Коэффициент скольжения газа

Таким образом, общий коэффициент сопротивления для восходящих дисперсных плотных потоков не зависит от критерия Рейнольдса для газа и частиц, а определяется расходной концентрацией, коэффициентом скольжения фаз и числом Фруда для твердого и газового компонентов. Принимая согласно данным [Л. 184, 258] ф, 0,5, найдем [c.281]

После разделения переменных в уравнении (4.16) и интегрирования получаем формулы, описывающие изменения коэффициента скольжения Vk и безразмерной плотности газа частиц R по длине канала [c.133]

Для сравнения на рис. 1 показаны пунктиром кривые 5, 6, относящиеся к безразмерной теплопроводности одноатомных газов при fli = = (32=1 и 01 = 02 = 0,1, полученные по обобщенному уравнению теплопроводности [3]. Подобие уравнений и кривых безразмерной вязкости и теплопроводности также свидетельствует о правильности обобщенного уравнения вязкости (8), поскольку молекулярно-кинетическая аналогия процессов вязкости и теплопроводности должна отражаться в подобии уравнений и кривых, описывающих эти процессы [4, 6, 7]. Смещение же кривых вязкости относительно кривых теплопроводности обусловлено различием величин коэффициентов скольжения и температурного скачка [c.217]

Это обстоятельство позволяет по измеренным в опытах расходу га за и распределению давления на измеряемом участке канала определить значения коэффициента скольжения при течениях газа различной плотности и с различ ными скоростями. Для нахождения величины постоянной скольжения использован графический способ. На рис. 4 помещены графики величины G/Go в функции //Р. Полученные при этом прямые, как и следовало ожидать, отсекают на оси ординат отрезки, [c.519]

Больцман [1, 11], используя приближенное выражение распределения скоростей в потоке разреженного газа, получил исправленное выражение коэффициента скольжения [c.292]

В случае скольжения увлечение газа стенками ослабевает, и это интерпретируется тем, что стенки как бы раздвигаются на величину, равную удвоенной величине коэффициента скольжения 2 . [c.301]

X—коэффициенты, имеющие порядок средней длины свободного пробега, V/= V — п(п-у) и д/дп = п-д/дх. В частности, характеризует меру стремления газа к скольжению над твердой стенкой при наличии градиента скорости и называется коэффициентом скольжения т характеризует тенденцию отклонения температуры газа от температуры стенки и называется коэффициентом температурного скачка. Коэффициенты со, т были вычислены при помощи кинетических моделей для полностью диффузного отражения от стенки. В этом случае уравнение (5.23) сводится к следующему [c.286]

Числовые значения ф, полученные в опытах, показывают, что при течении газа со скольжением дополнительное тепловое сопротивление создается не только вследствие температурного скачка, но и вследствие изменения условий теплообмена в пограничном слое. В самом деле, величине ф = 2,3 соответствует коэф )ициент аккомодации о = 0,573, тогда как непосредственно измеренные для воздуха величины коэффициентов аккомодации а = 0,87 — 0,97. Следовательно, дополнительное тепловое сопротивление при течении газа со скольжением больше теплового сопротивления, обусловленного скачком температур. [c.403]

Линейная теория приводит к выводу, что скорость газа на поверхности u" (S), называемая скоростью скольжения , пропорциональна касательному напряжению на поверхности х. Для рассматриваемых условий существенно, насколько полно происходит потеря продольной составляющей импульса после столкновения и отражения молекул от поверхности. Этот эффект характеризуется коэффициентом аккомодации продольной составляющей импульса (аналогичным по структуре коэффициенту энергетической аккомодации). Существующие экспериментальные данные показывают, что этот коэффициент близок к единице (полное торможение падающего потока после столкновения и отражения молекул от поверхности). Поэтому итоговое соотношение линейной кинетической теории приведем для этого частного случая. Оно имеет вид [c.67]

При внешнем обтекании тела высокоскоростным потоком газа (аэродинамика) роль скорости скольжения зависит от скорости потока (числа Маха). Это можно показать путем следующих оценок. При внешнем обтекании тела касательное напряжение можно выразить через коэффициент сопротивления трения j [c.68]

В континуальные соотношения (6-34)—(6-45) входят коэффициенты теплопроводности и вязкости и поэтому оказывается возможным использовать указанные выражения для расчета соответствующих характеристик потока со скольжением и скачком температур. Эта возможность обусловлена тем, что в обобщенных уравнениях (5-47) и (5-48) теплопроводности и вязкости газов влияние скачка температур и скольжения учтено. [c.210]

Применение в подшипниках скольжения в качестве смазочного материала газа позволяет резко снизить коэффициент трения и неограниченно повышать частоты вращения. Вязкость возд оса в 100 раз меньше вязкости керосина и практически не зависит от температуры и давления. Применяют газодинамические и газо-статические опоры. Эти опоры требуют высокой точности изготовления, обладают меньшей нагрузочной способностью, чувствительны к перегрузкам и склонны к автоколебаниям. [c.477]

Вторая проблема, которая возникает при работе в глубоком вакууме, — это холодная сварка. В вакууме резко увеличивается коэффициент трения из-за отсутствия оксидных пленок и адсорбированных газов на поверхности сплава. Это затрудняет процесс скольжения в узлах трения и приводит к так называемому схватыванию сопрягаемых деталей. Жидкие смазки при этом использовать не представляется возможным из-за их испарения. [c.146]

В данной главе на основании эмпирических зависимостей для коэффициента гидравлического сопротивления и истинного газо-содержания были проинтегрированы уравнения установившегося одномерного течения смеси при том или ином методе осреднения по длине трубопровода с учетом и без учета скорости скольжения. [c.196]

Таковы предельно простые формулы самого С. oy, утверждающие равенство кинематических коэффициентов вязкости компонент (фаз) и смеси их в условиях нереагирующей смеси, малого скольжения относительно средней скорости и малого градиента концентрации. Для газообразных смесей часто применяют формулу Гиршфельдера, Кертисса и Берда, связывающую обратную величину динамического коэффициента вязкости смеси с соответствующими коэффициентами для отдельных компонент и вязких взаимодействий между ними. Эта формула может применяться также для газов, запыленных твердыми примесями с размерами частиц, меньшими длины свободного пробега молекул в несущей газовой фазе. [c.361]

Величина силы трения F(w) зависит от условий взаимодействия жидкости и газа со стенкой. Для плотных газов и жидкости должны выполняться условия прилипания их к стенке. Для разреженных газов — условия скольжения их вдоль стенки. В настоящем параграфе сила трения F(w) выражена через опытный коэффициент [c.280]

Входящий сюда коэффициент у получил наименование коэффициента скольжения газа. Кундт и Варбург на основании своих опытов показали, что коэффициент скольжения, имеющий, очевидно, размерность длины, пропорционален длине свободного пробега молекул и даже близок к ней по своей численной величине этот коэффициент обратно пропорционален абсолютному давлению в газе. Теория коэффициента скольжения была дана в 1879 г. Максвеллом ), предложившим формулу [c.656]

Входящий сюда коэффициент у получил наименование коэффициента скольжения газа. Кундт и Варбург на основанин своих опытов [c.825]

Движёийи сферы в жидкости изменетне v наблюдается лишь в области автомодельности (Нев>103). Характер зависимости коэффициентов скольжения фаз по пульса-ционной скорости в основном соответствует отмеченным изменениям. При этом для потоков газ — твердая частица коэффициент скольжения резко падает для крупных частиц. При изменении критерия Рейнольдса сплошной среды и отношения плотностей компонентов соотношения между у т и qjw для газа и жидкости качественно сохранятся. Поэтому можно полагать, что наиболее эффективным для интенсификации поперечного переноса массы и тепла будет использование твердых частиц в газовых потоках в области закона Стокса и в части переходного режима. [c.107]

ГО чтобы воспользоваться условием с/ = onst, расчеты выполнены для d = = 10 м с коэффициентом несферичности / 1,5. Согласно рис. 3-10 стабилизация пульсационной скорости твердой частицы наступает в жидкости практически мгновенно, а в газе тем быстрее, чем меньше Re. Величина коэффициента скольжения фг- практически не изменяется по ходу потока за исключением небольшого начального участка. При этом коэффициент скольжения фв увеличивается, достигая стабильного и большего значения, для воды быстрее, чем для газа. Последнее характеризует различное влияние разгонного участка при изменении рода несущей среды. Таким образом, показана возможность расчета пульсационных скоростей твердой частицы в турбулентном потоке на основе решения уравнения пульсаци-онного движения частицы при учете наиболее общего выражения силы сопротивления частицы для всех режимов ее обтекания. [c.108]

Проблемы конвективного теплообмена при низких давлениях те же, что в обычной газодинамике и теплотехнике, осложненные, однако, дополнительными эффектами. Речь идет в конечном счете об определении количеств тепла, которыми обмениваются твердые поверхности различной формы с обтекающим эти поверхности потоком газа. Указанные количества тепла, отнесенные к единице площади и единице времени, будем называть удельными потоками тепла или.просто тепловыми потоками. После приведения к безразмерному виду i(Nu, St) тепловые потоки оказываются функциями многих безразмерных параметров, из которых в первую очередь надо назвать числа Рейнольдса Re, Маха М, энтальпийный фактор hw, коэффициент аккомодации а и коэффициент диффузного отражения о. Как известно, эффекты разреженности проявляются, начиная с некоторых значений числа Кнуд-сена Кп, представляющего собой отношение средней длины свободного пробега молекул к характерному линейному размеру. Эффекты разреженности прежде всего приводят к изменению условий на твердой поверхности обтекаемого тела вместо прилипания, т. е. непрерывного перехода температуры и скорости от значений в газе к значениям в теле, появляются скольжение газа и скачок температур у стенки. Что касается уравнений, описывающих процесс обтекания и теплообмена, то практически в настоящее время пользуются уравнениями Навье-Отокса. [c.36]

Классическая теория темиературного скачка и скольжения газа у стенки построена на основании решения кинетического уравнения Больцмана в первом приближении, т. е. когда изменение темлературы и макроскопической скорости газа на средней длине овободного пути молекул пренебрежимо малы. Молекулярно-кинетические расчеты тангенциального импульса, передаваемого от движущейся стенки разреженному газу, привели Максвелла [Л. 1] к выражению для коэффициента скольжения [c.514]

Здесь коэффициент скольжения заменен отношением шостоянной скольжения а к давлению газа. [c.519]

Millikan R. А,, Коэффициенты скольжения в газах и закон отражения молекул от поверхностей твердых тел н жидкостей, Phys, Rev., v, 21, p. 212—238, 1923, (перевод) сб. статей Газовая динамика, стр. 260—282, 1950. [c.525]

Тело скользит по горизонтальным рельсам. Истечение газа происходит вертикально вниз с постоянной эффективной скоростью Ve. Нзчальная скорость тела равна оо. Найти закон изменения скорости тела и закон его движения, если изменение массы происходит по закону т = Шо — at. Коэффициент трепня скольжения равен f. [c.335]

Тело переменной массы движется вверх с постоянным ускорением w по шероховатым прямолинейным направляющим, составляющим угол а с горизонтом. Считая, что поле силы тяжести является однородным, а сопротивление атмосферы движению тела пропорционально первой степени скорости (Ь — коэффициент сопротивления), найти закон изменения массы тела. Эффективная скорость истечения газа Ve постоянна коэффициент трения скольжения между телом н направляюшими равен /, [c.337]

Вывод автора о снижении коэффициента трения в некотором диапазоне параметров основан на допущении о независимости скорости газа и частиц. Однако физические соображения и большое число экспериментальных данных свидетельствуют, что полученный результат нельзя считать универсальным. В завпспмостп от скольжения и концентрации дискретной фазы этот аффект может п не обнаружиться. — Прим. ред. [c.163]

Пример 1. Груз А массой = 1,02 кг опускается по ше роховатой наклонной плоскости (коэффициент трения / — 0,2), составляющей с горизонтом угол а. = 45°. К грузу А прикреплена невесомая и нерастяж1шан нить, перекинутая через блок В и намотанная на однородный круглый цилиндр D массой тг — 2,04 кг и радиусом Г2 = 0,4 м, который катится по горизонтальной плоскости без скольжения (рис. 192, а). Масса блока газ = 0,51 кг, его радиус Г1 = 0,1 м, а его радиус инерции относительно оси вращения р = 0,08 м. Нить по блоку В и цилиндру D не скользит трениел в оси блока и трением качения цилиндра о плоскость можно пренебречь, Найти угловое ускорение цилиндра О, [c.227]

Многообразие конструкций узов трения (трибосистем) и условий их работы в мап)инах и приборах не позволяет рекомендовать какой-то универсальный материал, обеспечивающий высокую надежность различных технических устройств. Основными факторами, которые должны учитываться в первую очередь при выборе материалов, являются нафузочные характеристики (контактное давление, скорость скольжения), заданный технический ресурс (общая продолжительность работы узла трения в часах), температурные условия эксплуатации, условия смазки (наличие и вид смазочного материала), характер окружаюЕцей среды (атмосферный воздух или инертный газ и их влажность, вакуум), требования к моменту (коэффициенту) трения. [c.12]

На рис. 19 приведены результаты испытания материала 6КХ-1Б на трение и износ в различных газовых средах на открытом воздухе 1, в азоте 2 и углекислом газе 3. Испытывали образцы размером 0 0,79X46 при удельной нагрузке 0,6 МПа. Температуру в процессе испытания постоянно поддерживали в пределах 270—300° С путем изменения скорости скольжения. В зависимости от коэффициента трения скорость скольжения изменяли в пределах 0,1—2 м/с. В одном случае коэффициент взаимного перекрытия 0,5 (рис. 19, а), во втором — 1,0 (рис. 19, б). Повышенная температура и неполное взаимное перекрытие в первом случае обеспечивали благоприятные условия для развития адсорбционного эффекта. [c.148]

ЗАКОН [Авогадро в равных объемах различных идеальных газов при одинаковых давлении и температуре содержится одинаковое число молекул Амага объем идеальных газов равен сумме их парциальных объемов Амон-тона сила трения скольжения в случае сухого трения прямо пропорциональна силе нормального давления между поверхностями трущихся тел и величине безразмерного коэффициента трения скольжения, зависящего от свойств материала Ампера элементарная сила, действующая на малый элемент [c.230]

УГОЛ естественною откоса — угол трения для случая сьшучей среды зрения — угол, под которым в центре глаза сходятся лучи от крайних точек предмета или его изображения краевой — угол между поверхностью тела и касательной плоскостью к искривленной поверхности жидкости в точке ее контакта с телом Маха — угол между образующей конуса Маха и его осью падения (отражения или преломления)— угол между направлением распространения падающей (отраженной или преломленной) волны и перпендикуляром к поверхности раздела двух сред, на (от) которую (ой) падает (отражается) или преломляется волна предельный полного внутреннего отражения — угол падения, при котором угол преломления становится равным 90 прецессии — угол Эйлера между осью А неподвижной системы координат и осью нутации, являющейся линией пересечения плоскостей xOj и x Of (неподвижной и подвижной) систем координат сдвига—мера деформации скольжения — угол между нада ющнм рентгеновским лучом и сетчатой плоскостью кристалла телесный — часть пространства, ограниченная замкнутой кони ческой поверхностью, а мерой его служит отношение нлоща ди, вырезаемой конической поверхностью на сфере произволь ного радиуса с центром в вершине конической поверхности к квадрату радиуса этой сферы трения—угол, ташенс которого равен коэффициенту трения скольжения) УДАР [—совокупность явлений, возникающих при столкновении движущихся твердых тел с резким изменением их скоростей движения, а также при некоторых видах взаимодействия твердого тела с жидкостью или газом абсолютно центральный <неупругий прямой возникает, если после удара тела движутся как одно целое, т. е. с одной и той же скоростью упругий косой и прямой возникают, если после удара тела движутся с неизменной суммарной кинетической энергией) ] [c.288]

Теоретические данные о коэффициенте вязкости имеются в работе Вебера [Л. 164], где получено уравнение для диска, колеблющегося между двумя неподвижными пластинами. В этом уравнении не учтено явление скольжения (аккомодации) и используется коэффициент, величина которого неопределенна. Опытные данные о 1 оэффициентах вязкости некоторых газов есть в работах Тимирязева [Л. 106], Ван-Иттербика и Кеезома [Л. 169]. [c.154]

Введен,Н ЫЙ здесь фактор а — коэффициевт выравнивания — означает долю отраженных молекул с кинетичеокой энергией, отвечающей температуре стенки, и который впоследствии был назван Кнудсеном коэффициентом аккомодации . Величины а = Р и Ь уР — постоянные скольжения и температурного скачка — не зависят от степени разреженности среды и определяются природой и состоянием газа и стенки. Независимость от давления посто янных а и для классических условий была нодтверждена в более ранних работах, в частности и нами. Кроме того, В предыдущих наших работах изучалась зависимость постоянной те1.м пературного скачка от темнературы. [c.515]

Необходимо подчеркнуть, что формулы (1) и ( 2) для скольжения и температурного скачка были получены в том предположении, что значения градиентов температуры и макроскопической скорости газа на средней длине свободного пути молекул пренебрежимо малы. В условиях, отвечающих этому весьма существенному допущению, указанные формулы были экспериментально проверены в работах ряда авторов [Л. 3—9]. В частности, измерения коэффициента температурного скачка до сих пор проводились в условиях покоящегося газа относительно стенки. Между тем знание коэффициентов температурного скачка и скольжения в условиях значительных градиентов температуры и скорости на средней длине свободного пробега молекул имеют в настоящее время важное значение для практики. Публикуемые в настоящем докладе результаты по исследованню влияния величины градиента скорости течения и градиента температуры на величину скольжения и температурного скачка следует рассматривать как попытку пополнить сведения в этом аправлении. [c.515]

Для области еще более высоких разрежений при з начениях Кнуд-сена, больших 0,02, коэффициент теплообмена снова начинает зависеть, от давления, уменьшаясь с увеличением степени разрежения газа. В этих условиях в процессе теплообмена важную роль -начинает играть, характер отражения молекул от поверхности тела, а на интенсивности теплообмена начинают сказываться явления температурного скачка ц скольжения у поверхности. [c.531]

В предельном случае малых длин пробега мы приходим к задачам, которые могут быть решены в рамках теории сплошной среды или, точнее, с применением уравнений Навье — Стокса. По существу, это задачи обычной газовой динамики. Однако по установившейся традиции некоторые из них изучаются динамикой разреженных газов. В число таких задач входят, например, некоторые задачи о вязких течениях при малых числах Рейнольдса, о течениях с взаимодействием пограничного слоя с невязким потоком, о близких к равновесным течениях с релаксацией возбуждения внутренних степеней свободы, о течениях со скольжением и температурным скачком на стенке и т. д. К решению этих задач могут быть привлечены методы газовой динамики. В то же время эти задачи, решаемые в рамках теории сплошной среды, тесно связаны с кинетической теорией, так как только с помощью кинетической теории, из анализа уравнения Больцмана, можно обоснованно вывести уравнения Эйлера и Навье—Стокса и их аг алоги для рела-ксирующих сред, установить область их применимости и снабдить их правильными начальными и граничными условиями и коэффициентами переноса. [c.5]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...