Температурного скачка коэффициент

Если неизвестны значения коэффициента /, то скольжение можно приближенно выразить через температурный скачок (коэффициент аккомодации), поскольку, как показано Тимирязевым [Л. 106], между ними существует численное соотношение (5-19а). [c.163]

X—коэффициенты, имеющие порядок средней длины свободного пробега, V/= V — п(п-у) и д/дп = п-д/дх. В частности, характеризует меру стремления газа к скольжению над твердой стенкой при наличии градиента скорости и называется коэффициентом скольжения т характеризует тенденцию отклонения температуры газа от температуры стенки и называется коэффициентом температурного скачка. Коэффициенты со, т были вычислены при помощи кинетических моделей для полностью диффузного отражения от стенки. В этом случае уравнение (5.23) сводится к следующему [c.286]

Температурного скачка коэффициент [c.222]

При внешнем обтекании тел уменьшение плотности газового потока сопровождается увеличением толщины пограничного слоя и соответственно уменьшением интенсивности теплоотдачи. Возникновение температурного скачка приводит к дополнительному ухудшению интенсивности теплообмена. Как видно из рис. 11.2, появление температурного скачка сопровождается уменьшением температурного градиента в газе, а так как коэффициент теплопроводности газа при этом не изменяется, то тепловой поток к поверхности теплообмена также уменьшается. [c.393]

Числовые значения ф, полученные в опытах, показывают, что при течении газа со скольжением дополнительное тепловое сопротивление создается не только вследствие температурного скачка, но и вследствие изменения условий теплообмена в пограничном слое. В самом деле, величине ф = 2,3 соответствует коэф )ициент аккомодации о = 0,573, тогда как непосредственно измеренные для воздуха величины коэффициентов аккомодации а = 0,87 — 0,97. Следовательно, дополнительное тепловое сопротивление при течении газа со скольжением больше теплового сопротивления, обусловленного скачком температур. [c.403]

Формулы для расчета коэффициента теплоотдачи в условиях температурного скачка получаются также путем непосредственного обобщения результатов эксперимента. Так, опытные данные по теплоотдаче шаров в потоке воздуха со скольжением, полученные при М = 2,24 — 3,56, Re = 16 — 980 и М/ Re = 0,12 — 0,56, хорошо описываются уравнением подобия [c.403]

Таким образом, коэффициент теплоотдачи разреженного газа можно представить как величину, зависящую от д ух термических сопротивлений термического сопротивления теплоотдачи плотного газа и условного термического сопротивления R k, обусловленного температурным скачком. При этом предполагается, что наличие условного термического сопротивления R k не отражается на термическом сопротивлении теплоотдачи R ., [c.262]

Коэффициент теплопередачи. При наличии температурного скачка ДГ на границе раздела двух тел сквозь эту границу установится тепловой поток, определяемый формулой [c.202]

Коэффициент а называется коэффициентом теплопередачи. Он зависит от условий на границе раздела, в частности на границе соприкосновения твердого тела с жидкостью (или газом), от скорости потока жидкости. Коэффициент теплопередачи можно численно определить как тепловой поток через единицу площади границы при температурном скачке, равном единице температуры. Размерность [c.202]

Характерными краевыми условиями для задачи трения являются условия отсутствия температурного скачка в зоне контакта тел ti = tj, z = О, т = О, где fi, 2 - температура тел 1, 2 и условия теплового баланса Xi (3fi/3z2) + (Э/г/Эгг) + <7 = 0, z = 0, г 0, где Xj, Хг - коэффициенты теплопроводности двух контактирующих тел. Используя краевые условия, можно определить величину тепловых потоков, идущих в контактирующие тела при действии теплового источника, возникающего вследствие работы сил трения [c.176]

Для коэффициента температурного скачка I используем уравнение молекулярно-кинетической теории, полученное Максвеллом и впоследствии уточненное Кен-нардом [Л. 8, 15. 37, 104, 131, 132], [c.157]

Величину коэффициента скольжения можно выразить через коэффициент температурного скачка I, поскольку, как показано в [8], между ними существует соотношение [c.214]

Причины расхождения на--h Ю% величин численных коэффициентов в (13), (13а), (14), (14а) требуют специального рассмотрения. По-видимому, это расхождение вызвано неточностью предпосылок при теоретическом получении уравнений (6), (7) или (13), (14), что связано с недостаточной изученностью процессов переноса в условиях вакуума вообще и тем более переходной зоны вакуума, характеризующейся сильным влиянием на эти процессы явлений скольжения, температурного скачка и аккомодации [4—6]. [c.216]

Для сравнения на рис. 1 показаны пунктиром кривые 5, 6, относящиеся к безразмерной теплопроводности одноатомных газов при fli = = (32=1 и 01 = 02 = 0,1, полученные по обобщенному уравнению теплопроводности [3]. Подобие уравнений и кривых безразмерной вязкости и теплопроводности также свидетельствует о правильности обобщенного уравнения вязкости (8), поскольку молекулярно-кинетическая аналогия процессов вязкости и теплопроводности должна отражаться в подобии уравнений и кривых, описывающих эти процессы [4, 6, 7]. Смещение же кривых вязкости относительно кривых теплопроводности обусловлено различием величин коэффициентов скольжения и температурного скачка [c.217]

В своих молекулярно-кинетических расчетах передачи энергии от нагретой стенки к разреженному газу Смолуховский [Л. 2] следовал ио пути Максвелла. И для коэффициента температурного скачка y он получил формулу [c.514]

РЕЗУЛЬТАТЫ ИЗМЕРЕНИЙ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕМПЕРАТУРНОГО СКАЧКА [c.521]

Коэффициент теплопроводности воздуха и постоянная температурного скачка для системы воздух + поверхность платины получены такими [c.523]

Экспериментальное определение коэффициента Я сопровождается рядом побочных явлений (торцевые утечки тепла, конвекция, излучение, температурный скачок на границе твердое тело — газ и др.), которые искажают процесс передачи тепла теплопроводностью и являются источниками погрешностей в определении коэффициента X. Влияние этих явлений необходимо устранять в процессе конструирования установки или учитывать расчетным путем — введением соответствующих поправок. [c.304]

Построим решение, в котором все гидродинамические и тепловые параметры течения зависят от двух аргументов радиуса г и автомодельной переменной типа распространяющейся волны ip - Ut. Нас будут интересовать следующие вопросы 1) влияние неизотермичности на касательные напряжения 2) влияние вида оператора дифференцирования в (1.6) на разность нормальных напряжений 3) связь завихренности с касательным напряжением и коэффициентом скольжения 4) свойства температурного скачка на стенке. [c.30]

Температурный скачок на границах зависит прежде всего от разности температур границ и коэффициентов температурного скачка [c.36]

Коэффициент аккомодации энергии существенно зависит ОТ состояния поверхности и в большинстве случаев является индивидуальной характеристикой измерительной ячейки. Поэтому поправку на температурный скачок рекомендуется исключать опытным путем, проводя измерения при различных давлениях газа. Построение опытных данных в координатах (1 / эксп р) Уравнение (7.33)] позволят найти значения и В Т). [c.424]

Формула (5-42) устанавливает аналитическую связь КТЭ со степенями черноты езл и бф и характеристикой температурного скачка на границе. Учитывая (5-39) и (5-41), можем записать выражения для коэффициентов спектральной и интегральной тепловой эффективности экранов в полном спектре соответственно в виде [c.183]

Второй вывод, вытекающий из (5-51) и показывающий достаточно высокую общность этой зависимости, сводится к тому, что лишь при учете скачка температуры на стенке представляется возможным получить соответствующие реальным условиям значения гр даже для изотермического слоя. Действительно, из (5-42) и (5-49) следует вывод о том, что для изотермического слоя при отсутствии температурного скачка на границе (Тзл = Тс = Тф 6 = 1 Ь = 1) коэффициент тепловой эффективности экранов гр = О, что соответствует условиям адиабатной стенки (<7ст. рез — 0). В то же время для такого же изотермического слоя, но при наличии температурного скачка на границе (Тзл фТ = Тф 6 = 1 ф I) расчеты по (5-42) и (5-49) приводят к реальным значениям гр 4 О, что соответствует реальным условиям работы тепловоспринимающих поверхностей нагрева ( ст. рез Ф 0). [c.187]

Множитель- с Q называют коэффициентом температурного скачка и обозначают [c.294]

Из сравнения формул Больцмана и Смолуховского (6 ) и (10 ) для коэффициента скольжения и температурного скачка получаем [c.295]

Возможен также полуэмпирический подход к решению рассматриваемой задачи, предложенный Л. Л. Каванау. Расчетное соотношение для коэффициента теплоотдачи при температурном скачке на поверхности теплообмена получается на основе предположения о том, что условия теплообмена в разреженном газе по сравнению с плотным (при Re == idem) изменяются только за счет контактного сопротивления на поверхности теплообмена, а несоответствие принятой модели реальным условиям учитывается эмпирическим коэффициентом. Рассмотрим это решение более подробно. [c.401]

Обычно ставят знак равенства между коэффициентами конденсации и испарения и -большей частью пренебрегают температурным скачком, исключая из рассмотрения термическое сопротивление фазового перехода. Давление пара в слое неразреженной парогазовой смеси у поверхности жидкости считают давлением насыщения при температуре поверхности жидкости. [c.344]

Введен,Н ЫЙ здесь фактор а — коэффициевт выравнивания — означает долю отраженных молекул с кинетичеокой энергией, отвечающей температуре стенки, и который впоследствии был назван Кнудсеном коэффициентом аккомодации . Величины а = Р и Ь уР — постоянные скольжения и температурного скачка — не зависят от степени разреженности среды и определяются природой и состоянием газа и стенки. Независимость от давления посто янных а и для классических условий была нодтверждена в более ранних работах, в частности и нами. Кроме того, В предыдущих наших работах изучалась зависимость постоянной те1.м пературного скачка от темнературы. [c.515]

Необходимо подчеркнуть, что формулы (1) и ( 2) для скольжения и температурного скачка были получены в том предположении, что значения градиентов температуры и макроскопической скорости газа на средней длине свободного пути молекул пренебрежимо малы. В условиях, отвечающих этому весьма существенному допущению, указанные формулы были экспериментально проверены в работах ряда авторов [Л. 3—9]. В частности, измерения коэффициента температурного скачка до сих пор проводились в условиях покоящегося газа относительно стенки. Между тем знание коэффициентов температурного скачка и скольжения в условиях значительных градиентов температуры и скорости на средней длине свободного пробега молекул имеют в настоящее время важное значение для практики. Публикуемые в настоящем докладе результаты по исследованню влияния величины градиента скорости течения и градиента температуры на величину скольжения и температурного скачка следует рассматривать как попытку пополнить сведения в этом аправлении. [c.515]

В экспериментах по скольжению и температурному скачку использованы стационарные методы. Для определения коэффициента скольжения производились измерения гидродинамических потерь при установившемся течении разреженного воздуха по круглым цилиндрическилМ трубкам. Минимальное среднее давление на измеряемом участке трубки было порядка ГО" атм, что соответствовало значению числа Кнудсена л/2 / около 0,3. [c.515]

Определение коэффициента температурного скачка y основано на измерении стацион арных тепловых потерь с поверхности нагретой нити при продольном обтекании ее установившимся потоком разреженного воздуха. При течении газа по цилиндрическому кольцевому каналу, образованному тонкой нитью и соосной с ней трубкой, диаметр которой. (2 Г2) на несколько порядков превосходил диаметр (2 I l) нити, около поверхности последней можно было достигать высоких значений градиента температуры (Ю epadj M.) и скорости (10 сек ) при небольшой разности температур между стенками (Юн-20° С) и при довольно умеренных средних скоростях течения газа по камалу (до 100 м сек). [c.515]

При наличии температурного скачка у поверхности щити радиальный тепловой поток выражается через температуры стенок канала 7 и Т2, и коэффициент температурного скачка [c.517]

На рис. 5 приведены графики зависимости этого отношения ATjQr от среднего давления Р при течении разреженного воздуха через канал № 3 с различными скоростями и различной плотностью. Кружками и крестиками отмечены данные измерений, принадлежащих разным участкам канала неодинаковой длины. Последним обстоятельством и объяснкется то, что значения, относящиеся к более короткому участку, несколько выше значений, полученных на более длинном. Если же эти значения ATjQr привести к одной и той же длине, то получим сближение обеих серий наблюдений, как это можно усмотреть из шестого столбца табл. 2. Графики рис. 6 выявляют гиперболическую зависимость коэффициента температурного скачка в движущемся газе от давления. Таким образом, качественно эта зависимость совпадает с той, которая ранее наблюдалась в условиях покоящегося газа и была предсказана классической теорией Максвелла — Смолуховского для почти нулевых градиентов температуры на средней длине свободного пути молекул. В этих же опытах вблизи стенки изменения температуры на средней длине свободного пути составляли 0,5—10° С, а градиенты скоростей течения газа были порядка 10 сек . [c.521]

Для давления 50 мм рт. ст. при работе с термистором диаметром 7,7 мм (термистор ТСТ-0,5) конвективная соста вляющая теплообмена перестает сказываться, и с ростом степени разрежения газа коэффициент теплообмена остается постояниым до давлений примерно 0,2 мм рт. ст. Это постоянство коэффициента теплообмена связаио с тем, что теплопроводность газа, как следует из молекулярно-кинетической теории, является величиной, не зависящей от давления. При дальнейшем понижении давления глубже 0,2 мм рт. ст. коэффициент теплообмена снова начинает убывать. Убывание связано с тем, что в этом диапазоне давлений наступает молекулярно-вязкостный режим течения газа и у поверхности образца начинает сказываться температурный скачок, влияние которого на теплообмен с увеличением степени разрежения газа усиливается. [c.529]

Для области еще более высоких разрежений при з начениях Кнуд-сена, больших 0,02, коэффициент теплообмена снова начинает зависеть, от давления, уменьшаясь с увеличением степени разрежения газа. В этих условиях в процессе теплообмена важную роль -начинает играть, характер отражения молекул от поверхности тела, а на интенсивности теплообмена начинают сказываться явления температурного скачка ц скольжения у поверхности. [c.531]

Получены свойства вязкоупругого течения в плоском кольцевом секторе, когда возмущения потока обусловлены зависимостью от температуры времени релаксации вязких напряжений. Установлено, что связь касательных напряжений с температурой имеет немонотонный характер. Даны оценки влияния вида оператора дифференцирования (Яуманн, Олд-ройд) на разность нормальных напряжений. На завихренность потока значительное влияние оказывает кинематический фактор - угловая скорость граничных дуг с ее ростом со монотонно растет. Обнаружено, что в отре-лаксировавшем состоянии температурный скачок на границах определяется прежде всего разностью их температур, а также коэффициентами температурного скачка. С ростом числа Прандтля пристеночный скачок температур монотонно увеличивается. [c.129]

Здесь йзф — коэффициент аккомодации энергии молекул газа на конкретной поверхности — множитель, зависящий от структуры молекул газа Y = Ср/Сц — отношение изобарной и изохорной теплоемкостей V Т) —средняя тепловая скорость молекул газа. Сомножитель А в (7.33) является геометрическим фактором температурного скачка и равен А = 2/8д -4 = (/ ] + г2)1[г г2 п с121с1 ). [c.423]

В связи с этим к экспериментальным данным, в частности по теплопроводности, предъявляются высокие требования с точки зрения повышения точности, учета и оценки всех возможных факторов, влияющ,их на величину измеряемого коэффициента теплопроводности. В соответствии с этими требованиями на установке, выполненной по абсолютному методу нагретой нити 18], было проведено измерение термического коэффициента аккомодации Не и Аг на платиновой поверхности при 300—360 К и оценивалось влияние температурного скачка па теплопроводность газов, измеренную на данной установке. [c.72]

Измерение коэффициентов аккомодации проводилось методом скачка температуры [И] в эксперименте снимались зависимости перепада температур в измерительной ячейке от давления АГ =/(1/P)qj, = onst при Р = 25, 33, 50, 100, 200 мм рт. ст. Результаты измерений представлены на рис. 1, а. Погрешность, вносимая в результаты при определении коэффициента теплопроводности методом нагретой нити из-за неучета поправки на температурный скачок, для данной установки при рассмотренных умеренных температурах оказалась равной 0,5% для Не и 0,3% для Аг. Экспериментальные данные по теплопроводности Аг и Не, полученные при Т 300 400 К с учетом температурного скачка, приведены на рис. 1,6, в. [c.72]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...