Части переходные

В анализируемой схеме выделяются подсхемы, подлежащие анализу с помощью логических и электрических моделей. Сопряжение моделей подсхем осуществляется с помощью специальных переходных моделей элементов и алгоритмов синхронизации событий в логической и электрической частях. Переходные модели служат для отображения процессов в элементах с преобразованием аналоговых переменных в логические и наоборот. [c.255]

Таким образом, поверхностной двумерной пленке свойственна прочность, хрупкость и отсутствие свойств механической стабильности. В силу прочности пленки ее функцией является обеспечение упругой реакции на механические воздействия небольшой величины, а в силу химической стабильности - защита средней части переходного слоя и, следовательно, объемной части, от химического воздействия окружающей среды. Например, защитная оксидная пленка на поверхности алюминия обусловливает для химически активной объемной части данного вещества практически инертное поведение материала в целом. [c.124]

Первый член ряда, -соответствующий п=1, становится отличным от нуля при =1=Т1-ЬТ2, где и тг — безразмерные времена прохождения через аппарат жидкостей в первом и втором потоках. В реальных аппаратах часто переходной процесс прак- [c.195]

Образование кольцевых вихрей связано с нарушением для части переходных режимов соответствия формы проточной части турбины характеристикам потока. Возникающие противотоки ведут к гидравлическому торможению колеса. Появляется, таким образом, новая категория потерь, не свойственная турбинным режимам оптимума характеристики. [c.279]

Обдирочная часть Переходная часть Чистовая часть [c.455]

Для каждой части переходной зоны расчет выполняют раздельно. При этом определяют средний коэффициент теплопередачи для всей поверхности переходной зоны. [c.159]

Тепловосприятие испарительной части переходной зоны [c.159]

Перегревательная часть переходной зоны D [c.166]

Соединительные части (переходные) [c.159]

Переходный отсек между второй н третьей ступенями ракеты-носителя Сатурн (рис.12.2) [17] состоит из двухсекционной цилиндрической оболочки длиной 1140 мм и диаметром 6630 мм и конической оболочки длиной 1140 мм и диаметром верхней части 5560 мм. Коническая часть спереди примыкает к баку окислителя третьей ступени, а цилиндрическая часть — к баку горючего второй ступени. В конической части переходного отсека имеется восемь лонжеронов, равномерно расположенных по периметру. Между ними поставлено по семь лонжеронов меньшего сечения. Цилиндрический отсек имеет вдвое меньше продольных элементов, В торцовых сечениях конической и цилиндрической частей отсека, а [c.317]

Укорочение на части переходной кривой Lx от ее начала равно [c.400]

Прочность роторов крупных турбогенераторов связана с усталостью в зонах повышенных местных напряжений. Наиболее нагруженными являются сечения в серединной части ротора и сечения в частях, переходных к опорным шейкам ротора (фиг. VI. 24, а). Одной из причин концентрации напряжений являются поперечные прорези, выполняемые в целях разгрузки ротора от тепловых и остаточных напряжений. Другой причиной является стык клиньев, размещенных в пазах ротора в конструкциях, не снабженных попе- [c.472]

При расчете профилей дисковых модульных фрез для эвольвентного зацепления можно использовать табл. 2 приложения к ГОСТ 10996 — 64. Для каждого номера фрезы и каждой точки ее профиля даны координаты для модуля 100. Умножая эти координаты на модуль нарезаемого колеса и де-. ля на 100, можно определить координаты точек эвольвентной части профиля при угле зацепления а.д = 20" и высоте ножки зуба колеса, равной 1Д5 мод ля. В том же ГОСТе в табл. 1 указаны координаты неэвольвентной части (переходной кривой) впадины зуба. [c.261]

Влияние химической реакции проявляется в том, что постоянная времени системы оказывается меньше, чем время пребывания. Из уравнения (3-21) следует, что при увеличении константы скорости реакции постоянная времени стремится к Мк. Если скорость протекания реакции велика, то статический коэффициент усиления к невелик. Последнее в какой-то степени объясняет влияние параметра к на постоянную времени. При ступенчатом изменении начальная скорость изменения С2, как следует из уравнения (3-17), равна Рс У независимо от того, протекает химическая реакция или нет, так как начальное значение й-, равно нулю. При большом к конечное изменение Сг невелико, так что для завершения определенной части переходного процесса требуется относительно меньше времени. [c.47]

Перегревательная часть переходной зоны <п.з в. [c.244]

Влияние чистоты ниобия, деформации и концентрации растворенных кислорода, азота, водорода и дейтерия на температуру перехода ниобия при плотности тока 72 ка/ж показано на рис. 3. Критическую температуру определяли как температуру, при которой сопротивление i достигает половины нормального значения Rn в верхней части переходного интервала. [c.103]

Для образцов МЬ + 3,6% (ат.) Н или Nb + 1,8% (ат.) О (рис. 5, в) верхняя часть переходного интервала растягивается при высоких полях таким образом, что кривые качественно отличаются от кривых, полученных для твердых растворов Nb—О или НЬ — N сравнимых концентраций. Эти кривые аналогичны кривым для тантала, подвергнутого неравномерной деформации [1], когда резкое возрастание сопротивления совпадало с почти полным проникновением магнитного потока. [c.111]

Для некоторых вариантов, при которых 7 составляли несколько секунд, они определялись по тахограммам (причем было использовано то, что отклонения угловой скорости вала двигателя в течение второй части переходного про- О цесса приблизительно пропор- [c.251]

Из-за повышенной, скорости движения среды расход электроэнергии на привод питательного насоса для прямоточных котлов выше, чем для котлов с естественной циркуляцией. Для обеспечения более равномерной температуры нагрева среды при входе в каждый виток радиационной части устанавливают дроссельные шайбы, сужающие сечение труб. На пути движения рабочей среды помещают смесительные коллекторы, разделяющие всю поверхность нагрева на водяной экономайзер, радиационную часть, переходную зону и пароперегреватель. 48 [c.48]

При использовании метода вырезок для контроля за пароводяной коррозией металла прямоточных котлов за-крити ческих параметров пара и за отложением продуктов коррозии используются участки труб экономайзера (входная и выходная части), переходной зоны, потолочного экрана, средней радиационной части (СРЧ) и нижней радиационной части (НРЧ). Вырезки экранных труб барабанного котла должны производиться из зон с максимальной тепловой нагрузкой, вскипания воды, с вялой циркуляцией и возможного расслоения пароводяной смеси. [c.264]

I, 2 — шины 3 — контактная пластина для подсоединения к аппарату 4 — пакет гибких лент 5 — контактная пластина компенсатора 6 — алюминиевая часть переходной пластины 7 медная часть переходной пластины 8 — сварной шов ручной сварки 9 — сварной шов стыковой контактной сваркн [c.619]

Движёийи сферы в жидкости изменетне v наблюдается лишь в области автомодельности (Нев>103). Характер зависимости коэффициентов скольжения фаз по пульса-ционной скорости в основном соответствует отмеченным изменениям. При этом для потоков газ — твердая частица коэффициент скольжения резко падает для крупных частиц. При изменении критерия Рейнольдса сплошной среды и отношения плотностей компонентов соотношения между у т и qjw для газа и жидкости качественно сохранятся. Поэтому можно полагать, что наиболее эффективным для интенсификации поперечного переноса массы и тепла будет использование твердых частиц в газовых потоках в области закона Стокса и в части переходного режима. [c.107]

Приведем расчет энергии взаимодействия пары атомов металла и взаимодействия таких же атомов в решетке. Например, для лития энергия связи в молекуле /=1,14 эВ. равновесное межатомное расстояние гравн. 2,7 А. Для кристаллической решетки энергия решетки 11=1,1 эВ, равновесное расстояние между атомами составляет 3,03 А и, формально, при координационном числе к.ч.=12 энергия межатомной связи в решетке равна 0,14 эВ, Таким образом, при ослаблении межатомных связей в кристагше наблюдается выигрыш в энергии кристаллической решетки. Поскольку в пористой части переходного слоя растягивающие напряжения обусловливают увеличение периода решетки (расстояния между атомами), то энергия данной зоны имеет еще большее значение по сравнению с энергией объемной кристаллической решетки, что вносит вклад в интегральную величину поверхностной энергии. [c.120]

Разрыхление же вещества способствует, в свою очередь, перемешиванию частиц контактирующих макрофаз. Поэтому здесь имеет смысл говорить о существовании набора координационных чисел (имек)щих виртуальное значение), который могут иметь частицы, принадлежащие данной части переходного слоя. Это, следовательно, приводит к химической нестабильности этой области, так как координационное число у частиц может изменяться в результате реакции на внешние условия - температуру, механические нагрузки и др. [c.123]

Если рассматриваемый материал химически инертен по отношению к веществу соседней макрофазы (например, платина), то переходный поверхностный слой материала является высокопористым веществом с развитой активной поверхностью. Проявления существования поверхностной энергии здесь наиболее ярко выражены - хорошо известна, например, высокая каталитическая активность поверхности губчатой платины, которая является макромоделью описанной нами пористой части переходного поверхностного слоя. Пористая структура платины может быть описана с помощью модельной системы - губки Менгера. [c.123]

Изменение нефтенасыщенности по длине основной части переходной вытесняющей зоны описывается прямолинейной зависимостью. [c.18]

Наклонный излучатель представлен на рис. 8.18 в той форме, как он выполняется для обработки движущегося потока воды. Основные его части — переходной клинообразный элемент и соединенная с ним сваркой наклонная излучающая пластина 1. Амплитуда смещения в пучностях излучателя составляет 20 мкм при амплитуде смещения на торце преобразователя ПМС-15А, равной 10 мкм. Кроме того, конструктивные особенности наклонных излучателей обеспечивают им двустороннее излучение, сменность, возможность выполнят их перфорированными, профилированными и из различны материалов. Геометрические размеры их кратны длине волнь изгибных колебаний. [c.239]

Тангенциальные поворотные горелки расположены по углам топки. Расчетная температура газов >на выходе из топки равна 900° С. В верхней части топки расположены ширмы трех перегревателей, в опускном газоходе — их ковектив ные части, переходная зона и водяные экономайзеры сверх-критического и низкого давлений. После конвективного газохода газы проходят через четыре ротора регенеративного воздухоподогревателя. [c.82]

Переходная зона прямоточного котла. Переходнуго зону прямоточного котла рассчитывают после пароперегревателя. При конструкторском расчете в соответствии с принятыми влажностью смеси прн входе в переходную зону (10 )—х)% и перегревом пара в ней М ) определяют тепло-восприятия перегревательной и парообразующей частей и энтальпию и температуру газов после каждой из них. Коэффициент-теплопередачи определяется срчзу для всей поверхности нагрева переходной зоны в целом, а расчет температурного напора и определение необходимых поверхностей нагрева ведут раздельно для каждой из частей переходной зоны. Влажность пара при входе в переходную зону можно принять равной -ч. 20 /о, а перегрев пара в переходной зоне— равным 30 С. [c.454]

Вырезки для контроля за пароводяной коррозией металла прямоточных котлов закритическпх параметров пара и за отложением продуктов коррозии производят на участках труб экономайзера (входная или выходная часть), переходной зоны, потолочного экрана, средней радиационной части и нижней радиацион1юй части. [c.233]

Из кинетических соображений следует, что в рассматриваемой части переходной области, соответствующей слабо разреженным газам, наряду с обычными линейными членами в выражениях компонент тензора вязких напряжений, векторов потока тепла и веществ, должны еще входить нелинейные комбинации производных скоростей по координатам (Д. Барнетт )). Отношение этих дополнительных членов к основным, соответствующим линейным законам, имеет как раз порядок величины M /Reoo или, согласно предыдущему, квадрата отношения 1/8 — длины свободного пробега к тшщ-ине пограничного слоя. [c.655]

С увеличением положительного гидростатического давления (сжатия) в основной части переходной пластически деформируемой области (т. е. с увеличением силы трения на передней грани инструмента) область резконеоднородного состояния вокруг точки А увеличивается в размерах, возрастают и господствующие там напряжения отрицательного гидростатического давления (растяжения). В какой-то момент возникают условия не только для локального разрыва (появления микротрещин), но и для появления макротрещины. В зависимости от того, где будут раньше удовлетворяться критерий потери пластичности и условие распространения трещины, это может быть опережающая трещина, приводящая к [c.23]

Время, за которое регулируемый параметр изменяется на 63,2% величины его полного приращения при изменении внещних воздействий, зависит прежде всего от инерционности изменения концентрации. Как будет показано ниже, наибольшая постоянная времени для всех тарелок при любых возмущениях приблизительно равна полному объему колонны, деленному на скорость потока питания, и может изменяться от нескольких минут до нескольких часов. Однако начальная часть переходного процесса на любой тарелке зависит главным образом от инерционности потока жидкой фазы и расстояния ог источника возмущения. Концентрация на промежуточной тарелке не меняется до тех пор, пока не изменится состав пли расход поступающих на тарелку потоков. Изменения скоростей потоков жидкости и паров и их состава распространяются по колонне с различной скоростью. Начальная реакция измеряемой переменной на изменение регулируемого потока или нагрузки оказывает большое влияние на поведение системы регулирования, и, следовательно, при анализе контура регулирования необходимо учитывать инерционность потоков, хотя она изменяется от нескольких секунд до долей минуты на тарелку. В последующих разделах факторы, влияющие на инерционность изменения потоков и на инерцию, связанную с изменением концентрации, рассматриваются отдельно, так как в ряде работ [Л. 3] было показано, что взаимодействием между этими двумя видами инерций практически можно пренебречь. [c.377]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...