Диафрагма

Опыты были проведены на лабораторном стенде, в котором ирисовая диафрагма, расположенная внизу канала, позволяла плавно менять скорость слоя в широких пределах. В результате многократных наблюдений стабилизированного движения слоя по мере роста Осп установлено [Л. 77] следующее [c.301]

КОВШОВЫЙ элеватор на 15 т/ч 2 — верхний бункер 3—электрический нагреватель 4 — сменный теплообменник 5 — регулирующая ирисовая диафрагма 6 — нижний бункер 7 —устройство для замера расхода слоя в—заслонки. [c.334]

Гибкое колесо герметичной передачи вьшолняют в виде закрытого цилиндра (рис. 15.1, в), что. значительно увеличивает его жесткость. При этом возрастают уровень напряжений в цилиндре и нагрузка на генератор. Для их уменьшения увеличивают длину цилиндра. Переход цилиндра к стенке выполняют коническим и заканчивают тонкой диафрагмой. Диаметр гибкого колеса dg и параметры зацепления рассчитывают так же, как и для обычной волновой передачи. [c.238]

Полная неравномерность, при которой поток заполняет только часть поперечного сечения, в то время как в остальной, большей части сечения поступательного движения вовсе нет. Такая неравномерность возникает при резком расширении потока (диффузоры при а > 90°, участки с внезапным расширением сечения), на участках за диафрагмами, проемами в стенках, входными отверстиями в аппаратах и т. д. (см. рис. 1.21, 1.26 и 1.27 при > 90° или рис. 1.47). [c.78]

В электролизной промышленности большое применение находят диафрагмы из пористой кислотоупорной керамики. Эти диафрагмы обычно выпускаются в виде пластин толщиной 2— 4 мм, которые укладываются в электролизере на кислотоупорной замазке. [c.388]

Пример такого приспособления — тиски с пневмоприводом (рис. 15.16, а). В корпусе 1 перемещается ползун 2, на котором установлена регулируемая губка 3. Губка 6 — неподвижна. К корпусу прикреплена пневмокамера с пружиной 8. При перемещении диафрагмы и диска 7 вниз рычаг 5, поворачиваясь вокруг оси 4, перемещает ползун 2 с губкой 3 вправо и зажимает заготовку. Переналадка приспособления на другую деталь осуществляется перестановкой по рифлениям ползуна губки 3. [c.238]

В результате испытаний модели иа воде, температура которой и(м = 20°С, были получены значения перепадов давлений на диафрагме при различных расходах воды. Результаты измерений приведены ниже [c.54]

Рис. 7.28. Вольфрамовый излучатель лампы типа черное тело. а — смонтированная трубка б — вид вдоль трубки в — способ крепления концов вводов. 1 — связка тонких вольфрамовых проволок 2 — танталовая диафрагма диаметром 1 мм 3—-вольфрам толщиной 0,025 мм 4 — стыки плотно прижимаются в указанных местах 5 — вольфрам толщиной 0,04 мм.

Рис. 7.30а. Схема оптического пирометра НБЭ с исчезающей нитью. А — линза объектива В — апертурная диафрагма (А на рис. 7.306) С — нейтральный фильтр О — пирометрическая лампа с вольфрамовой нитью Е — красное стекло Е — линза окуляра О — выходная диафрагма (С на рис. 7.306) [49].

Рис. 7.32а. Фотоэлектрический пирометр с преломляющей оптической системой [44]. / — источник 2 2 — диафрагма 3 — галогенная вольфрамовая лампа 4 — полевая диафрагма 5 —линза 6 — коллимированный источник 7—поглощающие фильтры 8 — интерференционные фильтры 9 — фотоумножитель 10 — карусель // — поглощающий фильтр 12 — ограничивающая диафрагма 13 — затвор 14 — прицельный телескоп 15 — линза объектива 16 — источник 1.

При оценке погрешностей фотоэлектрической пирометрии было найдено, что имеются источники погрешностей, связанные со способа.ми взаимодействия оптической системы и источника. Погрешности этой категории исследовать довольно трудно, так как они часто являются результатом сложных комбинаций различных эффектов. Один из наиболее важных эффектов такого рода связан с размером наблюдаемого источника и распределением яркости за пределами геометрически наблюдаемой площади. Для объекта конечного размера, находящегося в плоскости источника, поток излучения, прошедший плоскость диафрагмы, из-за дифракции меньше потока, который должен иметь место в соответствии с геометрической оптикой. Чтобы эти потери свести к нулю, нужно было бы увеличить размер источника так, чтобы в отверстии диафрагмы он стягивал угол 2л стерадиан. Таким образом, если пирометр измеряет по очереди два источника с разными размерами, сравнение будет содержать погрешность, обусловленную дифракцией. Дополнительная погрешность возникает в результате рассеяния на линзах объектива или на зеркале. Она также будет зависеть от размера источника, так как рассеяние пропорционально освещенности элементов объектива. [c.379]

С эффектом размера источника тесно связаны вариации освещенности полевой диафрагмы, обусловленные либо изменением пропускания или отражения элементов объектива, либо изменением размера отверстия диафрагмы, возникающим в результате нагревания под действием излучения от печи. Эффект этого происхождения максимален, когда на внешней поверхности элементов объектива остаются органические пленки. Это уже упоминалось [61] в связи с проблемой стабильности пропускания окон вольфрамовых ленточных ламп. Если используется [c.380]

Задача V—6. Диафрагма размерами а = 100 м и О == 200 мм, предназначенная для измерения расхода воздуха, тарируется путем испытания на воде. В результате испытаний получено, что минимальный расход воды, начиная с которого коэффициент расхода диафрагмы остается постоянным, = 16 л/с, и при этом показание ртутного дифманометра, измеряющего перепад давлений на диафрагме, h = 45 мм. [c.113]

Определить при работе диафрагмы на воздухе. [c.113]

Найти соответствующее этому расходу воздуха показание водяного дифманометра присоединенного к диафрагме в тех же точках. [c.113]

Задача VI—17. Бензин из топливного бака перетекает в находящийся перед карбюратором бачок постоянного уровня через диафрагму с отверстием = 2 мм. [c.140]

Для расходомеров, основанных на создании перепада давлений в потоке различными сужающими устройствами (труба Вентури, сопло и диафрагма —см. рис. VII — I, VII—2 и VII—3), расход определяется по общей формуле [c.148]

Значения коэффициента расхода р и коэффициента сопротивления расходомеров в зоне турбулентной автомодельности можно приближенно определить и расчетным путем. В качестве примера получим общие выражения [I и С для диафрагмы (рис. VII—3). [c.149]

Коэффициент сопротивления можно найти расчетом, рассматривая потерю напора в диафрагме как сумму по рь на участках между сечениями 1—2 и 2—3 [c.150]

Задача VII — 24. Для измерения расхода воды в трубопроводе па стыке двух его участков диаметрами в=-= 50 и = 80 мм установлена диафрагма диаметром d = 40 мм. [c.164]

Широко применяют в качестве дросселирующих устройств местные сопротивления, используемые в зоне квадратичных режимов течения. Как было показано выше (см. гл. 7 и 8), дросселирующие элементы па базе диафрагм и насадков, где обтекаются острые кромки, уже при малых значениях Re, имеют слабо изменяющуюся от Re зависимость коэффициента расхода (х. Хорошей стабильностью зависимости р. = / (Re) обладают и клапанные щели (см. рис. 3.76). Этим обеспечивается хорошая стабильность в широком диапазоне Re квадратичных характеристик р = Q у дросселей, основанных па примепенни таких элементов. [c.376]

Использовалась обычная методика проведения эксперимента и обработки опытных данных. Расход определялся по нормальной диафрагме (шайбе), перепад давления в рабочем участке измерялся дифманометром ДТ-50 и образцовыми манометрами класса 0,35, нагрев воздуха в рабочем участке — дифференциальными хромель-копелевыми термопарами и переносным потенциометром ПП-П класса 0,2. Потеря давления в шаровом слое подсчитывалась с учетом сопротивления трубы (Дртр), определенного без шаровых элементов. В расчете коэффициента сопротивления слоя по зависимости (2.1) принималось среднее значение плотности воздуха, подсчитанное через средние температуру и давление в рабочем участке. Полученные коэффициенты сопротивления приведены в табл. 3 4. [c.61]

В. Повторить вычисления, принимая, что сосуд теплоизолирован и процесс адиабатный, а клапан сосуда внезапно широко открывается и давление в сосуде через гипотетическую диафрагму или с помощью поршня мгновенно падает до атмосферного. В этом случае процесс необратим и конечная температура определяется уравнением (1-47). Для идеального газа с независи- [c.47]

Схема установки для электронно-лучевой обработки (электронная пушка) показана на рис. 7.14. В вакуумной камере 1 установки вольфрамовый катод И, питаемый от исючкика тока, обеспечивает эмиссию свободных электронов. Электроны формируются в пучок специальным электродом и под действием электрического поля, создаваемого высокой разностью потенциалов между катодом И анодом 10, ускоряются в осевом направлении. Луч электронов проходит систему юстировки 9, диафрагму 8, корректор изображения 7 и систему магнитных линз 6, которые окончательно [c.413]

Лазерную обработку применяют для прошивания сквозных и глухих отверстий, разрезки заготовок ка части, вырезания заготовок из листовых материалов, нрорезания пазов. Зтим методом можно обрабатывать заготовки из любых материалов, включая самые твердые и прочные. Например, лазерную обработку отверстий применяют при изготовлении диафрагм для электронно-лучевых установок, дюз для дозирования воздуха или газов, деталей топливной аппаратуры дизелей, сит. Диафрагмы изготовляют из вольфрамовой, танталовой, молибденовой или медной фольги, толщиной 50 мкм при диаметре отверстня 20—30 мкм. С помощью лазерного луча можно выполнять контурную обработку по аналогии с фрезерованием, т. е. обработку поверхностен по сложному периметру. Перемещениями заготовки относительно светового луча управляют системы ЧПУ, что позволяет прорезать в заготовках сложные криволинейный пазы или вырезать из заготовок детали сложной геометрической формы. [c.415]

На кривошипном валу закреплен кулачок, толкатель которого приводит в действие диафрагму топливного насоса. Топливный насос осуществляет предварительное сжатие топлива и подачу его к форсункам цилиндров, через которые оно впрыскиваетс я в цилиндр (рис. fi.5, д). [c.210]

На кривоши том валу закреплен кулачок, плос1Л1Й толкатель которого приводит в действие диафрагму топ.мнвного пасоса (рт с. 6.7, д), который подает топливо из бака к фи сункам ц 1лнидра. [c.214]

Механизм иривода диафрагмы топливного насоса является кулачковым и состоит из плоского кулачка II и ролика 12, толкателя 13. Возврат толкателя осуществляется пружиной 17. Клапап 16 является нагнетательным, а /5—всасывающим. Согласование работы основного механизма и механизма привода топливного насоса представлено на циклограмме (рис. 6.8, а). Для уменьшения угловой скорости ведущей звездочки 8 пильного полотна между муфтой сцепления и звездочкой установлен однорядный планетарный редуктор, водило 4 которого же- [c.216]

Эффект неравномерной (дифференциальной) аэрации можно количественно оценить по величине тока, протекающего между одинаковыми железными или цинковыми образцами, погруженными Б раствор Na l, разделенный диафрагмой (пористой пере- [c.246]

Следует отметить опыты на модели аппарата [105], в которой вход в надслойное пространство осуществлялся через диафрагмы, установленные в начале аппарата. Диаметр отверстия диафрагм менялся так, что отношение площадей Д,/ о могло варьироваться в широких пределах (5—20). В этих опытах меняли также относительные расстояния Но до слоя, относительную толщину слоя HJD,,, относи- [c.269]

На паропроводе перегретого пара диаметром rf = 400 мм установлена измерительная диафрагма, которая должна быть специально иротарироваиа, т. е. должна быть найдена зависимость Ap = f(G), где Ар —перепад статических давлений в диафрагме, Па G — расход пара, кг/с. [c.54]

Подставляя значения Ом и Дрм, получе1Н1ые при тарировке диафрагмы, подсчитаем соответствующие значения критериев подобия. Результаты этих расчетов представлены в следующей таблице [c.55]

Поправка на термомолекулярное давление существенна как при высокотемпературной, так и при низкотемпературной газо-войтермометрии. Если два сосуда с газом, находящиеся при различных температурах, соединить между собой капилляром, диаметр которого по порядку величины меньще или равен длине свободного пробега молекул газа, то между сосудами установится термомолекулярная разность давлений. В состоянии равновесия число молекул, движущихся от горячего сосуда к холодному , должно быть равно числу молекул, движущихся в противоположном направлении. Для капилляра с зеркально отражающими стенками или диафрагмы при низких давлениях условие равновесия может быть записано в простом виде [c.95]

Рис. 3.12. Акустический интерферометр НФЛ для интервала температур от 2 до 20 К [20]. А — смазка стайкаст В — постоянный магнит С и О — электрические экраны Е— пьезоэлектрический датчик ускорения Е — диафрагма О — акустический канал Я — поршень, на котором крепится уголковый отражатель / — германиевые термометры сопротивления / — уголковый отражатель J( — стержень, который толкает поршень Е — разделитель лучей М — подвес Я — оптическое окно О — опора Р — верхняя камера Q — подвижная труба Р — радиационный экран 5 — термометр сопротивления Т— тепловой якорь (с нагревателем) и — тепловой якорь при Т=4,2 К V — вакуумная полость W — центральная несущая труба У — лазерные лучи 2 — ванна с жидким гелием.

Рис. 4.6, Печь с устройством черного тела, применяемая для определения точки затвердевания платины, а 1 — вход аргона 2 — цемент из окиси алюминия 3 — кварцевая крошка 4 — порошок окиси алюминия, б 1 — порошок окиси алюминия 2 — задний нагреватель 3 — термопара 4 — передний нагреватель 5 — труба печи из перекрнсталлизованной окиси алюминия 6 — диафрагма из родия 7 — нагреватель из сплава родня с 40 % иридия 8 — слиток чистой платины 9 — цемент из окиси алюминия.

Коэффициент сопротивления отверстия диафрагмы при-ня1ь = 0,04 коэффициент сжатия струи определить по формуле (VI—12). [c.165]

Задача VII—29. Определить массовый расход т пасы-щешюго пара, идущего по трубе диаметром D = 200 мм при температуре t — ПО С и абсолютном давлении р = = 0,15 МПа, если перепад у нормальной диасррагмы h = 50 мм рт. ет., диаметр диафрагмы d = 160 мм, а ее коэффициент расхода р = 0,77. [c.169]

Оптика (1976) -- [ c.318 ]

Краткий курс технической гидромеханики (1961) -- [ c.343 ]

Гидравлика (1982) -- [ c.194 ]

Гидравлика и гидропривод (1970) -- [ c.139 ]

Оборудование для изготовления пневматических шин (1982) -- [ c.0 ]

Справочник по композиционным материалам Книга 2 (1988) -- [ c.95 ]

Гидродинамика (1947) -- [ c.69 ]

Гидроаэромеханика (2000) -- [ c.232 ]

Эксплуатация, наладка и испытание теплотехнического оборудования (1984) -- [ c.196 ]

Примеры расчетов по гидравлики (1976) -- [ c.74 , c.237 ]

Гидравлика, водоснабжение и канализация Издание 3 (1980) -- [ c.46 ]

Теоретическая гидромеханика Часть1 Изд6 (1963) -- [ c.37 ]

Гидравлические расчёты систем водоснабжения и водоотведения Издание 3 (1986) -- [ c.53 ]

Общая металлургия Издание 3 (1976) -- [ c.165 , c.474 ]

Техническая энциклопедия Том15 (1931) -- [ c.146 ]

Основы оптики Изд.2 (1973) -- [ c.181 , c.183 , c.225 ]

Карманный справочник инженера-метролога (2002) -- [ c.90 ]

Внутренние санитарно-технические устройства Часть 3 Издание 4 Книга 2 (1992) -- [ c.220 , c.232 , c.233 , c.234 , c.235 ]

Теория оптических систем (1992) -- [ c.92 ]

Теплотехнические измерения и приборы (1984) -- [ c.0 ]

Гидравлика Изд.3 (1975) -- [ c.161 ]

Техническая энциклопедия Т 12 (1941) -- [ c.146 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...