Диафрагмы Расчет на прочность

Расчет на прочность диафрагм с залитыми лопатками и сварных диафрагм [c.52]

Расчет на прочность роторов производится обычно тогда, когда основные размеры ротора уже выбраны из условий прочности рабочих лопаток, хвостовых соединений, диафрагм, удовлетворительной жесткости вала с точки зрения критической частоты вращения, а также из соображений уравновешивания упорного давления. Таким образом, этот расчет является проверочным. Проверка максимальных тангенциальных напряжений на расточке ротора и радиальных в месте сопряжения диска с валом заставляет зачастую выбирать новые конструктив- [c.232]

Расчет на прочность диафрагмы складывается из расчетов ее упругого прогиба и максимальных упругих напряжений в теле и лопатках. В общем виде задача о расчете диафрагмы сводится к системе из двух концентричных полукольцевых пластин (тела и обода), жестко соединенных между собой стержнями (лопатками) и нагруженных равномерным давлением (рис. 1, а). Наружный брус оперт по опорному диаметру. В связи со сложностью строгого решения такой системы приходится прибегать к ряду допущений и использованию нескольких расчетных методик [8]. [c.284]

Для повышения устойчивости элементов (рис. 18-3, а—з) применяют соединительные планки, диафрагмы, ребра жесткости, расположенные в плоскости, перпендикулярной оси элемента. Их ставят без расчета на прочность и приваривают к основным элементам вручную или с помощью шланговых полуавтоматов. [c.451]

При длительной работе турбины с сопловым парораспределением на пониженном начальном давлении пара для увеличения ее мощности необходимо произвести реконструкцию, увеличив проходное сечение сопл регулирующей ступени таким образом, чтобы давление в камере регулирующей ступени было равно расчетному, что будет соответствовать расчетному расходу пара через турбину. В этом случае напряжения в диафрагмах и рабочих лопатках нерегулируемых ступеней не превысят расчетных значений. Мощность турбины при этом снизится из-за уменьшения располагаемого теплоперепада регулирующей ступени. Для достижения номинальной мощности необходимо увеличить расход пара, что приведет к перегрузке нерегулируемых ступеней, и особенно последней. Допустимость режима с увеличенным расходом пара определяется расчетами на прочность нерегулируемых ступеней, а также фланцевого соединения корпуса турбины в зоне регулирующей ступени. [c.195]

II. РАСЧЕТ ДИАФРАГМ НА ПРОЧНОСТЬ [c.51]

Так как опыты показали, что шпонка, расположенная на разъеме, не оказывает влияния на прочность диафрагмы, ее наличие в расчет не принимается. При оценке прочности диафрагм со стойками в практических расчетах лопатки не учитывают и в качестве расчетного элемента рассматривают только стойки. Более точный расчет системы стойка—лопатка пока затруднителен (так как такого рода конструкции применяются при весьма коротких лопатках), и интерпретация ее элементов в виде стержней вряд ли является правильной. Особенные трудности в данном случае возникают при определении деформаций кручения. [c.323]

Метод расчета, изложенный выше, позволяет достаточно полно учесть все конструктивные элементы диафрагмы и проанализировать влияние каждого из них на прочность и жесткость этого узла. [c.360]

Как указывалось выше,, расчеты на- длительную прочность являются важной составной частью в проектировании различных конструкций многих отраслей современного машиностроения. Так, на длительную прочность рассчитывают многие узды и агрегаты в современном турбостроении рабочие лопатки, диски, барабаны, камеры сгорания, корпуса турбин, диафрагмы и т. п.). [c.8]

В большинстве случаев детали турбин, имеющие сложную форму (цилиндры, роторы, диафрагмы и другие), рассчитывают на прочность исходя из максимальных напряжений, найденных расчетными методами, базирующимися на теорию упругости, или экспериментальным путем 2,8). Основные положения таких расчетов типовых сварных узлов турбин приведены ниже. [c.282]

Прочность диафрагм отдельно стоящих оболочек целесообразно проверить на действие предельных усилий распора, передаваемых с оболочки на контур N p предельных усилий растяжения в арматуре угловых зон Л пр-р, предельных изгибающих моментов Мцр и сдвигающих сил 5 (рис. 3.20). В частном случае возможно разрушение верхнего пояса в сечении, где оканчивается армирование угловых зон оболочки косой арматурой. Разрушение отдельно стоящих оболочек может происходить от действия сдвигающих сил (рис. 3.20, г). Равнопрочность конструкции в данном случае будет определяться равенством суммы проекций на горизонтальную ось сдвигающих сил в плите у контура 2S силам распора Л пр, действующим на контурный диск. Распределение сдвигающих сил вдоль контура принимается в соответствии с упругим расчетом, а максимальные сдвигающие напряжения равными 3 р (см. работу [39], ч. 2). [c.222]

Угловые зоны. Прочность углов проверяется на действие сил сдвига в месте примыкания оболочки к контуру и на действие растягивающих сил. В первом случае предельные силы QUp, QSp, Л пр. Л пр.2 передающиеся с оболочки на контур, уравновешиваются касательными силами в месте примыкания оболочки к диафрагмам другого направления. В первом приближении характер распределения сдвигающих сил может быть принят в соответствии с расчетом конструкции, работающей в упругой стадии, а их максимальная величина — равной ЗРр [39, ч. 2]. Прочность углов обеспечивается также равенством проекций на горизонтальную ось предельных сил в угловой арматуре силам, передающимся с оболочки на контур. [c.234]

Указанные в ПТЭ предельные значения допустимого превышения давления в контрольных ступенях турбины установлены на основе расчетов и эксплуатационного опыта. Несколько большие значения для турбин на низкие параметры установлены в связи с существенно меньшими абсолютными значениями перепадов давлений на диафрагмы и большим запасом прочности, а также меньшими исходными осевыми усилиями на упорный подшипник. [c.129]

Характеристика групп сложности деталей при установлении норм времени на разработку чертежей деталей. I группа. Детали простых форм, име1рщие вспомогательное значение в конструкции, без расчетов на прочность и размерных цепей. К ним относятся косынки, ребра, диафрагмы, раскосы, угольники втулки, валики гладкие и оси, шайбы, болты, винты, кольца, прокладки, планки, рычаги простые, маховики и т. п. трубы электропроводки прямые и гнутые в 1—2 гиба. [c.242]

Увеличение противодавления вызывает снижение располагаемого перепада тепла Hq и повышение удельного расхода пара через турбину. Снижение перепада тепла происходит главным образом за счет уменьшения теплоперепадов в последних ступенях. Это наглядно можно видеть из i— -диаграммы. В остальных ступенях турбины теплоперепдды практически не изменяются. Следовательно, напряжения в лопатках и диафрагмах проточной части всех ступеней турбины не превышают расчетных значений, а в последних ступенях они даже уменьшаются. Но увеличение противодавления при неизменной мощности турбины может вызвать увеличение расхода свежего пара и осевого давления на упорный подшипник. В связи с этим для определения возможности увеличения противодавления турбины сверх номинального значения, установленного техническими условиями завода-изготовителя, необходимо произвести тепловой расчет, поверочный расчет на прочность болтов и фланцев в выхлопной части и определить величину осевого давления на упорный подшипник турбины. [c.102]

Наиболее точной методикой расчета напряжений во всех элементах диафрагмы является методика ХТГЗ. Однако ее использование связано с применением электронных цифровых вычислительных машин. Вследствие этого приближенные расчеты на прочность диафрагм методами Смита и Валя находят довольно широкое применение на стадии эскизного и технического проектирования. В связи с этим ниже приводится краткий анализ возможности применения различных методик расчета Б зависимости от конструктивных данных диафрагм, рассчитываемых на прочность. [c.374]

Б. в. деревянные состоят из 1) деревянного или железного резервуара с трубами, 2) собственно башни или несущей конструкции с опорной площадкой, поддерживающей резервуар, 3) шатра, 4) фундамента и Г>) лестницы. Несущие конструкции башни могут быть разделены на 3 вида — решетчатые, сетчатые и башни-оболочки. Для сохранения неизменяемости поперечного сечения башни несущие конструкции усиливаются горизонтальными диафрагмами. Б. в. могут применяться в качестве как временных, так и капитальных сооружений. В последнем случае обязательным условием является защита от атмосферных осадков конструкции и находя-П1ейся в резервуаре воды, для чего например башню следует покрыть снаружи этернитом, с.данцем, штукатуркой на цементе и т. п., что одновременно уменьшает пожарную опасность, а под баком сделать водонепроницаемый поддон, с к-рого просачивающаяся из бака вода отводится по специальной трубе. Кроме того для предохранения элементов башни от возмоншого появления конденсационной влаги следует предусмотреть в конструкции осушающий режим. Если конструкция не защищается от увлажнения (открытые решетчатые или сетчатые башни), то древесину следует пропитать стойким, не подверженным вымыванию антисептиком (напр, креозотовым маслом). Болты и другие металлич. детали рекомендуется покрывать асфальтовым лаком (до и после их установки) и применять оцинкованные гвозди. Обычно Б. в. деревянные не утепляются, ограничиваются утеплением труб и шатра. В случае необходимости утеплить и самую башню следует применять преимущественно плитный утеплитель. Опорная площадка, воспринимающая и передающая башне нагрузку от бака и шатра, должна представлять собой жесткую диафрагму, обеспечивающую неизменяемость верхнего сечения башни. Балки опорной площадки м. б. составного сечения, но лучше применять балки из пакета брусьев (или бревен), положенных один на другой (или рядом) и соединенных лишь конструктивными связями. Элементы опорной площадки помимо расчета на прочность нужно проверять на прогиб, исходя из условия [c.207]

В настоящем издании рассмотрены вопросы расчета на прочность железобетонных коробчатых сечений при учете совместного действия изгиба и кручеиия, неравномерности распределения напряжений по ширине сечений, устойчивости элементов стальных пролетных строений, расчета поперечных связей и диафрагм. [c.4]

Переход на более высокие параметры пара привел к тому, что прочность высокотемпературных деталей стала определяться прежде всего пределами длительной прочности и ползучести материала. В связи с этим в ЦКТИ, начиная с 1949 г., проводился большой комплекс работ по созданию методов расчета на ползучесть дисков, роторов, диафрагм, облопачи-вания, элементов корпуса в МО ЦКТИ и ЦНИИТмаше выполнялись экспериментальные исследования ползучести дисков. [c.23]

Жесткости диафрагм выбираются исходя из общего расчета оболочки со шпангоутами на прочность и устойчивость. Давление в г-м гибком шланге, который прокладывается между внутренней поверхностью оболочки и торцевой поверхностью диафрагмы с целью ее герметизации, не должно превьт1ать более чем на 5-10% давление в г-й внутренней полости оболочки. Это способствует снижению влияния жесткости диафрагм на жесткость и прочность оболочки. В заданном положении диафрагмы удерживаются с помощью штанги. Их можно исключить лишь при слабом изменении осесимметричной составляющей давления вдоль образующей оболочки. В этом случае наружная и внутренняя ее поверхности нагружаются постоянной по длине осесимметричной составляющей давления, величина которой выбирается из условий обеспечения некоторого запаса прочности в наиболее опасных сечениях оболочки. К таким сечениям при докритическом напряженно-деформированном состоянии как в случае неравномерного, так и в случае равномерного нагружения внешним давлением относится корневое сечение. При потере устойчивости оно находится на расстоянии х < //3 от заделки. [c.355]

Исходные данные. Размер моделей в плане составляет 3X3 м. Контур одной модели выполнялся в виде ферм, второй — в виде арок. Верхний пояс диафрагм имел сечение 9X6 см. Поверхности моделей сферические с радиусом кривизны 405 см. Толщина полки одной модели составляла 1,142 см, второй—1,108 см. Кубиковая прочность бетона первой модели равна 39,8 iVlHa, второй — 57,7 МПа. Средняя кубиковая прочность бетона двух моделей равна 45,75 МПа, средняя прочность бетона, принятая в расчете, Л (У пр = 40,175 МПа. Полка модели армирована вязаной сеткой с ячейкой 2,5x2,5 см из проволоки диаметром 0,8 мм. Прочность одной проволоки составляет 546,7 Н. Прочность проволоки, отнесенная к 1 сантиметру сечения равна 218,7 Н/см. Сетка располагалась на подкладках толщиной 4 мм, следовательно, высота рабочего сечения в кольцевой трещине составляла 0,48 см. [c.213]

Многоволновые оболочки. В многоволновых системах между оболочками в месте их соединения в середине пролета действуют усилия растяжения, а на приопорных участках — усилия сжатия (см. работу [5], ч. 2). Существенно различаются усилия в нижних поясах диафрагм, занимающих разное положение в покрытии. Опытами установлено, что усилия в нижних поясах многоволновых оболочек примерно в два раза меньше, чем в диафрагмах отдельно стоящих оболочек (см. работу [10], ч. 2). В сечении сопряжения оболочек исчерпание несущей способности арматуры в первую очередь наступит в середине пролета. С увеличением нагрузки участок, на котором усилия в арматуре достигли предельного значения, развивается по направлению к опорам. В запас прочности можно принять, что в предельной стадии существенного перераспределения усилий в сжатой зоне не происходит и центр тяжести этой зоны сечения может быть определен из упругого расчета. При этом плечо пары сил в сечении определится как расстояние от центра тяжести сил сжатия до центра тяжести сил растяжения. Предельный момент в сечении по линии сопряжения оболочек [c.222]

Диафрагмы. Первоначально исчерпание несущей способности происходит в средних панелях, с которых нагрузка передается на контур в виде сил Qnp, Qnp.M, Л пр, Л пр. 5. При этом полного исчерпания несущей способности в пределах остальных панелей, а следовательно, и полного лерераопределения усилий не происходит. Принимается, что указанные силы от середины пролета к опорам диафрагм затухают по линейному закону (рис. 3.28). При проверке прочности в пределах средних панелей вся нагрузка уравновешивается указанными усилиями, в остальных панелях к диафрагмам прикладываются силы двух типов силы, возникающие в процессе исчерпания несущей способности панелей и уравновешивающие часть предельной нагруз1ки, и уравновешивающие вторую часть, получаемые из расчета, отражающего упругую работу конструкции. Если все панели (кроме крайних) спроектиро- [c.234]

Рост мощности турбоагрегатов привел к увеличению диаметра дисков. Чтобы уменьшить напряжения у ступицы диска и облегчить валы турбин, стремились делать диски по возможности более легкими. Их толщина определялась только статической прочностью материала. В больших по диаметру и относительно тонких дисках при определенных условиях, рассмотренных ниже, могут возникнуть значительные изгибные колебания, которые приводят к появлению в диске усталостных трещин и затем к его полному разрушению, сносу части облопатывания при задевании за выступы диафрагмы и др. Большое количество аварий, приводивших часто даже к разрушению всей установки, вызвали необходимость в проведении научно-исследовательских работ по изучению колебаний турбинных дисков, в результате которых были разработаны методы расчета дисков на вибрацию, обеспечивающие их надлежащую прочность. [c.5]

Были возобновлены работы по изучению вибрации лопаток и их пакетов в лабораторных условиях и на действующих машинах (ЦКТИ ЛМЗ, ХТЗ им. С. М. Кирова). Кроме того на ЛМЗ разрабатывались более совершен ные вибрационные расчеты лопаток и дисков В ЦКТИ проводились работы по расчету стати ческой прочности турбинных деталей в упру гих условиях были созданы заново или суЩе ственно уточнены методы расчета цельноко ваных роторов, диафрагм, фланцев. [c.23]

В ней систематизированно изложены практические, применяемые на турбинных заводах, методы расчета рабочих лопаток, дисков, роторов, диафрагм, корпусов и др. деталей. Специальные разделы посвящены выбору допускаемых напряжений. Подробно рассмотрена прочность широко применяемых металлов и основные методы их контроля. [c.2]

К настоящему времени предложено, разработано и освоено промышленностью несколько способов сборки диагональных покрышек и покрышек типа Р к мотоциклам, легковым и грузовым автомобилям, сельскохозяйственным машинам. В частности, наряду с традиционными методами в промышленность внедрен метод сборки малослойных покрышек на разжимных барабанах с низкой короной (начальный диаметр барабана меньше диаметра бортового кольца), что позволяет обеспечить наибольшую механизацию и автоматизацию процесса сборки покрышек за счет упрощения конструкции борта и применения метода сборки из уширенных слоев обрезиненного корда. В этом случае сокращается продолжительность сборки в 1,5—1,7 раза, достигается экономия обрезиненного корда на 6—7% и улучшаются условия труда. Сокращение продолжительности сборки достигается за счет замены прикатки опрессовкой слоев корда каркаса при разжатии (увеличении диаметра) сборочного барабана. Протектор также не прикатывается, а опрессовывается диафрагмой, которая одновременно служит и для съема покрышки со сборочного барабана. Вместе с указанными преимуществами использование разжимных барабанов для сборки каркасов покрышек типа Р приводит к следующим недостаткам [2] 1) повышенной усадке каркасов покрышек, собранных на первой стадии, при переносе их на вторую стадию 2) неравномерному и повышенному разрежению нитей корда, снижающему сортность покрышек, при формовании покрышек на второй стадии сборки, Кроме того, расчеты показывают, что запас прочности покрышек, собранных из уширенных слоев корда, примерно на 20% меньше запаса прочности покрышек, изготовленных полу-плоским или полудорновым способами. Для уменьшения влияния указанных недостатков при использовании разжимных барабанов для сборки легковых покрышек иностранные фирмы используют корд с ослабленным или податливым утком. [c.23]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...