ИФП с прямоугольной выходной диафрагмой

ИФП с прямоугольной выходной диафрагмой [c.55]

Полученный в работе [22] окончательный результат расчета АК идеального ИФП с прямоугольной выходной диафрагмой можно представить в виде следующей формулы [c.56]

Рис. 3. АК ИФП при параболическом дефекте круглых зеркал, а также при взаимном наклоне зеркал прямоугольной формы или АК установки с идеальным ИФП и круглой выходной диафрагмой / — =0,9 aj=0,02 2—Л=0,8 а 0,02 3—Л=0,9 а.=0,1 4— =0,8 а =0,1 5—функция Эри при Л=0.9

Если сравнить АК ИФП с круглой выходной диафрагмой, заданный выражением (2.2), с АК реального ИФП с параболическим дефектом зеркал [формула (1.22) п. 1.2], а также с АК реального ИФП с прямоугольными зеркалами, наклоненными под малым углом друг к другу [формула (1.57)], то можно заметить, что все они описываются математически одинаковыми выражениями, которые при стремлении размеров диафрагмы к нулю (а4—> 0), амплитуды параболического дефекта ti->0 йЛИ [c.50]

При расположении ИФП впереди спектрального прибора прямоугольную диафрагму образует входная щель спектрального прибора, ограниченная по высоте. АК идеального ИФП с прямоугольной выходной [c.55]

При 1=1 и k = 4 эта формула описывает АК реального ИФП с параболическим дефектом круглых зеркал и круглой выходной диафрагмой. Однако, положив 1 = 7, k — 4, по этой же формуле можно рассчитать АК установки с реальным ИФП при прямоугольной входной апертуре, взаимном наклоне зеркал и круглой выходной диафрагме. Для максимальной величины АК установки из формулы (2.57) при = О следует [c.72]

ИФП с прямоугольными зеркалами, наклоненными по отношению друг к другу, и круглой выходной диафрагмой (i = 7, к = 4) [c.154]

В этом случае входной зрачок 1 с помощью бипризмы 2 и окуляра 3 изображается в положении 4, в котором размещается прямоугольная (щелевая) диафрагма с размерами О X 0,50. При отсутствии бипризмы выходной зрачок был бы в положении 5. Преломляющий угол а бипризмы определяют по формуле [c.237]

В приборе, называемом поршневым расходомером (рис. 16-1-2, а), чувствительным элементом является поршень 1, находящийся внутри втулки 2. Эта втулка имеет круглое входное отверстие 6 и прямоугольное выходное отверстие 5. Выходное отверстие является своего рода диафрагмой переменного сечения. Размеры его подбираются в зависимости от пропускной способности расходомера. Сила тяжести поршня регулируется в зависимости от верхнего п едела измерения с помощью дополнительных грузов 4. Порщень с помощью штока соединен с сердечником передающего преобразователя 3. Протекающая через входное отверстие жидкость поступает непосредственно под поршень и поднимает его. Поршень, перемещаясь вверх, открывает в большей или меньшей степени отверстие выходной диафрагмы. Протекающая через диафрагму жидкость одновременно заполняет надпоршневое пространство, которое соединено с каналом за диафрагмой. Прямоугольная форма [c.504]

На рис. 7 представлены расчетные (3, 4) и экспериментальные (1, 2) данные для струи, вытекающей из плавного прямоугольного сопла с размерами выходного сечения 2ао = 50 мм, 2Ьо = 3 мм, ао/Ьо = 16.7 2, 3) при наличии выходного участка постоянной площади длиной 40 мм [14]. Сопло имеет большое поджатие, и уровень турбулентности в начале струи составлял 0.3% (при скоростях истечения 60 м/с и числах Рейнольдса, определенных по 2Ьо, Re 1.2 10 ). На рис. 8 сопоставляются экспериментальные данные 1, 4) с расчетом (3, 6) для прямоугольной струи ао = ЮЬо в двух вариантах а) истечение из диафрагмы (1-3) б) истечение из канала такого же поперечного сечения (2ао = 40 мм, 2Ьо = 4 мм) длиной xl = 200 мм (4-6). Здесь число Рейнольдса, определенное по 2Ьо = 4 мм, Re = 12200 при уровне турбулентности для диафрагмы 5 и для канала 3%. На рис. 6-8 приведено изменение скорости = Um/ui вдоль оси струи, принятое в расчете (для рис. 6, 7, 8 соответственно 3, 3, 3 ж 6) ж полученное в экспериментах (1, 1, 2 и 4). [c.320]

Рис. 5. Обобщенные кривые для пропускания в максимуме интерференционной картины (в единицах максимального пропускания идеального ИФП) i = l —ИФП с круглыми зеркалами, имеющими параболический дефект 1=2—ИФП с круглыми зеркалами, иа-клоиеииыми друг относительно друга г=3 —ИФП с круглыми зеркалами, обладающими синусоидальным дефектом 1=4—интерференционная установка с идеальным ИФП н круглой выходной диафрагмой г=5 —ИФП с зеркалами, имеющими случайные дефекты /=В -иитерференциоиная установка с ИФП г=7—ИФП с прямоугольными зеркалами, наклоненными друг относительно друга

Рассмотрим интерференционную установку, состоящую из монохроматора и ИФП, предназначенную для исследования многолинейчатых спектров. В этом случае входную щель спектрального прибора, скрещенного с ИФП, приходится делать малой, а спектральные линии становятся узкими. Пусть для определенности ИФП расположен за монохроматором. Если ширина изображения выходной щели монохроматора в плоскости выходной диафрагмы оказывается меньше диаметра последней, то световой поток проходит только через часть выходной диафрагмы (рис. 20). Принято считать, что в этом случае вместо круглой действует прямоугольная диафрагма. [c.55]

Экспериментальная установка. В настоящей работе изучается местная теплоотдача при вынужденном продольном обтекании пластины воздухом. На поверхности пластины реализуется условие 7с=соп81. Исследуемая плоская пластина (рис. 4.10) устанавливается по оси аэродинамической трубы разомкнутого типа. Воздух прокачивается через установку с помощью вентилятора, который присоединяется к выходному патрубку аэродинамической трубы. Труба представляет собой расширяющийся канал прямоугольного сечения. На входе поперечное сечение равно 60x100 мм , а на выходе 100X100 мм что обеспечивает постоянство давления воздушного потока по длине. Вентилятор приводится в движение электрическим двигателем переменного тока. На входе в канал установлено сопло Витошинского, которое служит для обеспечения равномерного распределения скорости воздуха и исключает возникновение дополнительных возмущений во входном сечении канала. Расход воздуха через аэродинамическую трубу регулируется с помощью ирисовой диафрагмы, установленной на выходном [c.157]

Деформация потока в прямой трубе 163, 164 Диафрагмы 167—173, 175—177 Диффузор в сети с расширением в одной плоскости 227—230 выходной 538, 539, 542, 543 круглого сечения 211—223, 232, 233, 235, 236 плоский пятиканальный дозвуковой 230— 232 прямоугольного сечения 224—227, 236— 238, 243 с криволинейными образующими 233, 234 с несимметричным расширением 241, 242 со ступенчатыми стенками 238 243, 244 с переходом с круга на прямоугольник или с прямоугольника на круг 256 с расширением в одной плоскости 238, 239, 241, 242 Диффузоры 209, 210 кольцевые 244, 245 кривоосные 247—249 пониженного сопротивления 240 радиально-кольцевые и осерадиально-кольцевые 246 [c.671]

Пассивное управление осуществляется за счет изменения начальных условий истечения (режим течения в пограничном слое на срезе сопла, изменение параметров этого слоя, начальная турбулентность потока, начальный масштаб турбулентности) или же изменения геометрии устройства, формирующего струю (форма сопла или диафрагмы с острыми кромками, сопла сложной геометрии прямоугольные, треугольные, эллиптические, кольцевые, многотрубчатые, лепестковые, сопла круглого сечения с генераторами продольных вихрей в их выходном сечении). Пассивное управление позволяет не только изменять топологию крупномасштабных когерентных структур, но при их ослаблении усиливать относительную роль мелкомасштабной турбулентности. Как правило, при пассивном управлении достигается интенсификация смешения, хотя при некоторых слабых воздействиях, приводящих к ослаблению когерентных структур в струе удается получить и противоположный эффект - ослабление перемешивания. [c.40]

Найденное выходное сечение конструктивно разбивается на ряд сопел, прямоугольных по сечению, размещаемых по дуге окружности на ободе диафрагмы. Если сопла размещаются на дуге, меньшей, чем вся окружность, то такие ступени называются парциальными. Отношение дуги, занятой соплами, к длине всей окружности называется степенью парциальности. В реактивных ступенях подвод пара осуществляется всегда по всей окружности, т. е. подвод пара полный. Коэффициент потери скорости срс можно определить по графикам, полученным экспериментальным путем. В среднем коэффициент потери в соплах равен 0,95—0,98. Большие значения свойст епны фрезерованным соплам. [c.356]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...