Ползучесть диафрагм

Четко выраженная практическая направленность характеризует развитие теории ползучести в последующие годы, вплоть до настоящего времени. В 50-е — 60-е годы эта теория сформировалась как самостоятельная ветвь механики сплошной среды в это время был накоплен очень большой экспериментальный материал, Были поставлены опыты специально для проверки и уточнения основных гипотез теории, с одной стороны. С другой — в промышленности был выполнен огромный объем экспериментов, направленных на О" получение данных по ползучести отдельных сплавов, предназначен-ных для применения их в конструкциях. Не доставляя достаточно полного материала для проверки математической теории ползучести, эти результаты все же смогли быть использованы теоретиками. Особый интерес представляют эксперименты, выполненные на моделях более или менее сложных изделий — трубах, дисках, диафрагмах турбин и т. д. Сравнение данных опыта с предсказаниями расчета, построенного на основе той или иной теории, могло служить качественным подтверждением ее правильности. [c.613]

Р о 3 е и б л ю м В. И., Расчет ползучести турбинных диафрагм ступеней высокого давления. Инженерный сборник, т. XX, изд. АН СССР, [c.307]

Для диафрагм, работающих в зоне высоких температур, необходимо также учесть ползучесть металла под влиянием температуры и нагрузок на диафрагму. [c.10]

Для диафрагм, работающих в зоне ползучести металла (более 450°С), при выборе напряжений необходимо исходить из предела ползучести и длительной прочности. Можно рекомендовать применять напряжения не выше 75—80% от предела ползучести при данной температуре при соблюдении запаса прочности, примерно равного 2 от предела длительной прочности. При этом обязательным является проверка остаточных деформаций диафрагмы через 100 000 час. [c.74]

Следует отметить, что окончательным критерием принимаемых напряжений как для диафрагм, работающих в зоне упругих деформаций, так и для диафрагм, работающих в зоне ползучести металла, является величина прогиба диафрагмы. Величина прогиба не должна превышать /з зазора между диафрагмой и диском и по абсолютной величине должна быть близка к 0,001 D ap диафрагмы (стр. 59). [c.74]

Нейлоновые ткани, пропитанные резинами, обладают хорошими эластичными свойствами. Но чрезмерная эластичность может стать и отрицательной чертой, поскольку свободные участки диафрагм под действием рабочего давления могут образовать гофр. С этим связана опасность недопустимого постепенного остаточного удлинения ткани (ползучести) с одновременным уменьшением поперечного сечения. Малые деформации диафрагм допускаются, но чрезмерное удлинение может привести к преждевременному выходу из строя. [c.194]

В настоящее время выпускаются силиконовые резины с очень малой остаточной деформацией при сжатии, и, следовательно, фланцы силиконовых диафрагм можно подвергать затяжке не опасаясь ползучести. [c.204]

Работа В. И. Розенблюма [116], обычно применяемая в расчетной практике, позволяет отказаться от аналитической связи между деформацией ползучести и напряжением. Максимальный прогиб диафрагмы, вызванный ползучестью, он находит следующим образом. По величине 364 [c.364]

Анализ влияния изгибных деформаций лопатки на максимальный прогиб показал, что при коротких лопатках этими деформациями можно пренебречь. Следует заметить, что если рассмотрение диафрагмы как сплошного полукольца мало сказывается на величине максимального прогиба и максимальных напряжений в диафрагме, то, очевидно, такой метод не позволяет оценить влияние ползучести на характер распределения напряжений в лопатках, которые, как правило, являются самым напряженным элементом. [c.365]

Рис. 167. Схема к расчету диафрагмы на ползучесть

Основная нагрузка, действующая на корпус, диафрагмы, обоймы, — разность давлений. Под ее действием детали статора должны сохранять не только прочность, в том числе в условиях высоких температур, когда происходит ползучесть, НОИ жесткость и плотность. [c.78]

Ползучесть материала приводит к короблению фланцевого разъема, остаточному прогибу диафрагм и обойм. Релаксация напряжений в болтах и шпильках вызывает ослабление затяжки и пропаривание разъемов. [c.78]

Прогиб диафрагмы может произойти постепенно в процессе эксплуатации из-за ползучести ее материала. Это явление характерно для диафрагм первых ступеней ЦВД и ЦСД (для турбин с промежуточным перегревом), поскольку они работают в среде с высокой температурой. [c.497]

В работе (см. с. 240) получены экспериментальные результаты по моделированию ползучести сопловых диафрагм (рис. 10.12, б) при тех же условиях нагружения и материалах, что и для пла- [c.241]

Трубопроводы в пределах парогенератора, главные паропроводы горячего и промежуточного промперегрева, трубопроводы питательной воды, паропроводы свежего пара к турбине, отбора и сброса пара и др. не всегда можно полностью изолировать на сборочной площадке вследствие их сложной пространственной конфигурации, большого количества сварных стыков, мест установки диафрагм, бобышек для замера ползучести металла объем изоляции таких мест доходит до 30% от всего объема изоляции данного трубопровода. [c.236]

При длительной работе под действием гидравлического удара или из-за ползучести металла диафрагмы могут прогибаться по ходу пара. Если прогиб очень велик, они начинают задевать о вращающийся ротор. В этом случае требуется ремонт турбины с заменой диафрагм. Диафрагмы могут также прогибаться навстречу потоку пара. Это происходит, если при сборке допущена ошибка, диафрагма плотно зажата в корпусе и не может свободно расширяться при нагреве (или росте нагрузки). [c.186]

Эффективность свертывающихся диафрагменных уплотнений зависит от свойств используемых уплотнительных материалов, к которым предъявляются требования высокого сопротивления усталости, повышенного сопротивления ползучести и высокой химической стойкости при воздействии масла или водорода. Обнадеживающие результаты были получены при использовании полиуретановой резины. Стендовые испытания показали, что срок службы уплотнения в значительной степени зависит от температуры, перепада давления на уплотнении и отношения толщины диафрагмы к размеру зазора между поршнем и стенкой цилиндра. Установлено, что наиболее важным параметром является температура. При частоте вращения вала двигателя 1500 об/мин и температуре окружающей среды 25 С уплотнения работали больше года (10 ООО ч) однако при повышении температуры до 100 °С уплотнения выходили из строя через 150 ч. Это было связано с влиянием температуры на прочность материала диафрагмы. При температуре 100 С прочность материала диафрагмы составляла лишь 20 % прочности на растяжение при нормальных условиях работы. [c.239]

В первых ступенях ЦВД, где температура высока, под действием перепада давлений возникает явление ползучести диафрагма приобретает остаточный прогиб по ходу пара. При этом сокращаются осевые зазоры и возникает еще больщая опасность задеваний. [c.94]

Это наиболее тяжело разбираемый вид заклинения. Он возникает при росте чугуна, текучести стали под действием высоких температур (ползучести), а также из-за остаточных деформаций, вызванных большими напряжениями, которым деталь подвергалась при сборке. Так заклиниваются диафрагмы нет которых турбин, резьбовые соединения, деформированные излишней величиной момента, приложенного при сборке, диски турбин Юнгстрем па валовых наставках, промежуточные конические втулки крепления роторов на валу радиальных турбин с одним ротором при ошибочно применяемой насадке дисков на втулку с подогревом. [c.38]

Переход на более высокие параметры пара привел к тому, что прочность высокотемпературных деталей стала определяться прежде всего пределами длительной прочности и ползучести материала. В связи с этим в ЦКТИ, начиная с 1949 г., проводился большой комплекс работ по созданию методов расчета на ползучесть дисков, роторов, диафрагм, облопачи-вания, элементов корпуса в МО ЦКТИ и ЦНИИТмаше выполнялись экспериментальные исследования ползучести дисков. [c.23]

Расчет диафрагм на ползучесть разработан мекее полно, чем расчет в упругой области. [c.364]

При расчете диафрагм на ползучесть П. Я. Богуславский [10] использует теорию старения, согласно которой для связи хмежду напряжениями, деформацией и временем в процессе ползучести принимается следующая аналитическая зависимость [c.364]

Следует также отметить, что испытания диафрагм на ползучесть были проведены в ЦКТИ над свинцовыми и медными диафрагмами и показали хорошее совпадение с решениями, которые были приведены яами выше. [c.368]

В случае применения системы стоек (направляющие лопатки узкие) возможно резкое уменьшение напряжений в краевых стойках путем уменьшения шага стоек в секторе близ разъема диафрагмы. Следует иметь в виду, что при широких лопатках (стоек нет) способ уменьшения напряжения (в краевых лопатках) недопустим. Учитывая сказанное выше, при расчете напряжений в лопатках по методу Смита следует назначать повышенные коэффициенты запаса прочности, а при расчете по методу ЦКТИ и ХТГЗ следует помнить, что максимальные напряжения в крайних лопатках (у разъема) носят локальный характер и не определяют несущую способность диафрагмы в целом. Очевидно, что пластические деформации, которые могут иметь место в этой зоне, вызовут перераспределение напряжений. Последнее будет происходить особенно интенсивно при высокой температуре вследствие появления ползучести металла. [c.375]

Одной из. самых важных величин, определяюп кх надежность. Диафрагмы, является максимальный прогиб ее в местах уплотнения. Для диафрагм высокого давления величина прогиба определяется достаточно точно по уточненной методике Уола. Для диафрагм этого типа, работающих большей частью при высокой температуре, характерен значительный прогиб вследствие ползучести, поэтому прогиб может быть определен по методу ЦКТИ. Прогиб диафрагм среднего и низкого давления можно найти по методу ХТГЗ и Смита. [c.376]

Волокно и пленку фторлон изготовляют из фторопласта-42. Фторлоновая ткань не горит, химически стойка, применяется для емкостей, рукавов, спецодежды, диафрагм и т. д. Фторопласт-40 обладает высокой твердостью, почти не склонен к ползучести, стоек к воздействию ионизирующего излучения и технологичен. [c.454]

Совмещенный однопоточный цилиндр (ЦСД + ЦИД) состоит из корпуса, диафрагм, сегментов уплотнений, думмисных обойм и ротора. Как и в ЦВД, в совмещенном ЦСД + ЦИД использован кольцевой паровпуск. Ротор СД + НД без центральной расточки имеет часть СД из хромованадиево-молибденовой стали, которая приварена к части из стали с добавлением 3,5% никеля для обеспечения высокого сопротивления ползучести входного участка СД и высокого предела прочности выходного нагруженного участка НД. [c.331]

Задача о полукольцевой пластине представляет интерес в связи с расчетом на ползучесть турбинной диафрагмы. Относительно простое приближение решения по методу Ритца было дано В. И. Розенблюмом (1954). П. Я. Богуславский (1950) дал решение этой задачи по способу последовательных приближений, построенному по принципу, который был описан выше применительно к расчету дисков. При этом была выбрана схема, довольно близко отвечаюш ая конструкции реальной диафрагмы. [c.136]

В работе Д. П. Варшавского, П. Я. Богуславского и И. Г. По-лумордвиновой [13] установлены условия моделирования прп ползучести. При этом использована гипотеза старения в формулировке Ю. Н. Работнова. Методика моделирования была экспериментально проверена путем испытания на ползучесть натурных объектов из стали 20 и их моделей из меди в виде круглых пластин, полукольцевых пластин, сопловых диафрагм, винтовых цилиндрических пружин растяжения и сосудов. Данные экспериментов подтвердили разработанную методику. [c.257]

В работе В. И. Розенблюма [93] аппарат теории тонких стержней Кирхгоффа — Клебша был использован для расчета на установившуюся ползучесть турбинных диафрагм. Диафрагма, представляющая собой полукольцевую пластину, опертую по внешнему контуру и нагруженную равномерным давлением, рассчитана как изогнутый и скрученный кривой стержень, поперечное сечение которого — вытянутый прямоугольник. Решение, выполненное методом Ритца, позволило дать простую оценку максимальной скорости прогиба, но не дало возможности вычислить напряжения. Этот вопрос решен в работе П. Я. Богуславского [8]. Рассматриваемая задача решена по гипотезе старения в формулировке Ю. Н. Работнова. В решении использован метод последовательных приближений. Результаты расчета сопоставлены с данными опытов. [c.261]

Вероятно, первой работой по моделированию в условиях ползучести было исследование Д. П. Варшавского, П. Я. Богуславского и И. Г. Полумордвиновой [26]. В этой работе на основе теории старения установлены условия и разработана методика люделирования. Она была экспериментально проверена путем испытания на ползучесть натурных объектов, выполненных из стали и их моделей, сделанных из меди. Детали и модели имели формы круглых и полукольцевых пластин, сопловых диафрагм, винтовых цилиндрических пружин растяжения и сосудов. Данные экспериментов подтвердили разработанную методику.. [c.224]

Обеспечение ирочности твердотопливного заряда — одна из важнейших задач, которые решаются иа этапе проектирования. Механические характеристики твердого топлива, как мы видели, невысоки. Вкладной заряд испытывает действие высоких напряжений вблизи основания, где ои опирается иа диафрагму. По мере выгорания заряд становится тоньше н в итоге немннуемо распадается па куски, часть которых выносится из камеры через диафрагму. Происходит частичная потеря импульса, а заключительная фаза тяговой характеристики нриобретает очевидную неопределенность. Вкладной заряд в рабочем режиме нагружается внутренним давлением, и возникает опасность образования трещин вблизи газового канала. Для расчета скрепленного заряда важна также оценка усадочных и температурных напряжений в период изготовления, а также деформаций ползучести, проявляющихся при длительном хранении. [c.153]

В отличие от металлических упругих элементов муфт, выполненных главным образом в виде плоских или витых пружин и работающих в основном на изгиб и кручение, резиновые упругие элементы имеют более сложную геометрию и более сложный характер нагружения, а поэтому более сложны в расчетном отношении. Подавляющее большинство задач, связанных с исследованием напряженно-деформированного и температурного состояний резиновых упругих элементов муфт, не может быть решено обычными методами теории упругости. Здесь требуются специальные приемы и методы решения, свойственные главным образом изделиям из высокоэластичных материалов. Дело в том, что резина — реологически очень сложный материал. Ее физико-механические свойства существенно зависят от величины и скорости деформации, температуры и длительности эксплуатации. В резине более отчетливо проявляются релаксационные процессы и ползучесть, чем в металлах, и это приходится учитывать при проектировании муфт. В частности, из-за релаксационных процессов приходится во избежание значительного падения давления, а следовательно, и сил трения создавать избыточное предварительное поджатие буртов оболочек и диафрагм (см. рис. 1.1 —1.2), приводящее к снижению их долговечности. [c.7]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...