Испытания диафрагм и их результаты

Результаты испытаний диафрагм при частоте колебаний 1,7-10 в час приведены в табл. 27. [c.130]

Результаты испытаний диафрагм [c.130]

ИСПЫТАНИЯ ДИАФРАГМ И ИХ РЕЗУЛЬТАТЫ [c.365]

В результате испытаний модели иа воде, температура которой и(м = 20°С, были получены значения перепадов давлений на диафрагме при различных расходах воды. Результаты измерений приведены ниже [c.54]

Задача V—6. Диафрагма размерами а = 100 м и О == 200 мм, предназначенная для измерения расхода воздуха, тарируется путем испытания на воде. В результате испытаний получено, что минимальный расход воды, начиная с которого коэффициент расхода диафрагмы остается постоянным, = 16 л/с, и при этом показание ртутного дифманометра, измеряющего перепад давлений на диафрагме, h = 45 мм. [c.113]

Расчет промежуточных диафрагм без учета их совместной работы с оболочками дает результаты, качественно отражающие наблюдаемое при испытании распределение сил в элементах контура, однако, при этом расчетные усилия оказываются существенно больше фактических. Так, если при расчете учитывается [c.162]

При проведении этих испытаний определяют потери давления в подающем и обратном теплопроводах испытываемого участка сети. Испытания проводятся по показаниям пружинных манометров, устанавливаемых в характерных точках сети. Расход воды, циркулирующий по испытываемому участку теплопровода, должен быть постоянным, поэтому все ответвления на испытываемой магистрали должны быть отключены. Замеры расхода должны производиться по показаниям ртутных дифференциальных манометров, присоединенных к диафрагме (см. раздел 4-7). Испытания обычно производятся на холодной воде и температура ее замеряется в одной, любой точке сети. При обработке данных испытаний необходимо учитывать геодезические отметки установленных на сети манометров (см. 2-2). Геодезические отметки манометров определяются путем нивелировки или снятием показаний их при статическом состоянии воды в сети. На основании результатов испытаний [c.315]

По показаниям индикаторов определяется величина упругой и остаточной деформации диафрагмы в результате действия на нее нагрузки. По величине упругой деформации судят о годности диафрагмы. Упругая деформация должна быть меньше указанной в чертеже. Однако при испытании, кроме упругой деформации, может появиться остаточная деформация, что является нежелательным. Если при повторном обжатии остаточная деформация увеличивается, это говорит опалой жесткости диафрагмы. Следует заметить, что при первичном о жатии диафрагмы может появиться небольшая остаточная де- формация, особенно в наборных диафрагмах, где соединения на заклепках не могут представлять собой большой жесткости. Однако наличие такой остаточной деформации, если она не превосходит 0,05 мм, не [c.64]

В чертежах диафрагм указывается величина испытательной нагрузки, полученная в результате равномерно распределенного давления пара на диафрагму. Осуществить равномерно распределенную нагрузку при испытании весьма трудно, поэтому ее заменяют сосредоточенной нагрузкой, приложенной в точке В (фиг. 42), расположенной от внутреннего диаметра диафрагмы на расстоянии /з активной длины. Однако точка В может быть перемещена от полученного размера на+50 мм с тем, чтобы подогнать эту величину к диаметру плиты пресса. [c.64]

Необходимо отметить, что тщательная установка диафрагм также имеет большое значение, так как малейшие перекосы вызывают сильное искажение результатов испытания. [c.367]

Одним из узких мест для установления оптимального режима работы само-каскадирующей колонки является подбор оптимальных дырчатых диафрагм. В этом направлении проведено много испытаний и достигнуты сравнительно лучшие, приближающиеся к оптимальным условиям, результаты, однако дырчатые диафрагмы требуют дальнейшего усовершенствования. [c.534]

В результате испытаний было установлено следующее. Производительность компрессора, определенная посредством диафрагмы на нагнетательной линии, не соответствует нормальной производительности. [c.166]

Результаты испытаний фокусаторов лазерного излучения дальнего ИК-диапазона в кольцо и отрезок описаны в работе [70]. Энергетическая эффективность фокусировки, измеренная методом калиброванных диафрагм, составила для различных фокусаторов 60-75% 70 , что соответствует приведенным данным моделирования фокусаторов в отрезок (5.59) с учетом технологических погрешностей изготовления дифракционного микрорельефа. [c.338]

Средние действительные значения величин являются окончательными. Из вписывают в сводную таблицу результатов испытания, за исключением вспомогательных величин (например перепад давления в диафрагме, температура окружающей среды). [c.233]

Нежелательную для растянутых зон элементов концентрацию напряжений может вызвать крепление к ним диафрагм и ребер жесткости. О степени влияния концентрации напряжений, вызываемой приваркой ребер жесткости на вибрационную прочность сварных балок, можно судить по результатам испытания [39], приведенным [c.143]

Взятая для эксперимента трубка устанавливалась на кронштейнах, расположенных на соответствующих расстояниях друг от друга н укрепленных неподвижно на станине. Эти кронштейны играли роль диафрагм конденсатора (промежуточные опоры) и трубных досок (крайние кронштейны). Промежуточные опоры (кронштейны) не вызывали защемлений трубки. Осевые усилия, возникающие при нагревании трубки, измерялись динамометром, устанавливаемым на одном из концов трубки. Для возможности измерения осевых усилий был развальцован только один конец трубки, а другой конец был свободно оперт (фиг. 593). Перед испытанием трубку наполняли водой и затем нагревали. Нагрев осуществлялся электрическим током посредством нихромовой проволоки, протянутой внутри трубки с водой. В целях изоляции проволоки от стенок конденсаторной трубки на нее были надеты фарфоровые трубочки. Измерение температуры производилось при помощи термопар. Результаты измерения зависимости осевой силы от температуры нагрева следующие [c.787]

Из формулы (1) следует, что основная погрешность измерительного преобразователя, возникающая при изменении уровня измеряемых давлений, определяется величинами перепадов давлений на диафрагме и изменением коэффициентов расхода дросселей. Перепад давлений на диафрагме возникает в результате воздействия на подвижную систему прибора сил упругости диафрагмы, трения в опорах, силы тяжести подвижной системы, инерционных сил при перегрузках и аэродинамических сил, возникающих в результате обтекания газом заслонки выходного дросселя. Силы упругости диафрагмы и трения в испытанном макете были достаточно малы и перепад давлений на диафрагме от действия этих сил не превышал - -20 Па при диаметре диафрагмы, равном 80 мм. Диафрагма была выполнена из мембранного полотна толщиной 0,17 мм. Силы тяжести и инерционные силы могут быть скомпенсированы тщательной статической и динамической балансировкой подвижной системы. Аэродинамические силы, действующие на подвижную систе.му, хотя и достигают значительных величин, изменяются пропорционально уровню измеряемых давлений. В результате этого, как показали испытания, погрешности измерительного преобразователя от действий аэродинамических сил не превышают 0,2%. [c.259]

Эффективность свертывающихся диафрагменных уплотнений зависит от свойств используемых уплотнительных материалов, к которым предъявляются требования высокого сопротивления усталости, повышенного сопротивления ползучести и высокой химической стойкости при воздействии масла или водорода. Обнадеживающие результаты были получены при использовании полиуретановой резины. Стендовые испытания показали, что срок службы уплотнения в значительной степени зависит от температуры, перепада давления на уплотнении и отношения толщины диафрагмы к размеру зазора между поршнем и стенкой цилиндра. Установлено, что наиболее важным параметром является температура. При частоте вращения вала двигателя 1500 об/мин и температуре окружающей среды 25 С уплотнения работали больше года (10 ООО ч) однако при повышении температуры до 100 °С уплотнения выходили из строя через 150 ч. Это было связано с влиянием температуры на прочность материала диафрагмы. При температуре 100 С прочность материала диафрагмы составляла лишь 20 % прочности на растяжение при нормальных условиях работы. [c.239]

Смена режима работы с охлаждения на подогрев осуществляется перемещением вихревых труб 3 и 5, имеющих общую диафрагму, вниз. В результате чего к источнику сжатого воздуха подключается сопловой ввод вихревой трубы J, а выходящий из ее горячего конца подогретый поток подается на подофев камеры термостатирования. Одна из возможных перспективных схем вихревого термостата была использована при разработке для ЦНИЛ (г. Липецк) установки, предназначенной для испытания стройматериалов по действующим стандартам на морозостойкость и термоудар. Созданная конструкция позволяет проводить испытания образцов, помешенных как в газообразную (воздух), так и в жидкую (вода, растворы солей) среды. Техническая характеристика термостата [c.241]

Монтаж автоматики на реконструированном котле производился работниками комбината (3 человека в течение 14 дней), причем потребовались перерасчет и изготовление новых мерных диафрагм, перестановка приборов на новое место, пересчет шкалы расходомеров. Принципиальные схемы автоматики регулирования и безопасности оставлены без изменения. Общая щелочность питательной воды после смешения химочищенной воды с конденсатом составляет 1,5 мг-экв1л. Остаточная жесткость воды не превышает 30 мгк-экв1л. В котельной установлен деаэратор атмосферного типа, обеспечивающий остаточное содержание кислорода в питательной воде в пределах 0,1 мг/л. Для проведения теплохимических испытаний котла была смонтирована схема контроля (рис. 7-5). Качество пара определялось в четырех точках из правого и левого циклонов, из барабана котла и из общего паросборника. Проверялись производительность каждого циклона и уровни воды как во внутренних, так и во внешних циклонах. В связи с тем, что колебания уровней в циклонах могли достигать больших значений, замер уровней воды в них проводился с помощью дифманометров, залитых ртутью. Щелочность котловой воды определялась в двух точках в чистом отсеке и в солевом (после смешения из обоих циклонов). Пробы пара охлаждались в многоточечном холодильнике. Проба котловой воды соленых отсеков отбиралась из эксплуатационного холодильника проба котловой воды чистого отсека отбиралась из водоуказательного стекла барабана (с учетом поправки на выпар). Уровни воды в барабане поддерживаются на определенной отметке автоматом питания. Уровни воды в циклонах устанавливаются в результате соотношения сопротивления пароперепускных линий от циклонов и барабана к паросборнику. Увеличение сопротивления линий между [c.204]

При Y == 300 С kt — 13,35) оболочка потеряла устойчивость с образованием пояса мелких вмятин у диафрагмы. Во второй работе испытывалась стальная оболочка с //i == ПОб, oпeptaя в середине на шпангоут. Потери устойчивости не наблюдалось при изменении температуры до 620 °С kt 27>6). После испытаний были зафиксированы остаточные деформации. Сопоставить эти результаты с расчетными трудно, так как из экспериментов недостаточно ясно, в какой мере удовлетворялись условия защемлерия и опирания, А эти условия, как ясно из изложенного, оказывают существенное влияние. [c.260]

Свойства полиуретана в значительной степени зависят от температуры и в меньшей степени от влажности среды. При неблагоприятных условиях диафрагма размягчается, что в конечном счете приводит к ее усталостному повреждению (разрыву). Нормальная рабочая температура для первых образцов диафрагменных уплотнений была около 40 °С. Было установлено, что каждые 7 °С повышения температуры уменьшают на порядок величину долговечности уплотнения. Использовавшие лицензию фирмы Филипс сотрудники концерна Дженерал моторе намеревались достичь долговечности 10 000 ч при температуре 94 °С, и, хотя фирма Филипс считала это вполне достижимым, в Дженерал моторе после 7 лет интенсивных исследовательских и конструкторских работ была получена долговечность полиуретанового уплотнения только 5489 ч при температуре 40 °С, а уплотненения из материала вайтон 3200 ч при температуре 116°С [54]. В 1978 г. фирма Филипс опубликовала некоторые результаты испытаний диафрагменных уплотнений на одноцилиндровом двигателе с ромбическим приводом при скорости 3000 об/мин с гелием в качестве рабочего тела в диапазоне давлений 7,5—10 МПа [72]. Весьма интересные результаты, опубликованные в этой статье, приведены в табл. 1.20. Первоначальная длина диафрагм составляла 22,5—22,8 мм для штока вытеснителя и 25,0—25,4 мм для штока поршня. [c.157]

Найденная в результате испытаний по пп. 6 и 7 величина подачи топлива, обеспечивающая наибольшую мощность при выбранном давлении газа и допустимых с точки зрения надежной работы СПГГ значениях температуры газа и максимального давления сгорания, условно принимается за номинальную. В соответствии с номинальными параметрами газа и подачей топлива подбирают сечение диафрагмы, эквивалентной [c.145]

На рис. 9.16 представлены результаты испытания фары (рис. 9.4) с бинарным квазипериодическим ДОЭ, но без диафрагмы. Симметрия полученной картины обусловлена бинарным характером микрорельефа ДОЭ. При введении в оптическую схему диафрагмы, симметрия диаграммы направленности устраняется, и получаемая картижа практически полностью начинает соответствовать требуемой (рис. 9.3). При этом энергетическая эффективность работы фары ). еличивается на 12 14% по сравнению с работой осесимметричного эллиптического рефлектора с диафрагмой, но без бинарного ДОЭ. При качественном изготовлении многоуровневого ДОЭ эффективность может быть дополнительно увеличена на 10-15%. [c.594]

При постоянном возвратно-поступательном движении поршня диафрагма всасывает и нагнетает материал в строго определенном количестве. Регулирование подачи осуществляется при помощи регулировочного крана за счет изменения проходного отверстия в магистрали, связывающей полость насоса, заполненную маслом, с резервной емкостью. Система гидравлической регулировки может обеспечить точность дозирования лакокрасочных материалов в широких пределах, а отсутствие трущихся поверхностей — высокую износостойкость насоса и обеспечить длительность его работы. Испытания опытного насоса в производственных условиях показали хорошие результаты. Указанные насосы с гидравлическими приводами будут применены в полуавтомате для дозировН ния лакокрасочного материала. [c.116]

Схема электрических измерений (в трехфазной четырехпроводной сети). 3-5. Перечень пунктов измерений. 3-6. Перечень подготовительных работ. 3-7. Техническая характеристика установки. 3-8.Теп-ловые характеристики установки. 3-9. Характеристики существующих измерительных устройств, используемых при испытании. 3-10. Протокол тарировки пружинных манометров. 3-11. Протокол проверки диафрагмы. 3-12. Результаты тарировки диафрагм по мерному баку. 3-12а. Протокол тарировки мерного бака. 3-126. Протокол тарировки вспомогательного мерного бачка. 3-13. Расчетные данные измерительных диафрагм. 3-14. Журнал наблюдений. [c.177]

Регулирование сброса среды из встроенного сепаратора прямоточного котла. Основной его целью является обеспечение отвода всей влаги из сепаратора с минимальным проскоком пара. Прямой показатель, характеризуюпхий достижение этой цели (наподобие уровня в барабане), в схеме со встроенным сепаратором отсутствует. Целесообразно проведение специального тарировочного опыта, в котором на установившихся режи.мах с различными расходами топлива (при одном и том же расходе питательной воды) следует постепенно (ступенями по 5— 10 % полного хода) прикрывать клапан сброса среды из сепаратора до обнаружения заброса влаги в пароперегреватель (по показаниям температурных вставок). Допустимая степень открытия клапана принимается на 10 % больше (по указателю положения), чем в условиях заброса влаги в пароперегреватель. В результате испытаний устанавливают зависимость указанной степени открытия от характеристик режима работы котла (температуры рабочего тела перед встрое1П10й задвижкой, перепада давлений в диафрагме, установленной на сбросе рабочего тела из сепаратора, гидростатического перепада давлений в сбросном трубопроводе из сепаратора и др.). [c.93]

Результаты теоретического исследования пневлюпривода с утечками воздуха приведены выше. При эксперименте утечки учитывали посредством диафрагмы 14 (см. рис. 5,1), установленной в трубе, соединяющей рабочую полость с выхлопной. В остальном этот опыт совпадает с описанным выше (см. рис. 5.3, а). В процессе испытаний соотношение между эффективными площадями перепускного отверстия и входного трубопровода изменялось в диапазоне от О до [c.129]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...