Расчет коэффициентов сопротивления

Приведены теоретический расчет коэффициента сопротивления струи в шаровой ячейке методика и результаты экспериментальных работ ио гидродинамическому сопротивлению, среднему и локальному коэффициентам теплоотдачи ири течении газа через различные укладки шаровых твэлов. На основе обобщенных критериальных зависимостей коэффициентов сопротивления и теплообмена разработана методика оптимизационных расчетов размера шаровых твэлов и геометрических размеров активных зон для различной объемной плотности теплового потока. Приводится количественный расчет по предложенной методике. [c.2]

Таблица 3.2 Результаты расчета коэффициента сопротивления струи

Для расчета аэродинамического сопротивления восходящего плотного слоя выражение (4-36 ) упрощается и видоизменяется. Коэффициентом сопротивления чистого газа можно пренебречь. Тогда, по-прежнему относя для удобства расчета коэффициенты сопротивления к скорости несущей фазы, определенной на полное входное сечение, имеем [c.280]

Наименьшие потери давления при превращении исходного профиля в заданный гюа с помощью распределенного по сечению сопротивления получаются тогда, когда при расчете коэффициента сопротивления рг по формуле (4.19) значение с будет выбрано из условия с = 2 (тю 1 — й>ог)шах> где (гйз — ог)шах — наибольщая разность относительных скоростей исходного профиля и профиля, созданного решеткой. Отсюда [c.97]

В справочнике [631 приведены два вида формул расчета коэффициента сопротивления ири заданном диаметре зерен 1 слоя ири заданном гидравлическом диаметре нор слоя. [c.306]

Для расчета коэффициента сопротивления трения определяем с некоторым запасом наибольшее значение числа Рейнольдса, т. е. Re,n на выходе из трубок. При / 2=390°С Цж = 324-10 Па-с и [c.111]

Следует особо отметить полученные в работе [ 3] выражения для расчета коэффициентов сопротивления порошковых металлов из сферических частиц среднего диаметра [c.22]

Для расчета коэффициента сопротивления движению пузырька в жидкости Со используем выражение (2. 3. 29) для функции тока 6. Сила, с которой поток жидкости действует на пузырек газа, определяется соотношением [c.29]

Представляет также интерес сравнить результаты расчета коэффициента сопротивления пузырьков сд по методу, изложенному в предыдущем разделе, с результатами расчета с в по формуле (2. 5. 61) для различных Re. На рис. 8 приводятся обе зависимости для области значении 40 Re О 200. Видно, что при достаточно больших Re, т. е. когда достоверность предположений, сделанных при выводе (2. 5. 61), возрастает, оба. метода дают близкие ре-г зультаты. [c.51]

Результаты расчету коэффициента сопротивления по формуле (135) для случая 7 = (отсутствия теплоотдачи) представлены на рис. 6.20. [c.327]

В переходном режиме коэффициент сопротивления трения зависит не только от шероховатости, но и от числа Рейнольдса. Л. Прандтль и Г. Шлихтинг, исходя из логарифмического закона скоростей и допущения об аналогии между течением в трубе и в турбулентном пограничном слое, выполнили расчеты коэффициента сопротивления трения во всех трех режимах течения. На рис. 9.6 результаты этих расчетов представлены в виде номограммы. Два семейства кривых создают удобство в пользовании номограммой при выполнении вариантных расчетов. Штриховой линией обозначена граница квадратичной области. Номограмма построена на основе предположения, что турбулентный слой начинается от переднего края пластины. [c.372]

Рассмотрим общую формулу для расчета коэффициента сопротивления тела вращения с криволинейной образующей при условии зеркального отражения молекул от поверхности. Из рис. 13.4 видно, что элементарный поток массы йт = [c.721]

Расчет коэффициента сопротивления Для удобства расчетов после подстановки в (13.34) соотношений (13.32), (13.33) находим [c.755]

Влияние технологических факторов на испарительную способность мяса. Ф. Леви для расчета коэффициента сопротивления испарению р = е при охлаждении говяжьего мяса предложил две эмпирические формулы [38, 75] [c.135]

На рис. 7.3.3. представлены результаты расчетов коэффициентов сопротивления (кривая 3 — кривая 4 — — Сжр), толщины ударного слоя А (кривая 5) и отхода контактного разрыва от тела (кривая 6). Исследовалось обтекание конуса с углом полураствора 10°, затупленного по телу вращения с уравнением образующей х -Ь г = 1, сверхзвуковым потоком при Ма = 4, Уш — 7 = 1.4, Н = 0,5, 5о = 0,7. [c.370]

В расчетах коэффициент сопротивления принимается обычно таким же, что и при движении твердого шара (рис. 4.1). Для значений числа Re< 2 (при ламинарном обтекании шара) можно определять по зависимости [c.109]

Для расчета коэффициентов сопротивления трения при течении в сборках цилиндрических твэлов и других некруглых каналов рекомендуется использовать соотношения, полученные для течения газов. Свойства теплоносителя выбираются при температуре стенки /щ. [c.50]

В области турбулентного режима течения (10 ООО Re 150000) расчет коэффициента сопротивления гидравлически гладких пакетов стержней следует производить по зависимости В [c.153]

Для расчета коэффициента сопротивления в азимутальном поле кроме формулы (3.14) можно использовать и другие формулы [13] [c.76]

Такого же рода зависимость справедлива для приближенных расчетов коэффициента сопротивления при течении в плоском канале в постоянном поперечном магнитном поле [13]. Вообще вопрос о том, можно ли переносить результаты, полученные для постоянного магнитного поля, на течение в бегущем поле, не выяснен окончательно. В работе [30] это считается возможным при условии учета влияния на течение магнитного [c.77]

Кон ду ков Н. Б., Внешняя задача гидродинамики в расчетах коэффициента сопротивления и критической скорости псевдо-ожижения полидисперсного слоя, Химическая промышленность , [c.283]

Расчет коэффициента сопротивления слоя производили по формуле [c.300]

Для отдельных областей определяющих параметров существуют формулы расчета коэффициента сопротивления трения. [c.7]

Учет влияния аэродинамических неравномерностей на сопротивление элементов газовоздушного тракта обычно затруднителен, и не всегда его можно выполнить. Частично усредненное влияние неравномерностей учитывается поправочными коэффициентами к расчетным сопротивлениям участков тракта некоторые рекомендации для учета этого влияния даны в методике расчета коэффициентов сопротивления последовательно расположенных поворотов (п. 1-32) и отводов с направляющими листами (п. 1-34). [c.58]

Резкие изменения сечения. Расчет коэффициента сопротивления при резком изменении сечения канала ведется по графику на рис. 8-6. [c.224]

Для перлитных труб диаметром более 150 мм и аустенитных труб всех диаметров нужно ввести поправочный коэффициент на уменьшение относительной шероховатости d/Д в соответствии с графиком рис. 8-10,в. При этом расчет коэффициента сопротивления ведется по формуле [c.226]

Можно принять, что для расчета коэффициентов сопротивлений и а следовательно, и существует зависимость вида [c.58]

Рекомендации по расчету коэффициентов сопротивления элементов, сравнительно редко применяемых для трубопроводов, не приводятся. В случае необходимости их можно принимать по Нормативному методу аэродинамического расчета котельных агрегатов . [c.13]

Рис. 2-4. Схемы к расчету коэффициентов сопротивления входа и выхода труб.

Таким образом, для расчета коэффициента сопротивления с учетом изменения вязкости при турбулентном течении жидкости в гладких трубах можно рекомендовать формулу (7). Значение п следует принимать равным 0,14 при нагревании жидкости и по формуле (8) при охлаждении жидкости. Формула (7) справедлива в пределах Re от 3,3 103 до 2,5 10 Ргш от 1,3 до 180 и (Хс/цж от 0,3 до 40. [c.337]

Наконец, наиболее распространенной формуле для расчета коэффициента сопротивления шероховатости труб (см. [77]) [c.407]

Рис. 7-75. Графики для расчетов коэффициентов сопротивления поворотов без изменения сечения.

Для области смены режимов стабилизированного течения в технических трубах может быть также применена единая формула расчета коэффициента сопротивления трения (как это предложено Л. Л. Адамовичем), а именно [c.65]

Особенностью движения потока в каналах сложной формы поперечного сечения является наличие конвективного переноса поперек потока, вызванного движением крупномасштабных вихрей и вторичными течениями (рис. 2-4) Это обстоятельство, а также переменная шероховатость стенок канала приводят к неравномерному распределению напряжения трения на границах потока. Поэтому наиболее точный расчет коэффициентов сопротивления трения может быть получен при переходе от характеристик потока, осредненных по сечению канала (средней скорости, числа Рейнольдса, средней относительной шероховатости, среднего касательного напряжения), к локальным характеристикам (местным относительным шероховатостям, местным числам Рейнольдса, местным [c.66]

Коэффициент сопротивления Jl tp, подсчитанный по приближенной зависимости (3.8), удовлетворительно согласуется с расчетными данными, приведенными в табл. 3.1. Для проверки правильности полученной зависимости (3.8) был проведен второй вариант расчета коэффициента сопротивления ly xp шаровой ячейки для т = 0,259- 0,68. Гидравлический диаметр струи в этом расчете для каждой ячейки определялся через минимальное живое сечение и периметр смоченной поверхности в виде (/гидр =4 мин/П, а реальная длина струи I — на основе геометрических построений. Расчет проведен для тех же шаровых ячеек, но для одного значения константы струи астр = 0,10. Результаты расчета приведены в табл. 3.2 [для сопоставления указаны данные расчета Ji ip по зависимостям (2.18—2.21) из табл. 3.1]. [c.56]

Использовалась обычная методика проведения эксперимента и обработки опытных данных. Расход определялся по нормальной диафрагме (шайбе), перепад давления в рабочем участке измерялся дифманометром ДТ-50 и образцовыми манометрами класса 0,35, нагрев воздуха в рабочем участке — дифференциальными хромель-копелевыми термопарами и переносным потенциометром ПП-П класса 0,2. Потеря давления в шаровом слое подсчитывалась с учетом сопротивления трубы (Дртр), определенного без шаровых элементов. В расчете коэффициента сопротивления слоя по зависимости (2.1) принималось среднее значение плотности воздуха, подсчитанное через средние температуру и давление в рабочем участке. Полученные коэффициенты сопротивления приведены в табл. 3 4. [c.61]

Количество экспериментальных данных по течению жидкого металла в продольном магнитном поле в настоящее вре1у4я достаточно велико они охватывают широкий диапазон зна чений чисел Гартмана и Рейнольдса. Для расчета коэффициент сопротивления на основании этих данных различными авторами предложены эмпирические формулы, которые можно использовать в широкой области значений определяющих параметров. Эти формулы сведены в табл. 3.2. Часть данных по сопротивлению в продольном магнитном поле приведена на рис. 3.10. [c.69]

Поперечное магнитное поле оказывает сильное влияние на турбулентное течение в шероховатых трубах. При течении в плоских каналах с отношением сторон рЗ>1 в присутствии поперечного магнитного поля эффективная высота шероховатости стенок увеличивается стенка, которая в отсутствие магнитного поля является гидравлически гладкой, становится при наложении достаточно сильного поля шероховатой (см. рис. 3.12). Это следует учитывать при расчете коэффициента сопротивления гладких труб по интерполяционной формуле (3.14), где для лучшего соответствия с опытом при больших Re и На в качестве предельной зависимости следует брать не кривую Никурад-36 — Блазиуса, а соответствующий закон сопротивления для шероховатой трубы. [c.76]

Формулы расчета коэффициента сопротивления по учены для круглых труб. С достаточной для расчета потери давления в котельных установках точностью они применимы и для некруглых каналов при введении эквивалентного диаметра. Наибольшая погрешность, до 20%. получается при наличии в канале острых угло вых областей. [c.7]

На основании упрощенного представления о вторичных течениях в решетках как о парном вихре, рядом авторов для расчета вторичных потерь были предложены эмпирические формулы, аналогичные формуле индуктивного сопротивления крыла конечной длины. Так, например, Хоуэлл [112] для расчета коэффициента сопротивления компрессорных решеток с лопатками длины /г рекомендует нолуэмпирическую формулу [c.445]

Исходя из предположения одновременности существования ламинарного и турбулентного течений и используя нормальный закон распределения для определения вероятности появления соответствующих рйжимов, А. М. Керенский предложил [2-50] для зоны смены режимов стабилизированного течения единую формулу расчета коэффициента сопротивления трения труб с равномерно-зернистой шероховатостью [c.63]

Единая формула расчета коэффициента сопротивления трения в зоне смены режимов предложена также П. М. Слисским [2-110] [c.65]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...