Неоднородность концевая

При однофазном индукторе в идеализированной неограниченно длинной, однородной в продольном направлении цилиндрической (или плоскопараллельной) системе поле в жидком металле распространяется по внутренней нормали к его поверхности и завихренность ЭМС отсутствует, а следовательно, движение не возбуждается. В реальном однофазном индукторе завихрение сил создается неоднородностью распределения индукции на поверхности расплава (за счет концевых эффектов или при неоднородном распределении линейной плотности тока в индукторе A ) либо при переменной кривизне поверхности. При этом подобно идеализированному случаю основной является нормальная к поверхности компонента ЭМС дг. В результате возникает циркуляция металла по замкнутым контурам от зоны больших к зоне меньших значений Fj / (рис. 19). [c.44]

Концевые неоднородности полей, создаваемых реальными полюсными магнитами (или соленоидами), оказывают существенное влияние на характеристики течения. На входе (выходе) магнита продольный градиент магнитного поля ЭВ Ъх О, что приводит к образованию индукционных токов и электромагнитных сил. Этот эффект вызывает деформацию профиля скорости и, во многих случаях, значительные местные гидравлические сопротивления. [c.59]

Влияние концевых неоднородностей на входе потока в магнитное поле и выходе из него существенно сказывается на поле скорости и на значениях коэффициентов теплоотдачи в этих зонах (см. п. 1.10.7). Влияние концевых неоднородностей продольного магнитного поля исследовано в [98], где содержатся формулы для расчета местных коэффициентов теплоотдачи. [c.228]

Прямолинейный отрезок вихря является наиболее удобным элементом для построения системы вихрей несущего винта при расчетах неоднородного поля индуктивных скоростей. Ломаной ли- нией из таких элементов можно моделировать спиральные концевые вихревые жгуты. Отрезки прямолинейных вихрей позволяют также описывать продольную и поперечную завихренности, сходящие с внутренней части лопасти, причем для сглаживания особенностей поля скоростей целесообразно радиус ядра брать большим. [c.493]

На режиме висения концевой вихрь до подхода следующей лопасти успевает лишь ненамного сместиться вниз и к оси винта. Поэтому вихрь приближается к концевой части лопасти, а расстояние между ними мало. В результате сильно изменяется нагрузка на конце лопасти, что оказывает заметное влияние на аэродинамические характеристики винта на режиме висения (см. также разд. 2.7.4). При полете вперед вихревой след винта уносится потоком, так что концевые вихри перемещаются вдоль всего диска винта, а не остаются лишь вблизи концевых сечений лопастей. Взаимодействие лопастей с вихрями происходит главным образом на боковых частях диска винта, где вихри оказываются в непосредственной близости от лопастей. Поэтому на режиме полета вперед индуктивные скорости распределяются по азимуту крайне неравномерно, что порождает высшие гармоники нагрузок, амплитуды которых велики. Таким образом, при полете вперед неоднородность поля индуктивных скоростей существенно влияет на нагрузки, вибрации вертолета и шум винта. Довольно велико влияние этого поля и на первую гармонику нагрузки, а следовательно, и на эффективность циклического управления винтом. С изменением режима полета влия- [c.652]

При приближении вращающейся лопасти несущего винта к вихревому следу предыдущей лопасти аэродинамические нагрузки на ней сильно меняются в зависимости от относительного положения следа и лопасти. Поэтому для определения переменных индуктивных скоростей и аэродинамических нагрузок в первую очередь нужно установить форму системы вихрей. При вращении лопасти с нее сходят как продольные, так и поперечные вихри. Далее элементы этих вихрей переносятся с местной скоростью воздушного потока, складывающейся из скорости невозмущенного потока и скорости, которую индуцирует на соответствующем элементе система вихрей винта. В предположении постоянства индуктивной скорости сходящая с вращающейся лопасти пелена вихрей имеет вид скошенной винтовой поверхности. На самом деле индуктивные скорости в разных точках пелены вихрей (как и на диске винта) существенно различны. Поэтому действительная форма пелены вихрей, определяемая путем интегрирования перемещений ее точек в неоднородном поле местных скоростей, существенно отличается от упомянутой идеальной пелены. На большом расстоянии вниз по потоку система вихрей винта стремится свернуться в два вихревых жгута, подобных концевым вихрям кругового крыла. Однако для определения нагрузок существенны деформации пелены только вблизи диска винта, и в особенности положение элементов концевых вихрей нри первом приближении их к последующей лопасти. Явление взаимодействия свободного вихря с лопастью не исчерпывается возникновением на лопасти соответствующих аэродинамических нагрузок. Лопасть в свою очередь влияет на вихрь, вызывая значительное изменение скорости [c.671]

При использовании ребер сравнительно большой длины появляется опасность неравномерного теплоотвода из-за различия в площади поперечного сечения канала охлаждения по длине ребра (рис. 6.3, а). Поскольку у основания ребер площадь поперечного сечения канала меньше, основная часть воздушного потока проходит у концевых участков. Как следствие, эффективность охлаждения снижается и возникает непроизводительный расход воздуха. Для исключения неоднородности охлаждения ребрам придают изогнутую форму (рис. 6.3, б). [c.97]

Чаще всего условия закрепления тонкостенного стержня таковы, что создают неоднородные граничные условия. При расчете необходимо удовлетворить условию неразрывности именно в тех точках, в которых соединяются концевые сечения элементов. Для этого в расчетной схеме должно быть конкретно показано, на какие точки сечений соединяемых элементов накладываются те или иные связи, т. е. необходимо моделировать связи. [c.181]

Существенный вклад в ширину полос инфракрасного поглощения вносят флуктуации энергии межмолекулярных взаимодействий, обусловленные тепловым движением частиц среды [2, 21]. Если молекулы обладают большими дипольными моментами, локализованными на концевых связях, то в жидкостях могут возникать локальные различия диполь-дипольных сил, моделирующие параметры колебательного движения атомов и, в частности, их частоту. Статистические различия межмолекулярных сил могут проявляться также в неполярных растворах вследствие флуктуаций числа частиц, входящих в первый координационный слой молекулы. Они приводят к отклонению локальных значений плотности, диэлектрической постоянной и показателя преломления среды от их средних значений. В результате возмущений частот внутримолекулярных колебаний в ИК-спектре возможно появление совокупности полос определенного колебательного перехода, смещенных друг относительно друга и имеющих свою ширину и форму. Огибающая совокупности полос дает сложный статистический контур. Механизм уширений, при котором ширина полосы определяется наложением элементарных составляющих, каждая из которых возникает за счет поглощения молекул, находящихся в неодинаковых условиях окружения, называется неоднородным. [c.145]

Гидравлический подход к расчету течения в канале связан с определенным мысленным осреднением параметров потока в плоскости поперечного сечения канала. Отсюда следует, что ряд эффектов (концевые эффекты, связанные со входом и выходом газа из магнитного поля или из электродной зоны неоднородности в распределении полей и токов, вызванные неоднородным распределением электропроводности вторичные течения, вызванные электромагнитными силами, действующими в плоскости поперечного сечения канала и т. д.), связанных с неоднородным распределением параметров по сечению, не может быть рассчитан или оценен в рамках гидравлического приближения. [c.446]

В начальном и конечном периодах параллельно с изменением плотности изменяется давление порошка на валки и в результате упругой деформации стана изменяется толщина полосы. В связи с этим концевые участки проката из порошка обычно неоднородны по плотности и подлежат обрезке. Поэтому стремятся к максимальному уменьшению длительности этих периодов. [c.271]

Последнее говорит о том, что размагничивающее поле образца затрудняет поступление энергии переменного поля, приводит к увеличению вязкости среды. Обращает на себя внимание тот факт, что в случае неравного нулю размагничивающего коэффициента размагничивание происходит при любой частоте поля, т. е. имеется частотно-независимая часть остаточной намагниченности. Появление последней можно объяснить неоднородностью переменного поля если в средней части образца оно достаточно сильно, чтобы разрушить остаточную намагниченность, и там в полной мере проявляется частотная зависимость размагничивания, то в концевых частях стержня амплитуда размагничивающего поля невелика и остаточная намагниченность этих частей образца сохраняется независимо от частоты поля. [c.93]

Преимущество двусторонних лопаток — четко определенная рабочая часть. Основной недостаток (кроме неоднородности напряженного состояния) — более трудоемкое изготовление. Для защиты концевых частей двусторонних лопаток применяются накладки. [c.102]

К лазерам с периодической модуляцией оптических характеристик относятся РОС- и РБО-лазеры [5, 9, 12]. Пространственной периодической модуляции могут быть подвергнуты любые параметры этих лазеров, влияющие на условие распространения в них электромагнитной волны полупроводниковые среды, коэффициент затухания или усиления, размеры сечения волновода, форма граничной поверхности и т. д. В ИЛ периодическая структура может быть или совмещена с усиливающим слоем, или расположена за его пределами, выполняя по существу роль селективных по частоте многослойных концевых зеркал обычного резонатора. В первом случае — это РОС-лазеры, во втором — РБО-лазеры. Лазерные структуры с периодической модуляцией оптических характеристик различаются порядком дифракции, равным целому числу полуволн лазерного излучения, укладывающихся на периоде неоднородности. Наиболее удобным методом осуществления РОС является создание на границе соответствующих монокристаллических слоев дифракционных решеток с необходимыми параметрами. [c.116]

Рассмотрим далее балочный элемент, изображенный на рис. 5.1. Основные моменты исследования схожи при этом со случаем стержневого элемента, однако следует отметить одну важную отличительную особенность, а именно вид задаваемых степеней свободы в узле соединения. Кроме того, поле деформаций неоднородно внутри элемента. Согласно теории изгиба балок, не учитывающей поперечные сдвиговые деформации, в концевых точках необходимо определять не только поперечные смещения (Ш] и Шг), но и угловые смещения (01 и 9а). Последние равны отрицательному значению тангенса угла наклона нейтральной оси, так как вращение в положительном направлении (по часовой стрелке) вызывает отрицательные поперечные смещения. Имеем [c.131]

В начальном и конечном периодах параллельно с изменением плотности меняется давление порошка на валки и в результате упругой деформации стана изменяется толщина полосы. В связи с этим концевые участки проката из порошка обычно неоднородны по плотности и подлежат обрезке. Поэтому стремятся к максимальному уменьшению длительности этих периодов. Кроме того, при значительном переуплотнении порошка на отдельных участках по ширине ленты возможно образование разрывов на кромках, которое можно устранить калибровкой валков и повышением механических свойств проката. [c.294]

Натяжение поверхностное 117, 161 Начальный участок трубы 26 Неоднородность концевая 228 Несмещенность оценивания 459 Неустойчивость Тейлора 88 [c.550]

Импульсная теория следующим образом определяет коэффициент индуктивной мощности для идеального несущего винта на висении Ср1 = сТ1л/2.У реального несущего винта имеются и другие затраты мощности, в частности профильные потери, которые обусловлены сопротивлением лопастей, вращающихся в вязкой жидкости. Имеются также дополнительные индуктивные потери, которые связаны с неоднородностью потока, протекающего через реальный, неоптимально спроектированный несущий винт. Закручивание потока в следе, вызываемое крутящим моментом, является еще одной причиной потерь мощности, хотя у вертолетов эти потери обычно малы. Наконец, несущему винту на висении -присущи концевые потери, возникающие в результате дискретности и периодичности возмущений в следе, которые обусловлены тем, что число лопастей конечно. Затраты мощности, потребляемой несущим винтом на висении, приблизительно распределены следующим образом (в i%) [c.48]

Высшие гармоники нагружения лопастей несущего винта при полете вперед рассматривались в работе Миллера [М.125] (1964 г.), где было установлено, что неоднородность поля скоростей протекания потока через диск винта связана главным образом с наличием и формой концевых вихревых жгутов лопастей, интенсивность которых определяется средним значением подъемной силы винта ). Таким образом, доминирующую роль в образовании высоких гармоник нагрузки при полете вперед играют не поперечные, а продольные вихри. Следующим по важности фактором является изменение скоростей протекания вследствие влияния ближней к лопасти части ее следа. Миллер установил, что при очень малых значениях характеристики режима ц рассмотренные выше эффекты повторного влияния пелены весьма существенны. Однако при ц 0,2 сохраняется влияние лишь близкой к лопасти части следа, учитываемое функцией Теодорсена. [c.466]

Займемся дальнейшим развитием, нестационарной теории профиля с тем, чтобы приспособить ее к анализу обтекания вращающейся лопасти. Хотя основы теории уже излагались в предыдущих разделах, приложение ее к лопасти несущего винта требует учета целого ряда дополнительных факторов. Применение схемы несущей линии разделяет задачу расчета нестационарных аэродинамических нагрузок при пространственном обтекании на две части внутреннюю, в которой исследуются аэродинамические характеристики профиля, и внешнюю, состоящую из расчета индуктивных скоростей, создаваемых в сечении лопасти вихревым следом винта. Что касается внутренней задачи, то при стационарном обтекании плоского профиля аэродинамические нагрузки могут быть получены из эксперимента и представлены в виде табулированных зависимостей их от угла атаки и числа Маха. При нестационарном досрывном обтекании применимы результаты теории тонкого профиля. Решение внешней задачи затруднено тем, что система вихрей винта имеет весьма сложную конфигурацию. За каждой из вращающихся лопастей тянутся взаимодействующие винтовые вихревые поверхности, деформирующиеся в поле создаваемых ими индуктивных скоростей с возникновением областей сильной завихренности в виде концевых вихревых жгутов. Аналитическое определение индуктивной скорости на лопасти без весьма существенных упрощений модели вихревого следа (например, представления винта активным диском) оказывается невозможным. На практике неоднородное поле индуктивных скоростей определяют численными методами, подробно обсуждаемыми в гл. 13. Ввиду сказанного ниже не предполагается отыскивать зависимость между индуктивной скоростью и нагрузкой путем введения функции уменьшения подъемной силы. Напротив, сами индуктивные скорости являются фактором, учитываемым явно в нестационарной теории профиля. Для построения схемы несущей линии желательно, чтобы вычисление индуктивных скоростей производилось лишь в одной точке по хорде. Проведенное выше исследование обтекания профиля на основе схемы несущей линии указывает способ, который позволяет аппроксимировать нестационарные нагрузки с достаточно полным отображением влияния пелены вихрей. Применительно к лопасти достаточно рассмотреть лишь часть пелены, расположенную вблизи ее задней кромки. При построении нестационарной теории обтекания вращающейся лопасти надлежит учесть влияние обратного обтекания и радиального течения. Теоретические нагрузки должны быть скорректированы таким образом, чтобы они отражали влияние [c.480]

Таким образом, расчет неоднородного поля KOpo xefi протекания основывается на определении скоростей, индуцируемых дискретным элементом вихревой пелены. Ниже дается вывод формул для скоростей, индуцируемых вихревой линией или поверхностью. Прежде всего будет рассмотрена прямолинейная вихревая нить, что позволит изучить ряд общих черт поля индуцируемых вихрями скоростей. Вихревая нитв конечной интенсивности представляет собой предельный случай, когда поле вихрей конечной суммарной интенсивности сконцентрировано в трубке бесконечно малого поперечного сечения. Вблизи вихревой нити поле скоростей имеет особенность, причем скорости стремятся к бвсконечности обратно пропорционально расстоянию до нити. В реальной жидкости вследствие влияния вязкости эта особенность отсутствует, ибо диффузия вихрей превращает нить в трубку малого, но конечного поперечного сечения, называемую ядром вихря. Скорость принимает максимальные значения на некотором расстоянии от оси вихревой трубки, которое можно принять в качестве радиуса ее ядра. Поскольку лопасти несущего винта часто проходят очень близко к концевым вихрям от впереди идущих лопастей, ядро вихря играет важную роль в создании индуктивных скоростей на лопастях несущего винта, и существование такого ядра следует учитывать при описании распределения вызываемой винтом завихренности. Радиус ядра концевого вихря составляет примерно 10% длины хорды лопасти. Экспериментальных данных о размерах ядра концевого вихря очень мало, особенно для случая вращающейся лопасти. [c.489]

Выше обычно принималось, что индуцированная вихрями скорость протекания постоянна по диску или в крайнем случае изменяется линейно. Однако в действительности поле индуктивных скоростей весьма неоднородно, ибо условия постоянства скорости (постоянная циркуляция и очень большое число лопастей) ) для реального винта не выполняются. Распределение индуктивных скоростей определяется в основном дискретными концевыми виxpямI , сходящими с лопастей. При работе винта спиралевидные концевые вихри проходят в непосредственной близости от диска винта, периодически оказываясь вблизи лопастей. В частности, как на режиме висения, так и при полете вперед каждая лопасть близко подходит к концевому вихрю, сошедшему с предыдущей лопасти. Как уже отмечалось в разд. 10.8.1, скорость вращения в прямолинейном диффундирующем вихре по удалении от его центра сначала растет, а затем падает, причем максимум скорости имеет место на расстоянии, равном радиусу ядра вихря. Таким образом, концевые вихревые жгуты создают в зоне движения лопастей крайне неоднородное поле скоростей. [c.652]

В лампах СВЧ-диапазона длина электродов, в том числе и катодов, не должна превышать 0,2—0,6 длины волны электрического сигнала. С целью выполнения указанного условия применяют параллельное включение большого числа нитей катода малого поперечного сечения. Этот путь не всегда обеспечивает решение проблемы, поскольку уменьшение расстояния между параллельными нитями катода увеличивает вероятность коротких замыканий между ними, а увеличение диаметра цилиндра катода приводит к появлению азимутальной неоднородности электрического поля. Решением задачи является применение в качестве катодов полосок переменного сечения — большой ширины в центральной части и малого поперечного сечения по краям. При такой геометрии может быть обеспечена достаточно высокая равномерность температуры по длине при малых размерах электродов. Максимальную однородность температуры обеспечивают геометрией катода с плавно изменяющимся поперечным сечением. Технология изготовле-иня таких катодов весьма сложна, поэтому используют катоды составной конструкции с широкой и однородной по длине центральной частью н тонкими концевыми участками (рис. 4.4). Для удобства крепления катода на держателях крайние отрезки концевых участков делают той ширины, что и центральная часть. [c.63]

Ползз есть композиционных материалов с дискретными и непрерывными волокнами. Вопросам ползучести волокнистых композитов посвящено немало экспериментальных и теоретических работ [92]. Наибольшую сложность представляет прогнозирование кривых ползучести композитов с дискретными волокнами в силу необходимости учета неоднородности напряженного состояния, возникающего в областях концевых участков дискретных волокон. Решались эти задачи, как правило, с использованием одномерных приближений. Например, в работе [92] рассчитывалось перераспределение напряжений в дискретном волокне в процессе ползучести матрицы (см. гл. 2, разд. 1) и учитывались статистические аспекты при оценке времени до разрушения композита (см. гл. 1, разд. 4). [c.209]

По характеру распределения продольных перемещений, связанных с депланацией концевых сечений, различают тонкостенные стержни с однородными и неоднородными граничными условиями [7], При однородных граничных условиях концевые сечения стержней остаются плоскими или депланируют в соответствии с эпюрой главных секториальных/координат (рис. 1, э). При неоднородных гра- [c.180]

При определении перемещений в элементе тонкостенного стержня с неоднородными граничными условиями можно применять формулу (5), справедливую для элемента с однородными граничными условиями. При этом концевые сечения должны свободно депланировать (условие свободной депланации выполняется, если при действии на стержень только крутящего момента в закрепленном [c.186]

Таким образом, любое перемещение произвольной точки концевого сечения элемента тонкостенного стержня с неоднородными граничными условиями определяется с использованием формулы (5). Концевые сечения элемента должны свободно депланировать, а реакции связей в этих сечениях, возникающие от действия внешних нагрузок в г-м и /-м состояниях, и сама нагрузка приводятся к бимоментам. Возможность правильно определять продольные перемещения концевых сечений элемента очень важна, так как позволяет удовлетворить условию неразрывности в реально соединяемых точках элементов при расчете рам из тонкостенных стержней методом сил. [c.189]

Заметим, что в задаче обтекания постоянство вектора V, является обязательным [134] в отличие от постановок для вихревого движения идеальной жидкости, когда па бесконечности допустимо задание неоднородного поля скорости. Некоторый промежуточный вариант — внутренняя задача в неограниченной области, например задача о течении жидкости в бесконечной трубе. В этом случае вопрос о концевых условиях далеко не тривиален, хотя для ламинарных движений естественно считать, что на концах (имеющих разные сечения) асимптотически должны быть заданы нуазейлевы режимы. Частным случаем задачи в бесконечной области является проблема вязких струй, которая в обобщенной форхмулировке может быть поставлена следующим образом. На сфере единичного радиуса или иа другой ограничепиой поверхности дано произвольное поле вектора скорости. Требуется найти стационарное решение Ьне этой сферы, сопрягающееся с покоем на бесконечности. Теории вязких струй посвящена обширная литература [7, 26, 96]. Эта проблема подробно обсуждается в настоящей монографии. [c.11]

В структурно-неоднородных материалах (адгезионных соединениях, композитах, геоматериалах), при наличии вблизи трещины областей с нарушенной структурой (пластических зон, микротрещин, пор), воздействии физических полей и агрессивных сред, в процесс разрушения вовлекается достаточно большая часть трещины, причем при изменении размера концевой области трещины возможна реализация различных механизмов разрушения. В таком случае зону процесса разрушения можно рассматривать как некоторый слой (концевую область), примыкающий к трещине и содержащий материал с частично нарушенными связями между его отдельными структурными элементами. [c.222]

Жаропрочные сплавы. Для обработки жаропрочных сплавов ЭИ437 прочностью Ое = 100-ь ПО кгс/мм концевыми фрезами Р18 (карбидная неоднородность не выше балла 3, твердость ER > 63) с крупным зубом по ГОСТ %2Ъ1—Ъ1 D = 32- 50 мм, z = 4) [c.196]

Величина тока обмена для таких металлов, как железо, никель в растворах, содержащих собственные катионы, имеет порядок 10" —10 А/см2. Растворение металла из активного состояния приводит к выявлению граней с относительно плотной упаковкой атомов. Такая селективность растворения кристаллической решетки обусловлена тем, что атомы плоскостей с менее плотной упаковкой растворяются с большими скоростями вследствие того, что силы межатомной связи между ними в этом случае меньше, чем в плоскостях с плотной упаковкой. Естественно поэтому предположить, что характер растворения металла определяется тонким строением его кристаллической решетки, т. е. всей совокупностью структурных несовершенств кристаллической решетки, неоднородностью ее энергетического состояния. Такое влияние атомного строения на анодный процесс является, пожалуй, определяющим в развитии ко,ррозии и особенно локальных коррозионных процессов. Развитие коррозионного процесса приводит к появлению на концевых ступеньках неполных атомных рядов активных частиц, обладающих гораздо более низкой свободной эне ргией активации растворения по сравнению с атомами, находящимися в нормальном положении. Это вызвано тем, что на концевых ступеньках неполных рядов, на неукомплектованных поверхностных плоскостях решетки содержатся атомы, менее прочно связанные с соседними атомами и более плотно окруженные молекулами растворителя. По оценке Т. П. Хора [74], плотность активных мест на поверхности металла достигает 10 —10 см . Эта величина составляет лишь небольшую часть от общего числа поверхностных узлов атомов (10 см 2). Эксперименты показывают, что свободная энергия активации растворения металла (без учета рассмотренного механизма растворения) может быть очень велика и, например, для отожженного и холоднодеформированного никеля достигает 10,6 ккал/моль [74]. [c.8]

Особенно характерно проявление данного явления при наличии фильтрационных неоднородностей строения продуктивных коллекторов, где большое влияние на характеристики вытеснения нефти оказывают концевые эффекты , возникающие на границах сред с различными фильтрационными свойствами [9]. Возникающие под влиянием упругих колебаний изменения остаточных водонефтенасышен-ностей уменьшают скачки насыщенностей и влияние концевых эффектов на равномерность процесса нефтевытеснения и полноту извлечения нефти. Это наглядно иллюстрируют проведенные эксперименты (рис. 8.5, раздел 8.2) по фазовому вытеснению на неоднородных моделях пористой среды пласта. [c.263]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...