Условия концевые

Скорость пара убывает по трубе и при полной конденсации пара в конечном сечении равна нулю. При определенных условиях концевая часть трубы может быть заполнена конденсатом. [c.106]

Указанные обстоятельства определили условия проведения опытов [Л. 89, 90, 144, 145], в которых были использованы дисперсные материалы (графит, кварцевый песок, алюмосиликатный катализатор и др.), по своим сыпучим свойствам близкие к идеальным. Влияние различных факторов на характер движения оценивалось по изменению профиля скорости окрашенного элемента слоя. Движение наблюдалось через плоскую застекленную стенку полуцилиндрического прямоугольного и других каналов либо с помощью просвечивания рентгеновскими лучами через стенку круглого стеклянного канала. В последнем случае использовался диагностический рентгеновский аппарат, а частицы слоя предварительно смачивались барием. Измерительный участок исключал влияние концевых эффектов. Проверка, произведенная радиоактивным [Л. 242] и рентгенологическим [Л. 237] методами, показала, что стеклянная стенка не искажает картину движения. Влияние углового эффекта в месте стыка стекла и стенки уменьшается при использовании каналов прямоугольного сечения. Во всех случаях результаты измерения были представлены в относительных величинах и носят в основном качественный характер. [c.292]

В связи с обычным по соображением жесткости увеличением диаметра вала от концевого участка к участку расположения шестерни необходимо вьшолнение условия (здесь d вычисляют по формуле (2.5)) [c.38]

После разрушения при помощи пластилиновых слепков определялась траектория развития трещины посередине ширины образца. Такие замеры были произведены с целью более корректного сопоставления экспериментальных данных с расчетными, так как расчеты по определению ОСН, КИН и траектории трещины проводили в двумерной постановке (условие плоской деформации), при которой не учитываются концевые эффекты и, следовательно, наиболее правильно отражаются процессы, происходящие в срединной части образца. [c.323]

Погрешность метода — это составляющая погрешности измерения, происходящая от несовершенства метода измерений. Суммарная погрешность метода измерения определяется совокупное ью погрешностей отдельных его составляющих (нап[)имер, погрешность показаний прибора, погрешность блока концевы.х мер, погрешность, вызванная пз.менением температурных условий и т. п.). [c.112]

Такой, например, является задача проектирования трубопровода с концевой раздачей (см. рис. X—8), когда требуется определить размеры ветвей (обычно их диаметры) так, чтобы при заданных напорах в резервуарах обеспечить подачу из верхнего резервуара / в нижние резервуары 2 и 3 заданных расходов жидкости. При этом. можно видеть, что в расчетной системе уравнений (X—12) число искомых неизвестных больше числа уравнений. Для решения задач такого типа используют дополнительные условия технико-экономического характера. [c.276]

Вместе с тем формальный расчет прессовых соединений, основанный на предположении постоянства сечений по длине деталей и игнорирующий концевые условия, не выявляет истинной величины напряжений. Фактическая несущая способность и прочность соединения сильно зависят от формы охватывающей и охватываемой деталей. Неравномерная жесткость деталей (ступенчатые валы, ступицы с дисками и т. д.) обусловливает [c.485]

Таким образом, участок балки, заключенный между концевым и произвольным сечениями (рис. 309, б), находится под действием сил Р, Q х) = Р W момента М (х) = Рх. Эта система сил удовлетворяет всем условиям равновесия, кроме одного. Здесь сумма моментов относительно оси х не равна нулю. Но рассматриваемый участок балки находится в равновесии. Значит, в сечении д должен [c.319]

Теперь вычисление w (x), 0 (x), M x)u Q (x) в каком угодно сечении балки на упругом основании не представит затруднений, если известны начальные параметры w , о, и М . В каждом конкретном случае начальные параметры можно определить из концевых условий балки. Эти условия для различных случаев закрепления [c.324]

Эпюры изгибающих моментов по длине валов, как правило, не постоянны и обычно сходят к нулю к концевым опорам или к концам валов. Крутящий момент обычно передается не на всей длине вала. Поэтому по условию прочности допустимо и целесообразно конструировать валы переменного сечения, приближающиеся к телам равного сопротивления. [c.317]

Канавки выполняют в валах, диаметры которых определяются условиями жест кости (в частности, валах коробок передач), и на концевых участках валов, на которых изгибающие моменты невелики. Канавки также нужны на концах участков с резьбой для выхода резьбонарезного инструмента. [c.320]

Пусть необходимо найти форму контура, имеющего минимальное волновое сопротивление х заданных концевых точках а и Ь, при заданной подъемной силе ( и определенной характеристике ос набегающего потока газа. Существенно, что все необходимые величины, а также условия задачи теперь выражены через функции на характеристиках ас и Ьс. Величина х> например, при заданных функциях А(У), 0(У), <Ро У) [c.68]

По поводу примеров из таблицы 4 в подразделе 3.5.2 будет сделано замечание, связанное с изменением условий в концевой точке 6 при формулировке вариационной задачи. Отказ от жесткого концевого условия позволяет в некоторых случаях уменьшить волновое сопротивление профилей. [c.131]

Допустим также, что силы трения в шарнирах отсутствуют и весом стержней можно пренебречь. Тогда можно убедиться, что равновесие тела А возможно лишь при условии, что реакции стержней направлены вдоль прямых, соединяющих их концевые шарниры. [c.239]

Тогда реакции концевых сечений стержня, несущих материальные точки, будут зависеть от условий на концах (краевых условий) и сумма этих реакций в общем случае может отличаться от нуля. [c.45]

Система дифференциальных уравнений (9.9) приводится к одному уравнению порядка 2 т + п). Интеграл этого дифференциального уравнения содержит 2 т + п) произвольных постоянных, которые определяют из кинематических, статических или смешанных условий на концевых сечениях л ==0 и л = /. [c.335]

Для определения шести постоянных интегрирования имеются условия для концевых точек ребер 1 и 4 при учете того, что они расположены в плоскости симметрии 4—1—7 [c.362]

Наложение граничных условий на решение уравнения (1.21) вызывает появление дискретных значений частот (Оп (обертонов). Если цепочка состоит из N+1 атомов, то длина цепочки равна Ыа. Если концевые атомы закреплены, т. е. XI = О и Хлг+ 1 = 0, то в цепочке могут существовать лишь такие продольные и поперечные колебания, для которых 1, 2, 3,. .. N полуволн укладываются на расстоянии На. Волновой вектор для этих разрешенных колебаний к = я/(На, 2я/Ма, Зя/На,. .. или я/а. Для достаточно больших N разница между двумя соседними значениями волнового вектора будет мала. При этом число состояний (число нормальных колебаний), приходящихся на интервал значений волнового векто- [c.30]

Полученные решения являются точными лишь при выполнении условий (8,7). Если эти условия не будут выполнены, т. е. приводящиеся к той же силе Р поверхностные силы ti будут распределены на торце иным образом, то в концевых поперечных сечениях бруса распределение напряжений Ogt и Ogj отличается от полученных решений. В этом случае напряжения Oji и О32 оказываются зависящими также и от координаты х . Однако эта зависимость будет существенной только на небольшой длине бруса от места приложения к нему нагрузки. [c.222]

Схема обратного треугольного крыла, обтекаемого потоком с Мао = 1,5, показана на рис. 9.47,а. Как видно, задние кромки сверхзвуковые и не влияют на обтекание всего крыла. Таким образом, у этого крыла отсутствует концевой эффект, т. е. нагрузки на нем такие, как в соответствующих точках прямоугольного крыла бесконечного размаха (рис. 9.47,6). Отсутствие концевого эффекта соответствует условию, чтобы 2ае с 0,5/ (рис. 9.47). Так как [c.460]

Рассмотрим комбинацию корпус — крыло — концевой руль с неподвижным крылом и поворотным концевым рулем, поперечный размер которого определяется величиной Зт — г (рис. 3.3.1). Эффективность руля найдем при условии, что корпус и, следовательно, крыло расположены под нулевым углом атаки (ах = 0), а руль отклонен на угол б а (ох =б ). Примем, что в обращенном потоке комбинация располагается под общим углом атаки аг= = б а). В соответствии с методом обратимости [c.263]

По характеру распределения продольных перемещений, связанных с депланацией концевых сечений, различают тонкостенные стержни с однородными и неоднородными граничными условиями [7], При однородных граничных условиях концевые сечения стержней остаются плоскими или депланируют в соответствии с эпюрой главных секториальных/координат (рис. 1, э). При неоднородных гра- [c.180]

Простейшее сочетание чисел звеньев и пар, удовлетворяющих условию (3.4), будет п = 2 и Ps = 3. Так как любая группа после своего присоединения к начальному звену и стойке образует замкнутую кинематическую цепь, то можно сделать вывод, что число элементов, которыми группа к ним присоединяется, не может быть меньше двух. Тогда в рассматриваемой простейшей группе, состоящей из трех кинематических пар, элементы двух звеньев остаются свободными и группа в общем виде может иметь вид, показанный на -( рис. 3.7. На этом рисунке показана группа вoдкo ofl" Vyппы B D, состоящая из двух звеньев и трех враща- первого вида тельных кинематических пар. Эта группа может быть присоединена элементами В и D к двум любым звеньям кит механизма. Так как одним из условий присоединения группы является условие, чтобы концевыми элементами В и D группа не присоединялась к одному и тому же звену, то, следовательно, группа может быть присоединена к одному механизму I класса, образованному начальным звеном 2 и стойкой / (рис. 3.5), элементом В к начальному звену 2 и элементом D к стойке I. Полученный механизм будет иметь степень свободы, равную единице, так как присоединение было сделано к одному механизму I класса. Та же группа может быть присоединена и к двум механизмам I класса (рис. 3.6), но в этом случае механизм обладает степенью свободы, равной двум. [c.57]

Шпоночные пазы фрезеруют концевыми или шпоночныып (рис. 6.65, о) фрезами на вертикально-фрезерных станках. Точность получения шпоночного паза — важное условие при фрезеровании, так как от нее зависит характер посадки на шпонку сопрягаемых с валом деталей. Фрезерование шпоночной фрезой обеспечивает получение более точного паза при переточке по торцовым зубьям диаметр шпоночной фрезы практически не изменяется. [c.338]

Деталь, устанавливаемую на цилиндрический конец вала, доводят до упора в буртик. Высота буртика /5 2/ где / размер (мм) фаски детали, который принимают в зависимости от радиуса галтели г (мм) но табл. 12.2. В валах, диаметры которых определяются условиями жесткости (валы редукторов, коробки передач), а также на концевых участках валов, на которых изгибающие моменты невелики, вынол- [c.198]

Конические концы валов изготовляют с конусностью 1 10 двух исполнений с наружной и внутренней резьбой. Номинальный диаметр с/ и длину / определяют но рекомендациям гл. 3. Другие размеры (мм) для конических участков принимают по табл. 12.5. Диаметр вала па участке, соседнем с концевым, определяют так же, как и для цилиндрического из условия установки под1пипника на вал без выемки шпонки [c.200]

Переходный учасгок вала между двумя стуиоиями разных диаметров выполняют галтелью радиуса г. В валах, диаметры которых определяются условиями жесткости (к ним относятся валы редуктореш и коробок передач), а также на концевых участках валов, на которых изгибающие моменты невелики, выполняют канавки для выхода шлифовального круга (мм) [c.137]

Крепление наеадных деталей без затяжки (рис. 213, 1) или со слабой затяжкой (2) неприемлемо для силовых соединений. При осевой затяжке с упором ступицы в буртик вала (3) величина радиального натяга зависит от типа посадки ступицы на вал. Чем тяжелее условия работы, тем более тугой следует делать посадку. В концевых соединениях применяют также затяжку центральным болтом (4) или более сильную затяжку внутренней гайкой (5). [c.338]

Заметим, что в окрестности концевого сечения (х = 0) изгибающие моменты малы, поэтому высоту сечения следует определять из условия прочности по Тмжс- [c.304]

Линия АВ изображает геометрическое место концов контуров сопел минимальной длины с равномерным потоком на выходе. Тонкие линии изображают геометрические места концевых точек Ь, в которых выполняется условие (5.13) при различных значениях рт или выполняется условие (5.11) при р<х,, вместо которого на фигуре следует брать рт. Эти значения рт указаны около кривых. Например, линия АС отвечает рт = 0. Если точка Ь принадлежит области DEAB, то реализуется непрерывное решение. Если точка Ь принадлежит области DE , то имеет место решение с изэнтропическим разрывом. [c.142]

В заключение этого параграфа сделаем еще следующее замечание. Граница устойчивости (нейтральная кривая), полученная для течения в неограниченно длинной трубе, имеет еще и другой смысл. Рассмотрим течение в трубе очень большой (по сравнению с ее шириной), но конечной длины. Пусть на каждом из ее концов поставлены определенные граничные условия — задан профиль скорости (например, можно представить себе концы трубы закрытыми пористыми стенками, создающими однородный профиль) везде, за исключением концевых отрезков трубы, профиль (невозмущенный) скорости мол<но считать пуа-зейлевским, не зависящим от х. Для определенной таким образом конечной системы мом но поставить задачу об устойчивости по отношению к бесконечно малым возмущениям (общий метод установления критерия такой устойчивости, которую называют глобальной, описан в IX, 65). Можно показать, что упомянутая выше нейтральная кривая для бесконечной трубы является в то же время границей глобальной устойчивости в конечной трубе, независимо от конкретных граничных условий на ее концах ). [c.152]

ЛЯ создания условий равномерного по нормальному сечению входа жидк<)сти в пористую среду и выхода из нее внутренняя поверхность концевых фланцев ко-лопки-ксрнодержателя выполнена в форме конуса. [c.23]

Для олределения произвольных постоянных надо составить шесть краевых условий в концевых точках ребер 1 и 2 [c.359]

Впоследствии схема Рябу-шинского была обобщена для других случаев рядом авторов. В частности, М. И. Гуревичем рассмотрена задача о кавитационном обтекании наклонной пластины (рис. 10.10, б). Д. А. Эфросом и независимо другими авторами предложена одна из наиболее удачных схем суперкаверны с возвратной струйкой (рис. 10.10, в). По этой схеме в концевой части каверны образуется возвратная струйка, которая при описании течения G помощью функций комплексного переменного, уходит на второй лист римановой поверхности. Поэтому условие постоянства размеров каверны не нарушается. Эта схема для плоской пластины дает результаты, близкие к результатам, полученным по схеме Рябушинского. Было предложено и несколько других схем. На рис. 10.10, г, д, е приведены схемы Тулина, Жуковского — Рошко, Лаврентьева. Каждая из них позволяет решить задачу обтекания и, в частности, найти коэффициент лобового сопротивления обтекаемого тела как функцию числа кавитации х. Для этого коэффициента по схемам нескольких авторов для пластины, нормальной к потоку, получена формула [c.402]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...