Степень уширения сопла акР

При отношении Рг/Рт большем критического, надо или сделать расширяющееся сопло (типа Лаваля, рис. 10), где /2 > /т, или допускать расширение газа в косом срезе, т. е. на участке аЬ (рис. 8), /2//ш степень уширения сопла, т. е. отношение f2//т определяется на следующем основании. В наименьшем сечении скорость равна скорости звука [c.74]

Степень уширения сопла [c.85]

Степень уширения сопла /а//кр [c.85]

ИСХОДИТ отрыва потока от стенок внутри закритической (расширяющейся) части сопла (см. разд. 2.2.7). На фиг. 2. 4 и 2. 5 приведены кривые изменения степени уширения сопла /а//кр в зависимости от отношения давлений рк/ра при различных величинах к. [c.88]

Фиг. 2.5. Изменение степени уширения сопла в зависимости от величины отношения давлений рк ра при различных значениях к.

Для Рд=0 коэффициент тяги =1,7676, тяга по сравнению с тягой, полученной в предположений об одномерности потока (в %) равна 98,58% (при той же степени уширения сопла), тяга по сравнению с тягой конического сопла (в %) равна 102,3 % (при тех же значениях степени уширения сопла и его длины). [c.91]

Кроме того, отрыв потока зависит от местных условий на стенке сопла. Поток отделяется от стенок тогда, когда давление окружающей среды в 2,5- 3,5 раза превышает давление на стенке в сечении непосредственно перед местом отрыва потока. Для профиля стенки сопла, дающего возможность получить оптимальную тягу, рассчитанного по методу Pao, величины давлений на стенке в районе выходного сечения, полученные расчетным путем, значительно выше, чем давления, соответствующие одномерному случаю движения газа при тех же степенях уширения сопла. Таким образом, поток, движущийся по профилированному соплу, не будет [c.96]

Ю 20 30 50 70 100 Степень уширения сопла Ja/Jv [c.110]

Фиг. 2.23. Изменение коэффициента тяги в зависимости от степени уширения сопла fo/fкp в широком диапазоне величин отношения давлений рк/Рн.

Первое из этих заключений благоприятно в отношении веса сопла. Кроме того, кривая изменения коэффициента тяги в зависимости от степени уширения сопла /а//кр вблизи оптимума протекает довольно полого. Поэтому выгоднее применять сопла более короткие, нежели оптимальные, для того чтобы уменьшить вес и [c.110]

Уравнение для степени уширения сопла /а//кр примет следующий вид [c.124]

Аналогичные выражения можно получить, если давление в камере принять постоянным, а давление на выходе из сопла — переменным. На фиг. 3. 12 показано, например, изменение степени уширения сопла в зависимости от Ра. Применение логарифмических координат позволяет показать, что выведенные выше уравнения справедливы в широком диапазоне давлений на выходе из сопла. [c.195]

Фиг. 3. 12. Изменение степени уширения сопла в зависимости от давления на выходе из сопла при равновесном и при замороженном истечении (топливо жидкий кислород+керосин

Фиг. 7.28. Зависимость степени уширения сопла от давления ра (топливо жидкий кислород — керосин).

Фиг. 7.31. Выигрыш в скорости, получаемый в результате правильного выбора степени уширения сопла.

Следует иметь в виду, что для сверхзвукового течения степени уширения сопл (для получения одного и того же давления в конце расширения) при учете потерь и без их учета должны быть различными. Подвод теплоты приводит к торможению сверхзвукового потока, и для достижения заданного давления на выходе степень уширения сопла при процессе с трением должна быть больше, чем при идеальном процессе. При идеальном адиабатном процессе в данном сопле можно было бы получить меньшее давление р . [c.226]

Площадь /I проходного сечения Г—Г определяет степень уширения сопла fl = / //nun и скорость j. Найдем связь степени уширения сопла с параметрами газа. [c.236]

На рис. 4.14 представлена зависимость степени уширения сопла от б , рассчитанная при разных значениях скоростного коэффициента сопловой решетки ф. Значение ф влияет на уширение сопла. Задаваясь при расчете сопла заниженным значением ф, можно получить чрезмерное уши- [c.236]

Рис. 4.14. Зависимость степени уширения сопла от б при различных значениях скоростного коэффициента ф (/г = 1,33)

После определения определяют степень уширения сопла по формуле (4.49). Для расчетного режима обычно полагают б[ = бь т. е. при расчетном режиме не предусматривается расширение в косом срезе ввиду его небольшой расширительной способности. [c.249]

Для многорежимных турбин ЖРД, работающих на нерасчетных режимах, при степенях понижения давления, превышающих расчетную, целесообразно выбирать степень уширения сопл на 15. .. 20% меньше, чем та, которая получается в результате расчета по формуле (4.49). [c.249]

Степень уширения сопла п (4,49) 4 Принимаем б = = б (а1л = 1) [c.358]

Исследование статической чувствительности единичного импульса и тяги двигателя к изменению функции заряжания г и степени уширения сопла в проведем в предположении, что течение газа в сверхзвуковой части сопла происходит без отрыва от стенок диффузора и без скачков уплотнения. [c.141]

Рассмотрение графиков зависимости перепада давления от степени уширения сопла показывает, что уменьшение давления на срезе может быть получено путем значительного увеличения площади выходного сечення сопла. В случае применения нормального для большинства ракетных двигателей конического сопла с постоянным углом раскрытия 2а, стремление получить малые давления на срезе сопла (большие отношения давлений в камере к давлению иа срезе) приводит к значительному увеличению длины сопла, его поверхности н веса. [c.98]

Если регулирующая игла не доходит до выходного сечения, то изменяется только величина критического сечения, а выходное сечение остается прежним, вследствие чего резкому колебанию подвержена степень уширения сопла. При работе двигателя на постоянной высоте ЭТО приводит к перерасширению в сопле. [c.122]

Расширяющееся сопло имеет правильную степень уширения только для одного отношения Рг/Рг а, при изменении Рг/Рг истечение будет происходить или со срывом (рис. 11), или со скачком давления, или, наконец, [c.75]

Все дальнейшее изложение относится к расчетному соплу, степень уширения которого равна [c.193]

Ввиду ТОГО что конструктор располагает самыми различными возможностями (см. фиг. 7.27), сделать выбор довольно трудно. Мы думаем, однако, что можно наметить сложившиеся сейчас направления, по крайней мере, для больших камер сгорания. Несколько лет назад конструкция системы впрыска и свойства топливной смеси были таковы, что для обеспечения удовлетворительной полноты сгорания было необходимо выбирать высокие значения характеристических длин. Цилиндрическая камера тех лет походила на камеру типа а. Для нее были характерны большой объем, высокая величина отнощения ек и короткое сопло с небольшой степенью уширения. Отнощение 8к выбиралось большим для того, чтобы обеспечить низкую теплоотдачу в стенку (проблема стойкости материала). Совершенствование системы впрыска, системы охлаждения, а также создание новых материалов и новых видов топлив позволили уменьшить значения Ь и е и привели к созданию камеры сгорания типа б. Благодаря дальнейшему совершенствованию этих параметров стало возможным обходиться без цилиндрической части камеры сгорания. В этом случае камера состоит из профилированной сужающейся части, в которой газообразные продукты сгорания разгоняются до все увеличивающихся [c.412]

Площадь сечений сопл Г—Г (см. рис. 4.18) определяют по найденной степени уширения [c.249]

Камеры сторания н сопла могут иметь регенеративное, аблятивное и радиационное охлаждение Регенеративное охлаждение из-за сильного увеличения веса ЖРД применяется лишь, цля умеренных степеней уширения сопла (1=25—30). Материалами для КС и сопл при радиационном "охлаждении служат тенло-ето 5н ге металлы (ниобий, молибден, тантал, вольфрам) с покрытиями для зашиты Металла от окисления и увеличения излучательной способности. При аблятнвно1м охлаждении КС изготовляются иэ теплостойких пластиков с различными (большей частью силикатными) наполнителями [c.246]

На фиг. 2.23 показано изменение коэффициента тяги Сд в зависимости от степени уширения сопла /а//кр для большого диапазона степеней расширения рк/рн. На этих двух фигурах указан предел применимости уравнения (30) в зоне перерасширения (Ро<Рн). За этим пределом может иметь место отрыв пограничного слоя и сопутствующий этому явлению косой скачок уплотнения (критерий Соммерфильда). Это явление было описано в разделе 2.2. 7. Оно ведет к стабилизации коэффициента тяги, который осгается существенно постоянным, вместо того чтобы [c.109]

Задача заключается в определении степени уширения сопла 8а> дающей опти1У1альное приращение скорости. Иными словами, необходимо, чтобы [c.414]

Объемная удельная тяга, 592—598 Огневая связь РДТТ, 356—359 Онест Джон , 29—30 Определение оптимальных параметров конструкции РДТТ, 327—346 Определение оптимальной степени уширения сопла, 413—418 Оптимальная тяга двигателя, 708— [c.787]

Для данного отношения давлений имеется определенная зависимость необходимой степени уширения сопла от показателя изоэнтропы расширения продуктов сгорания, а именно с увеличением показателя изоэнтропы р1асширення продуктов сгорания отношение [c.98]

Для определения теоретического размера критического сечения восп(/.1ьзуемся тем условием, что степень уширения сопла зависит от. . 1дУ1июго в расчете отношения давлений иа срезе сопла и в камере сгорания н от показателя изоэнтропы расширения. [c.205]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...