Дуга потрем точкам

Так как прямая АВ (фиг. 6) короче дуги АВ, то волокна в ней сжаты, а кривая СВЕ длиннее образующей СРЕ, то волокна в ней растянуты. Сжатие волокон АВ является одной из причин потери прямолинейности поперечной прямой, проходящей через точку О. Образующая КЛМ в горизонтальной плоскости также искривляется и картина в ней развивается так же. Шаг гофра пр 18 [c.18]

Если же стержень достаточной длины изогнут в форме половины дуги эластики, то можно показать, что потеря эиергии при переходе от начального состояния стержня в деформированное состояние изгиба превосходит потерю при переходе из начального состояния в состояние одного только сжатия. Деформированный стержень в первом случае будет, конечно, одновременно с изгибом и укорочен, причем vko- [c.423]

Другим примером служит механизм кузнечно-прессовой машины (рис. 6.8). Для снижения потерь трения вместо левого ползуна применено коромысло 5. Оно имеет такую конструкцию, что центр масс 5й находится в точке и шъ = шл. Центр масс совершает возвратное движение по дуге (а не по прямой, как С), но с тем же размахом. Поэтому, строго говоря, (1)5=7 Фз, ф4 ф. . Однако главные векторы сил инерции Ф5 и Фч, а также Ф4 и Ф2 попарно очень близки по модулю друг к другу и почти противоположно направлены. Поэтому т. е. механизм обладает практически полной статической уравновешенностью. Но моментной уравновешенностью он не обладает. [c.209]

Скольжение взаимодействующих зубьев. Зацепление двух зубьев происходит по рабочим участкам профилей (рис. 3.80, заштрихованные участки), которые определяют графически путем переноса конечных точек Ki и (см. рис. 3.79) линии зацепления на профили зубьев. При вращении колес вследствие неравенства касательных составляющих v и v i окружных скоростей (см. рис. 3.77) возникает относительное скольжение рабочих участков профилей. Различие значений vi и v l объясняется тем, что эвольвенты профилей взаимодействуют дугами различной длины. Чем дальше от полюса, тем больше разница в соответствующих дугах и больше скольжение. Максимальное скольжение наблюдается в крайних точках зацепления (на ножках и головках зубьев). В полюсе зацепления скольжения нет (vl=v . При переходе через полюс изменяется направление скольжения. Скольжение сопровождается трением, которое является причиной потерь в зацеплении и износа зубьев. [c.333]

Результаты экспериментального определения потерь (включая трение) в плоских диффузорах одной и той же длины при постоянном среднем угле раскрытия а = 38° 40, но с разными очертаниями боковых стенок, приводятся ниже. На рис. 8.30 представлены контуры испытывавшихся диффузоров. Первый контур — прямая, второй — дуга окружности, третий — соответ- [c.458]

Характер функции распределения в зависимости от структуры диэлектрика может быть самым различным. Если О (т) симметрична относительно наиболее вероятного времени релаксации, то годограф 8 близок к дуге окружности, центр которой смещен вверх относительно положения на рис. 9-6. Для несимметричных функций распределения годограф тоже несимметричен и имеет вид сложной кривой [7]. Чем шире спектр времени релаксации, тем слабее выражен максимум фактора потерь на частотной характеристике. [c.150]

Известно, что эволютой циклоиды является такая же циклоида, точки возврата которой соответствуют вершинам первой циклоиды, и обратно. Таким образом груз маятника будет двигаться точно по циклоиде, если его подвесить при помощи нити, им еющей надлежащую длину и попеременно сматывающейся с двух циклоидальных дуг, как показано на чертеже. Для колебаний с небольшой амплитудой эти дуги мож>1о провести по обе стороны от точки возврата на небольшое расстояние. Такое устройство было предложено Гюйгенсом как средство для обеспечения правильности хода часов несмотря на изменения амплитуды колебаний. Последующие изобретатели пошли по другому пути и направили свои усилия на обеспечение постоянства амплитуды путем тщательного регулирования силы, приводящей часовой механизм в движение, назначение которой заключается в возмещении потери энергии из-за сопротивления трения и других видов сопротивления. [c.103]

Вакуумно-дуговой переплав осуществляется под вакуумом, поэтому нельзя забывать о возможных потерях элементов с высокой упругостью пара. Однако многие из этих элементов представляют собой "сорные примеси", способные, если при-. сутствуют в достаточных количествах, оказывать пагубное влияние на свойства сплава иными словами, удаление таких элементов, как свинец, висмут, олово, мышьяк и цинк, является благоприятным событием. Но опасность потерь в таких летучих элементах, как марганец и медь в сплавах, где их содержание строго определено, требует некоторых изменений в практике вакуумно-дугового переплава. В этих случаях плавку ведут под некоторым парциальным давлением азота или аргона, либо заблаговременно оптимизируют исходный химический состав электрода. Важно понимать, что вакуумно-дуговой переплав не был предназначен для удаления летучих элементов. Следует помнить и то, что эти элементы, даже если они полезны в том или ином отношении, понижают стабильность дуги. Когда же они образуют мощный конденсат на стенках изложницы, происходит серьезное ухудшение качества поверхности слитков. [c.139]

Контакт шарика с кольцами осуществляется по некоторой дуге aba (рис. 16.16). Скорости точек а и Ь при качении шарика различны. Если допустить, что в точке Ь нет скольжения, то оно будет в точке а. Таким образом, в шариковых подшипниках наряду с трением качения наблюдается трение скольжения. Это создает дополнительный износ и потери в [c.353]

Высокое значение термического КПД (до 0,44) плазменной наплавки и уменьшение вложения тепла в материал детали достигаются при выполнении двух требований. Во-первых, частицы должны расплавляться в плазменной дуге и попадать на поверхность детали в жидком состоянии. Если частицы попадают на поверхность в твердом состоянии, то требуется время для их расплавления непосредственно в сварочной ванне, что приводит к увеличению ее размеров и, соответственно, глубины проплавления. Во-вторых, частицы должны перемещаться близко к оси плазменной струи. Движение частиц по периферии струи и вне ее приводит не только к потерям порошка, но и к дефектам покрытия. Этим объясняется наибольшая тепловая эффективность плазмотронов с аксиальным вводом порошка. [c.307]

Если / о и Го - радиусы соответственно тела качения и кольца от их осей до мгновенной оси вращения, а / и г - от их осей до любой другой точки на контактной поверхности, то проскальзывание в этой точке зависит от Я-Яо, или, что то же, от г - Гр. Таким образом, чем меньше различие между размерами радиусов желоба и шарика и, следовательно, чем больше дуга контакта, тем больше проскальзывание и ожидаемые потери на трение. [c.339]

При потере строгой или приблизительной параллельности в укладке молекул или групп молекул дифракционная картина теряет и основной признак, свидетельствующий о периодичности цепных молекул,— слоевые линии. Рассмотрим для простоты сначала случай, когда кристаллики, построенные из цепных молекул, ориентированы с некоторым разбросом вокруг оси текстуры, задаваемым функцией распределения D(a) (рис. 205, а). Точное определение D(a) будет дано ниже [формулы (14), (15)]. Рефлексы каждой слоевой получат размытие, определяемое этой функцией (рис. 205,6), они превратятся в дуги. Дуги, принадлежащие соседним слоевым, станут перекрываться, это перекрытие происходит тем сильнее, чем больше угловая ширина функции D a) и чем больше расстояние дуги от начального пятна, т. е. чем больше S данного отражения. Если D a) задает хаотическую ориентацию кристалликов, то дуги переходят в сплошные окружности, и мы получим рентгенограмму поликристалла, представляющую собой набор колец. Дифракционную картину, определяемую функцией Z)(a), можно представить себе как результат покачивания картины интенсивности /(S), даваемой отдельным кристалликом, согласно D a). [c.309]

Для снижения затрат надо экономно расходовать электроды. Экономить нужно путем уменьшения величины огарков, т. е. плавить электрод до огарка величиной не больше величины захватывающих губок электрододержателя плюс 10—15 мл1, чтобы не замкнуть на дугу губки электрододержателя. Очень часто сварщики оставляют большие огарки, которые составляют 30— 40% длины всего электрода. Например, имея электрод длиной 350 мм, сварщик отбрасывает огарки длиной 100 мм, что составляет около 30% потерь. Если же будут оставаться огарки длиной 50 мм, то потери на них снизятся до 15%. Длина электрода должна быть стандартной. Если резать электрод длиной не 450 мм, а 350 мм, то огарок длиной 50 мм, по отношению к электроду 350 мм составит 15% потерь, а по отношению к электроду 450 мм — всего 11%. [c.245]

Магнитоуправляемая сжатая дуга оценена как источник теплоты. Основными характеристиками тепловой эффективности процесса проплавления является эффективный к. п. д.— т)и нагрева металла и полный тепловой к.п.д.— т)пр. В проведенных опытах устанавливались зависимости Т1и и Т]пр от мощности, длины дуги и индукции магнитного поля путем калориметрирования образцов. Графики зависимости пp=f (Р) и г = (Р) показаны на рис. 2, а и б. Зависимость =1 Р) имеет значительно меньшую крутизну. Предполагается, что при какой-то достаточно большой мощности она асимптотически приближается к некоторому постоянному значению, не превышающему 80 /о - Происходят потери энергии дуги на излучение и конвекцию. [c.20]

Следовательно, проводимость дуги является функцией мощности, поступающей в дугу UI, потерь мощности N и времени, которое вводится для учета запаздывания изменения проводимости, обусловленного инерционностью теплоотвода в плазме. Порядок дифференциального уравнения (1) равен единице, поскольку при выводе его учитывался лишь один фактор инерционности — конечность скорости изменения теплосодержания дуги. Если при выводе динамической модели учитывать другие факторы инерционности [1], то порядок дифференциального уравнения будет соответственно повышаться. Подобное исследование проведено [2] и получена обобщенная модель дуги. [c.41]

Так как прямая АВ (рис. 14) короче дуги Л В, то волокна в ней сжаты, а кривая СОЕ длиннее образующей СРЕ, то волокна в ней растянуты. Сжатие волокон А5 является одн<й из причин потер прямо- [c.28]

Поставим следующую задачу что произойдет, если скорость ветра изменится и на судно будет давить сила Q, меньшая расчетной (Q < Qo). Сохранит ли нить, изготовленная по условиям задачи, свойство равного сопротивления Для того чтобы ответить на этот вопрос, обратимся к уравнению Кориолиса (3.4). При выбранном значении нормального напряжения а и данном удельном весе материала y параметр к = о/ не зависит от других условий задачи и уравнение (3.4) определяет в промежутке (—яА /2, я/с/2) единственную кривую с двумя вертикальными асимптотами (рис. 4.3). Из этого следует, что граничные точки нити равного сопротивления при заданных а и y нельзя выбирать произвольно—они должны принадлежать графику функции (3.4). Поэтому при уменьшении скорости ветра расстояние Z при неизменном h сократится и нить (цепь) глубоководного якоря потеряет свойство равного сопротивления. В частности, при безветрии цепь равного сопротивления должна рассчитываться не по закону (3.8), а по закону (2.5) (при сравнении формул нужно учесть, что в этих задачах отсчет длины дуги производится в противоположных направлениях). [c.100]

Зацепление без скольжения осуществляется только вблизи большой оси генератора. Чем дальше от этой оси распространяется зацепление, тем больше скольжение, износ зубьев и потери на трение. Если ограничиться зацеплением на дуге О—20 или 30 , то отпадает необходимость в сложном криволинейном профиле. Такое зацепление обеспечивает широко распространенный эвольвентный профиль. В настоящее время он получил преимущественное распространение для волновых передач. [c.160]

Однако при движении на повороте передние управляемые колеса проходят путь по дуге большего радиуса, чем зад ие, и должны вращаться быстрее. Если это условие не будет выполняться, то наступит проскальзывание передних колес относительно дороги, увеличатся потери мощности за счет ее циркуляции в трансмиссии, возрастет расход топлива. Чтобы исключить эти нежелательные последствия, передний мост отключают при движении по усовершенствованным дорогам и включают только в трудных дорожных условиях. В простейшей раздаточной коробке (рис. 16.14, а) этой цели служит зубчатая муфта 7, в более сложных раздаточных коробках применяют специальный механизм — межосевой дифференциал, который позволяет вращаться валам привода переднего и заднего мостов с разными угловыми скоростями. [c.195]

Наличие пузыря из жидкого флюса, находящегося под давлением нерасплавленного флюса, устраняет разбрызгивание и разбрасывание жидкого металла и тем самым обеспечивает прекрасное формирование сварочного шва даже при силах тока до 3000—4000 а. Если при сварке открытой дугой качественными электродами потери металла на угар и разбрызгивание достигают 20 и даже 30%, то при сварке под флюсом эти потери не превышают 1—2%. При сварке под флюсом расплавленный металл остывает под слоем флюса, что замедляет процесс остывания и тем самым улучшает условия для выхода газов из расплавленного металла. [c.346]

Соединяют в пучок 2—6 электродов, связывают проволокой и прихватывают оголенные концы между собой (рис. б). Для сварки используют обычный сварочный аппарат. Дуга горит поочередно на всех электродах, перемещаясь с электрода на электрод по мере их оплавления. Вследствие этого электроды нагреваются меньше, и можно применять увеличенный сварочный ток. Например если для электрода диамегром 4 мм применяют ток 180—200 а, то для пучка из двух электродов — 200—250 а, а из четырех — 300 — 350 а. Потери на угар и разбрызгивание не увеличиваются. Тепло дуги используется лучше. В зависимости от характера работ применяют различные схемы расположения в пучке. Например для наплавки — схему 4 или 5. для сварки угловых швов — схему 1 и т. д. (рис. а) [c.264]

Тепловая напряженность рабочих поверхностей инструмента повышается также за счет теплоты, попадающей на них в виде излучения плазменной дуги. Попытаемся оценить эту энергию. Представим факел дуги как сосредоточенный источник теплоты, отдающий в окружающую среду 1 (1—т])т1и Вт энергии. Произведение 1 (1— т]) представляет собой энергетические потери дуги, а т]и — коэффициент, характеризующий, какая часть этих потерь расходуется на тепловое излучение в окружающую среду. Предположим, что теплота 1 (1—т1)т1и распространяется одинаково во всех направлениях. Тогда плотность (Вт/см ) теплового потока на расстоянии Ь от дуги имеет одно и то же значение на всей поверхности шара, центр которого расположен в источнике тепла, а радиус равен размеру Ь [c.156]

Итак, предположим, что сжимающее напряжение в сгержне есть 0. Будем считать, вопреки обыкновению, сжимающие напряжения положительными. Предположим теперь, что стержень изогнулся. Рассматривая потерю устойчивости но отношению к малым возмущениям, введем в рассмотрение изменение напряжения бо. Так как сжимающая сила при потере усгойч1И(востп остается неизменной по предположению, то в одной части сечения будет бо > О, в другой бо < 0. Там, где бо > О, мы двигаемся вверх по диаграмме сжатия (рис. 4.9.1). Если ба достаточно мало, элемент дуги можно заменить элементом касательной и принять [c.135]

Покажем теперь, что если звенья образуют высшую пару с качением, сопровождающимся скольжением, то будет иметь место потеря в числе степеней свободы, равная единице. На рис. 80 изображены звенья 1 и 2, образующие высшую пару (их контуры аир имеют контакт в точке С). Определим число степеней свободы этого сочле- юния. Число координат, определяющих положение звена 1, будет три X, у и фх. Для определения положения звена 2 относительно звена 1 нужно задать положение контактной точки С относительно точки В дугой 1 по контуру а и положение точки О звена 2 относительно контактной точки С дугой 2 по контуру р. Таким образом, полное число координат, определяющее положение кинематической пары —2 относительно осей хя у, будет пять х, у, фх, и 8 . Следовательно, / = 5. Если те же звенья не образовывали бы высшей пары (отсутствовал бы контакт в точке С), то число степеней свободы было бы / = 3 + 3 = 6. Таким образом, соединение звеньев в высшую пару с качением и скольжением (при + 8 влечет уменьшение в системе числа степеней свободы на единицу. Вот почему в структурной формуле (1) коэффициент в последнем члене равен 1. [c.44]

Рассмотрение результатов машинного решения убеждает нас в том, что термический режим контакта не зависит от длины стержня, начиная с длин порядка 10 мм, поэтому для аналитического определения термического режима контакта может быть использована модель по-лубесконечного стержня. Необходимо отметить, что уже раньше делались попытки расчета контактов, соприкасающихся с дугой, однако они проводились только для модели полубесконеч-ного контакта. При этом если рассматривался нагрев полубесконечного стержня, в торец которого поступал постоянный поток тепла, то тепловые потери и нагрев контактов вследствие выделения тепла вообще не учитывались Если же тепловые потери с боковой поверхности стержня и нагрев токоведущего стержня вследствие выделения джоулева тепла учитывались по закону Ньютона, то делалось физически мало обоснованное допущение о постоянстве тепла на соприкасающейся с дугой поверхности контакта. Тем не менее, получение относительно простой расчетной формулы возможно при решении уравнения теплопроводности, учитывающего на- [c.461]

К недостаткам металлизаторов следует отнести загрязнение воздуха то.ксичными веществами, опасное для зрения световое излучение и значительный шум при работе. Высокая температура, развивающаяся в дуге, является причиной потерь металла из-за его испарения и-выгорания. [c.202]

Однако столб дуги к этому моменту времени уже в значительной степени деионизован и проводимость его мала, поэтому значение пика тока вблизи точки О мало. Поскольку вблизи этой точки тепловые потери столба дуги превышают тепловыделение в дуге, проводимость столба продолжает падать и сила тока также уменьшается, несмотря на увеличение напряжения на дуге, которое в это время практически совпадает с ЭДС источника. Однако затем тепловыделение в дуге начинает преобладать над тепловыми потерями и сила тока увеличивается. Начшая с точки В, напряжение приобретает типично дуговой характер, а сила тока резко увеличивается. Таким образом, в течение отрезка времени ОВ существует так называемая "пауза тока . [c.201]

При электродуговом методе через направляющие электрометаллизатора непрерывно производится подача двух напыляемых проволок, между концами которых возбуждается электрическая дуга. Струя сжатого воздуха отрывает с электродов частицы расплавленного ме- талла и уносит их к напыляемой поверхности. По срав-нению с газопламенным напылением электродуговая металлизация обеспечивает лучшую прочность сцепле- ния (адгезию) покрытия с защищаемой поверхностью и более производительна. Недостатком данного метода яв- ляется то, ЧТО из-за существенных потерь напыляемого металла себестоимость этого метода по сравнению с газопламенной металлизацией выше. [c.17]

Флюсовый пузырь предупреждает потери металла иа угар н разбрызгивание. Повыщение величины сварочного тока увеличивает глубину проплавления и коэффициент наплавки, а следовательно, увеличивается количество расплавленного электродного металла. Стабильность горения дуги под флюсом зависит от соотношения между количеством расплавляемого электродного металла и количеством поступаемого в сварочную дугу электродного металла. При увеличении скорости передвижения сварочной дуги под флюсом уменьшаются глубина проплавления, ширина и высота шва, что объясняется уменьшением количества тепла дуги, вводимого на единицу протяженности сварного шва. Если оставить постоянньп.ш скорость сварки, величину сварочного тока, то при увеличении напряжения на сварочной дуге, горящей под флюсом, увеличивается длина дуги., что приводит ее к подвижности. Сварочная дуга под флюсом может протекать как при использовании переменного тока, так и постоянного. В свою очередь сварочная дуга постоянного тока может быть прямой или обратной полярности. Слой нерасплавленного флюса мешает газовому пузырю разорваться. Когда слой флюса прорывается и наружу выходит газ, то это указывает на недостаток флюса. При сварке дугой, [c.211]

Пограничные слои на телах вращения. Расчет турбулентного пограничного слоя, возникаюш его на теле враш,ения при его обтекании в осевом направлении, впервые был выполнен при помоп1 и теоремы импульсов К. Б. Милликеном [ ]. Соответствуюш ее уравнение импульсов уже было указано в 2 главы XI [уравнение (11.41)]. Э. Труккенбродт [" Ч показал, что если применить теорему энергии, то так же, как при расчете плоских пограничных слоев, для вычисления толп1 ины потери импульса можно вывести квадратурную формулу. Обозначим длину дуги вдоль меридианного сечения через х, а радиус поперечного сечения, перпендикулярного к оси,— через Я х). Тогда квадратурная формула будет иметь следуюш ий вид [c.620]

Бопрос об испарении ртути в области катодного пятна возник первоначально в связи с исследованием баланса энергии у катода ртутной дуги. В прежних исследованиях баланса испарению ртути отводилось место одного из основных источников потерь энергии, сообщаемой катоду ионной бомбардировкой. Этим отчасти объясняется то внимание, которое уделялось на протяжении ряда лет измерениям скорости испарения ртути в катодном пятне. [c.24]

Указанные несообразности впушают мысль, что при составлении баланса возможен тенденциозный подбор источников энергии и ее потерь, вследствие чего этот метод оценки теории не заслуживает особого доверия. Эта мысль находит подтверждение в обстоятельном исследовании баланса энергии ртутного катода, предпринятом Комптоном [Л. 22] с позиций теории Лэнгмюра и излагаемом ниже с некоторыми отступлениями и в более общей форме. В любой реалистической теории дуги одно из наиболее существенных мест среди источников подводимой к катоду энергии должно отводиться положительным ионам, бомбардирующим катод со скоростями, приобретенными в области катодного падения. Если К представляет собой долю электронного тока в общем потоке зарядов у поверхности катода и — коэффициент аккомодации для данного катода по отношению к ионам, то энергия, сообщаемая в единицу времени катоду, будет [c.62]

Таким образом, стабилизирующее действие на дугу магнитного поля не зависит от его ориентации по отношению к катоду при условии исключения вторичных эффектов, таких, как обрыв дуги в поперечном поле вследствие резкого повышения напряжения горения разряда. В связи с этим кажется маловероятной электродинамическая природа наблюдаемого эффекта увеличения устойчивости дуги в магнитном поле. С другой стороны, проведенные автором в последнее время наблюдения показали, что в некоторых дугах с металлическими катодами, такими, как твердый и жидкий индий, наложение магнитного поля вообще не вызывает увеличения продолжительности существования дуги. Это обстоятельство принуждает отвергнуть мысль о связи рассматриваемого эффекта с демпфирующим действием поля на жидкий катод. Напротив того, его можно расценивать как дополнительное серьезное указание на то, что причиной увеличения устойчивости ртутной дуги в магнитном поле является уменьшение диффузионных потерь электронов из области катодного пятна и проистекающее отсюда увеличение вероятности ступенчатой ионизации ртутного пара. Действительно, такого рода эффект должен наблюдаться лишь на металлах, обладающих благоприятной для ступенчатой ионизации схемой энергетических состояний атома. Особенно эффективной в этом смысле схемой обладают металлы II группы таблицы Менделеева благодаря существованию в них триплет-ных уровней типа 6 Ро12, в том числе метастабильных уровней бФо и б Рг. Значительно менее благоприятны для ступенчатой 150 [c.150]

По своему характеру исследованные изменения напряжения дуги могут быть отнесены к колебаниям релаксационного типа. Это обстоятельство заставляет предполагать участие в них каких-то нелинейных элементов в сочетании с кумулятивными процессами и значительными потерями энергии в течение каждого периода. Нелинейными элементами в данном случае служат явления испарения металла катода и эмиссии электронов даряду с ионизацией газа. Сопряженными с ними кумулятивными процессами могут быть локальное нагревание катода ионной бомбардировкой и формирование плазмы и граничащего с катодом объемного заряда. Что касается потерь энергии, то они должны быть связаны преимущественно с диффузионными потеря.ми зарядов в катодной области дуги и рассеянием тепла, выделяющегося на катоде. В настоящее время было бы преждевременным пытаться развить количественную теорию -колебаний дугового цикла ввиду большой неопределенности исходных данных. Тем не менее общую картину возникновения колебаний в результате нарушений равновесия между процессами дугового цикла в чисто качественном плане можно уже представить себе довольно отчетливо. [c.152]

Помимо описанных измерений потерь ртути из области катодного пятна, были прове дены опыты по определению силы, которой подвергается катод во время горения дуги. С этой целью была изготовлена миниатюрная чашечка /, рассчитанная на небольшое кол1ичество ртути, что лозвол1ило попользовать для се взвешивания болсс чувствительные пружинные весы. При операции взвешивания катодного пятна чашечка с ртутью подтягивалась кверху настолько, чтобы ее дно не касалось поверхности ртути в днище трубки. Контакт с этой ртутью осуществлялся с помощью тонкой мол1ибденовой проволоки, приваренной ко дну чашечки и соприкасавшейся со ртутью в днище. При возбуждении катодного пятна в чашечке последняя опускалась под действием дуги на есколько миллиметров, растягивая при этом пружину. По растяжению пружины определялась сила, действовавшая на катод при горении дуги. При выключении разряда чашечка вновь сама поднималась кверху до уровня, несколько более высокого, чем первоначальный. Это уменьшение веса чашечки являлось результатом разбрызгивания катодным пятном некоторого количества ртути за время эксперимента. Найденные из т.амх измерений силы отдачи увеличивались пропорционально току и составляли около 56 дин на 1 а в условиях дуги как с бегающим, так и с фиксированным пятном. [c.308]

По назначению резьбы делятся на крепежные, крепежно-уп-лотняющие и резьбы, применяемые для точных перемещений (ходовые винты, резьбы отсчетных устройств). Крепежно-уплотняющие резьбы (поз. 5, 10 и И, табл. 12.1) выполняются без радиальных зазоров. В зависимости от вида осевого профиля различаются резьбы с треугольным, трапецеидальным, с круглым профилями. У всех резьб, за исключением упорной, профили обеих сторон являются симметричными. Угол между профилями равен 60 и 55° соответственно у метрической крепежной резьбы и у дюймовой. В упорной резьбе угол профиля рабочей стороны выбирается небольшим (3°), что позволяет уменьшить потери на трение. Угол профиля нерабочей стороны упорной резьбы назначается равным 30°, что способствует повышению прочности. Круглая резьба выполняется в двух модификациях (поз. 6 и 7, табл. 12.1). Профиль резьбы первой модификации (поз. 6) состоит из двух дуг, соединенных коротким отрезком прямой линии. Резьба второй модификации имеет меньшую высоту профиля прямолинейный участок отсутствует. Это продиктовано стремлением облегчить изготовление резьбы, образуемой выдавливанием на тонкостенных деталях. Различают метрические резьбы с крупным и мелким шагом. Одновременно с уменьшением шага пропорционально уменьшаются и другие элементы профиля профили крупной и мелкой резьб геометрически подобны. Резьбы с мелкими шагами применяются для тонкостенных деталей и в целях более тонкой регулировки. Допуски на метрические резьбы предусматривают возможность их исполнения с натягами (ГОСТ 4608—95), с зазорами (ГОСТ 10191—62). В резьбе с зазором часть последнего может быть использована для покрытий. [c.407]

Если спинка зуба прямолинейна, то виток стружки, касаясь ее, застревает в стружечной канавке. В этом случае неизбежны потери времени на очистку протяжки от стружки. Если же спинка зуба В1ЫП0лнена по дуге окружности, как это предусмотрено ГОСТ 20364—74 и ГОСТ 20365—74, то стружка беспрепятственно выпадает из канавок в этом случае очистки протяжек от стружки не требуется. [c.15]

У длинных дуг, горящих в трубках, основными процессами ухода энергии из столба являются теплоотдача стенкам и излучение в отношении таких дуг применяется термин стабилизация стенками . Если же стенки удалены от столба или вовсе отсутствуют, как, например, у дуг, горящих в воздухе, то главную роль в передаче энергии играет конвекция. Математическая трактовка конвекции или конвекции в сочетании с теплопроводностью представляет большие трудности, в силу чего при расчетах приходится пользоваться полуэмнириче-скими методами. Сютс и Порицкий [Л. 37], а влослед-ствии Чемпион [Л. Зв] применяли для вертикальных свободно горящих дуг с незначительным излучением методику, которой пользуются при расчете потерь тепла горячим вертикальным цилиндром. Это позволило им получить общий ход зависимости электрического поля от тока и давления, а также зависимости диаметра канала от давления. [c.39]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...