Зависимость характера движений от параметра

ЗАВИСИМОСТЬ ХАРАКТЕРА ДВИЖЕНИЙ ОТ ПАРАМЕТРА 251 [c.251]

Зависимость характера движений от параметра [c.251]

Далее, подробное исследование трения без смазки и граничного трения в зависимости от шероховатости поверхности было выполнено С. А. Суховым [95, 96]. Он экспериментально показал, что закономерность, найденная И. В. Крагельским для трения покоя, справедлива и для трения движения. Зависимость силы трения от степени шероховатости изменяется при малых значениях параметра для трения движения наблюдается такая же зависимость, как и для трения покоя, а в области больших значений параметра Яс сила трения движения возрастает, в то время как при трении покоя она почти не увеличивается. При увеличении степени шероховатости поверхности зависимость коэффициента трения от параметра шероховатости Яс проходит через минимум. Характер изменения коэффициента трения в зависимости от параметра шероховатости Яс при граничной смазке такой же, как и при трении без смазки. [c.5]

Соответствующие расчеты коэффициента Се при к = со для температуры в центре и на периферии под изоляцией холодильника с квадратным основанием приводят к аналогичному характеру зависимости этого коэффициента от параметра (рис. 2, пунктир — двухмерное движение, сплошная кривая — трехмерное). [c.162]

Значительное место главы 2 уделено исследованию макроструктуры мартенсита в ходе реконструктивного превращения ( 7 главы 2). Анализ экспериментальных данных в п. 7.1 указывает на существенно неравновесный характер такой структуры, наиболее ярко проявляющийся в сложном строении петли гистерезиса. Показано, что использование теории Ландау при описании мартенситного превращения требует учета дально-действующих упругих полей, наличие которых приводит к фрактальной зависимости термодинамического потенциала от параметров макроструктуры (п. 7.2). В свою очередь, такая зависимость является отражением иерархического соподчинения элементов мартенситной структуры, относящихся к различным уровням. В результате ее изменение изображается движением по двумерному иерархическому дереву (п. 7.3). Использование такого представления позволяет понять особенности акустической эмиссии в ходе превращения. Количественная картина, развитая в п. 7.4, объясняет дефект модуля мартенситного кристалла и природу эффекта памяти формы. Показано, каким образом процесс пластической деформации сказывается на мартенситном превращении. [c.10]

Традиционные аналитические методы можно применять также для исследования характера зависимости невырожденных периодических движений от параметров. Для этого достаточно заметить. [c.246]

Эти изменения, как правило, носят скачкообразный, резко выраженный характер. Экстраполяция зависимости коэффициента трения от нормального давления на участок IV теряет всякий смысл. Вследствие изменения физической природы контакта функция, выражающая зависимость коэффициента трения от параметров внешнего нагружения, для различных патологических процессов неоднозначна. Например, при возникновении процессов схватывания очевиден переход внешнего трения во внутреннее. Функция, выражающая закономерности изменения величин внешнего трения, в этом случае, очевидно, имеет значительный скачок до бесконечности (остановки движения). В случае тепловых процессов, вызывающих фазовые превращения закаленных сталей или изменения кристаллической структуры при трении некоторых металлов, следует ожидать более плавного изменения коэффициента трения. [c.116]

Коэффициент теплоотдачи конвекцией расчетным путем определить весьма трудно, так как в этом случае должны быть известны скорость перемещения окружающей среды около каждой точки поверхности теплообмена, а также характер движения среды. Для таких задач разработана теория подобия процессов теплообмена, позволяющая получить обобщенную зависимость необходимых коэффициентов от параметров режима. [c.268]

Приведенные примеры в достаточной степени поясняют вопрос о зависимости характера движений в консервативной системе от параметра, и теперь мы можем перейти к дальнейшим вопросам, возника-ЮШ.ИМ при рассмотрении консервативных систем. [c.141]

Прежде чем перейти к рассмотрению какого-либо конкретного примера с точки зрения теории бифуркаций, заметим, что в ряде задач исследование зависимости характера движения системы от параметра X удобно проводить не на плоскости X, К, а на плоскости X, р, где [c.719]

В зависимости от линейности или нелинейности (в математическом смысле) математической модели различаются соответственно линейная и нелинейная динамические модели системы. Нелинейность динамических моделей приводов машин обусловливается в основном нелинейными упругими характеристиками соединений, нелинейными динамическими характеристиками приводных двигателей и диссипативными силами, имеющими сложный нелинейный характер зависимости от параметров движения системы. [c.8]

В первой карте слово ЗОНА — служебное, обозначающее, что после этого слова идет информация о зоне. Числовые параметры первой карты описывают граничные условия зоны. Первые два числовых параметра описывают начальный <Ро конечный Ф углы зоны по цикловой диаграмме. Величины фо и Ф обязательно угловые и могут быть заданы в радианной или градусной мере. Следующие два числовых параметра определяют величины Sq и S — начальное и конечное значения перемещения на границе описываемой зоны, принимающие либо угловые, либо линейные величины в зависимости от характера движения ведомого звена кулачковой пары. Пятый и шестой числовые параметры определяют значения аналога скорости в начале 5 и в конце S зоны. Они принимают значения либо угловые, либо линейные угловые задаются в радианной мере. Последний, седьмой, числовой параметр этой карты определяет характер движения ведомого звена О — если движение угловое 1 — если движение линейное. [c.67]

В результате исследования были изучены факторы, ограничивающие повышение быстроходности характер изменения динамических нагрузок при различных условиях работы механизмов поворота влияние ошибок изготовления и сборки на кинематические параметры и динамические нагрузки влияние смазки на характер движения планшайбы и динамические нагрузки зависимость сил трения от скорости. Было проведено сравнение различных механизмов фиксации и способов торможения планшайбы. [c.65]

В статье излагаются результаты экспериментального исследования при движении однофазного (вода, перегретый пар) и двухфазного пароводяного потока в каналах сложной формы. Изучалась зависимость гидравлического сопротивления от относительного шага пучка (s/d=1.08, 1.15, 1.23 и 1.31), числа стержней га=7, 19, 21) характера упаковки (по равностороннему треугольнику или квадрату) и режимных параметров w- , х, р). Опыты проводились при адиабатическом течении двухфазного потока. Поверхность каналов, контактирующая с двухфазным потоком, имела одинаковую абсолютную шероховатость, равную 2—3 мк. [c.148]

Исследований, посвященных определению гидравлического сопротивления при движении двухфазного потока в пучках стержней, крайне мало. Результаты экспериментов, изложенные в работе [21 ], показывают, что при продольном обтекании двухфазным потоком пучков стержней качественно зависимость гидравлического сопротивления от определяющих процесс параметров р, X, ро) имеет тот же характер, что и при течении в прямых трубах. При этом влияния характера упаковки стержней (St. Jd = = 1,08. .. 1,31) на гидравлическое сопротивление обнаружено не было. На этом основании для расчета гидравлического сопротивления водяному потоку при поверхностном кипении на пучках стержней можно использовать следующее соотношение [83], полученное при течении пароводяного потока ср = 0,1 . 180 МПа в обогреваемой трубе при значениях плотности теплового потока от 5-105 до 5.1Q6 Вт/м2, [c.153]

Таким образом, параметр П отличается от формпараметра / и критерия Бури Г лишь постоянными коэффициентами i и Сг и может быть выведен из этих критериев. Значение Якр, при котором наступает отрыв слоя, будет различным в зависимости от характера движения в слое. Для ламинарного пограничного слоя Якр = —(0,20- -0,43), для турбулентного Лкр = —(2,14 3,2), т. е. в 10 раз меньше. Это соответствует известному факту, что турбулентный слой более устойчив, чем ламинарный. [c.34]

Качественный характер зависимости средней скорости движения частицы от параметров важен при решении многих прикладных вопросов. Из соображений подобия следует, что в самом общем случае указанная зависимость может быть пред ставлена в форме [c.31]

Механизм трения зависит от наличия смазочного материала и параметров его состояния, характера физикомеханического или физико-химического взаимодействия контактирующих поверхностей. При изменении параметров р, V, ц, 9 до определенных пределов происходит переход от одного механизма трения к другому - в соответствии с этим выделяют определенные режимы трения [76]. Особенностью режимов тр ния уплотнений из эластомеров и пластмасс является зависимость вида смазки от сочетания параметров р, v, Э, продолжительности t контакта при отсутствии движения. Смазочным материалом уплотнений является рабочая Р или окружающая А среда, проникающая в зону контакта при перемещении контртела. [c.46]

Вместе с тем, несмотря на все эти усложнения, основную роль по-прежнему играют бифуркации состояний равновесия, периодических движений и их интегральных многообразий 5 и >5 . В дополнение к четким законам бифуркаций состояний равповесия и периодических движений обнаружились новые законы серий бифуркаций и их связи с так называемыми вложенными структурами, с касаниями инвариантных многообразий и 8 , с особым характером зависимости числа вращения Пуанкаре от параметров. [c.163]

Несмотря на то, что гидравликой уже давно был накоплен огромный опытный материал, характеризующий сопротивление различного рода шероховатых поверхностей, его научное обобщение стало возможным лишь в последнее время на основе теории подобия и теории турбулентности. Введение числа Рейнольдса в качестве параметра при обработке экспериментальных данных позволило установить, что шероховатость стенок влияет на характер движения жидкости по-разному, в зависимости от величины числа Рейнольдса. Оказывается, что трубы, которые при малых значениях числа Рейнольдса следуют закону Блазиуса и, следовательно, могут быть рассматриваемы как технически гладкие, при увеличении числа Рейнольдса обнаруживают все возрастающие отклонения от этого закона, характерные для шероховато- [c.510]

Вопрос о характере зависимости движений с кратными ударами от параметров остается открытым. Данная проблема относится к так называемым С-бифуркациям [44]. В [41-44] рассмотрены некоторые случаи поведения неподвижной точки отображения (16) при изменении параметра /i в предположении, что для значений /i < О такая точка существует в области С , а при /i = О она попадает на поверхность 0(х) = 0. Полученные результаты вывести ряд необходимых условий структурной устойчивости, т. е. сохранения локальной топологической структуры фазового портрета при достаточно малых /i > 0. [c.250]

Один из важных классов рассматриваемых систем образуют автоколебательные системы, описываемые автономными дифференциальными уравнениями. Колебательный характер движений таких систем определяется внутренними свойствами системы в целом При этом периоды возможных установившихся режимов колебаний (таких режимов может быть несколько в зависимости от начальных условий движения) определяются значениями параметров системы. Примерами автоколебательных систем являются часы, а также системы, в которых колебания возбуждаются силами сухого трения, потоком жидкости или газа, и т. п. [c.102]

При построении конкретных схем систем инерциальной навигации уравнения ошибок представляются в той или иной координатной форме, в зависимости от кинематической структуры схемы, формы представления выходных навигационных параметров и принятого способа моделирования. Целью здесь является максимальное упрощение кинематической схемы и алгоритма моделирования с учетом имеющихся в распоряжении разработчика схемы технических средств и с учетом характера движения того класса объектов, для которых система предназначается. К настоящему времени известны представления уравнений идеальной работы в большинстве мыслимых координатных сеток, кинематических схем и структур моделирования. Принципиальных математических проблем здесь в настоящее время нет. [c.261]

В зависимости от характера движения исследуемых звеньев или отдельных точек механизма могут быть построены и различные кинематические диаграммы. В практических задачах теории механизмов каждая кинематическая диаграмма обычно представляет собой графическое изображение изменения одного из кинематических параметров [c.194]

При проектировании и отладке станков скорость заданного движения в подавляющем больщинстве случаев является таким параметром, который конструктор и наладчик варьировать не могут, так как минимальное ее значение, опасное в смысле нежелательных автоколебаний, определяется технологическими требованиями к станку. Несмотря на это, исследование влияния скорости на характер движения системы представляет не только теоретический, но и практический интерес, потому что при неизменности остальных параметров системы именно скорость определяет ее поведение. В зависимости от величины скорости в системе могут возникать релаксационные или гармонические автоколебания либо движение может быть устойчивым. [c.122]

Халькогениды таллия в твердой фазе обладают высокой фоточувствительностью и имеют термоэлектрические свойства, приемлемые для практического использования в полупроводниковых устройствах. Плавление большинства из этих соединений не приводит к суш ественному изменению полупроводниковых свойств характер температурной зависимости электропроводности в жидкой фазе остается типичным для полупроводников [1—4]. Наблюдающаяся в ряде сплавов системы Т1 — Те проводимость ге-типа, крайне редко встречающаяся в проводящих расплавах, позволяет рассматривать соединения таллия с теллуром как перспективный материал для отрицательных ветвей жидких термоэлектрических генераторов. Попытки легирования расплавленных соединений систем Т1 — Se, TI — Те показали принципиальную возможность направленного изменения термоэлектрических свойств расплавленных полупроводников [5—6]. Однако для характеристики расплавленных халькогенидов таллия как возможного материала для жидких термоэлектрических генераторов необходимы сведения о важном параметре — коэффициенте теплопроводности. Этот параметр не только определяет термоэлектрическую добротность материала, но и является одной из важнейших характеристик жидкости, зависящей от ее структуры и характера движения ее структурных элементов. За исключением отдельных данных, для системы Т1 — Те [7] обнаружить в литературе сведения о теплопроводности расплавленных халькогенидов таллия не удалось. [c.34]

В простейших, точно решаемых моделях преобразования растяжения (см. 2.1) зависимость характера движения от параметра К была очень простой при К< движение устойчивое п при К> движение перемешивающееся. В реальных задачах, как уже отмечалось, столь простых ситуаций принципиально не бывает. Это связано с наличием островков устойчивости и некоторой переходной области конечной ширины по параметру К, В связи с этим вопрос о характере смены режимов движения, 1гли, как говорят, вопрос о бифуркациях решений, при изменении К, имеет определенный нетривиальный смысл. [c.83]

Структура натематическях моделей зависит от характера движения материала и сушильного агента, способе подвода тепла, режима работы сушилки и других особенностей процесса сушки. Численные значения параметров, входящих в уравнения кинетики сушки, зависимости коэффициентов тепообмена от параметров сушильного агрегата и материала определяются путем соответствующей обработки экспериментальных данных. [c.120]

Диферендирование векторов, отнесенных к нодвшкныл осям. Если вектор V (<), представляющий собой ((зункцию времени (или какого-либо дру гого параметра), отнесен к определенному триэдру й г , то его производная определяется,как вектор,компонентами которого служат производные компонент гс, 1 , вектора V мы зиаем, что эта производная не меняется, если мы заменяем триэдр другим неподвижным относительно него триэдром Охуг. Эта производная, однако, вообще изменяется, если мы отнесем вектор V ( ) к другому триэдру, движущемуся относительно первого. Мы постараемся здесь установить, в какой зависимости находится эта производная от характера движения этих средин друг относительно друга 1). [c.202]

Сложное нагружение. Для решения задач термопластичности и ползучести при непростом нагружении крупногабаритных деталей турбин ТЭС н АЭС, содержащих конструктивные концентраторы напряжений, разработан алгоритм теории течения с анизотропным упрочнением, отличающийся тем, что обычные ограничения на размер шага в итеращ10ином процессе значительно ослаблены. Это достигается при определенных ограничениях, накладываемых на ход зависимостей, описывающих сложный путь нагружения [19]. В расчетах принимают, что эти зависимости аппроксимируются по этапам непростого монотонного нагружения, при котором для любой точки тела главные оси дапряжений могут в процессе нагружения изменять свою ориентацию произвольным образом. При этом каждая компонента девиатора деформаций изменяется по линейной зависимости от одного параметра, но на коэффициенты этих зависимостей ограничений не накладывается. Каждая компонента девиатора изменяется независимо от другой и, следовательно, их отношения изменяются без каких-либо специальных ограничений. При монотонном нагружении в отличие от простого предшествующий этап Багружения не определяет направление движения на последующем этапе. Постулированное для монотонного нагружения линейное движение изображающей точки в пространстве De не предопределяет линейного движения в пространстве девиаторов напряжений D . Характер движений этой точки в пространстве Dg определен соответствующими аналитическими выражениями. [c.41]

Процесс резания при строгании имеет прерывистый характер, и срезание стружки происходит только при встречном относительном движении резца и заготовки. Во время обратного (вспомогательного) хода резец работу не производит. Врезание резца в заготовку в начале каждого рабочего хода сопровождается ударом, за время холостого хода резец остывает, поэтому при строгании в большинстве случаев не применяются смазочно-охлаждающие жидкости. Ударные нагрузки и циклический характер нагрева существенно снижают стойкость резцов в сравнении с непрерывным резанием, поэтому строгание производят при )лиеренных скоростях резания. Головки и державки строгальных резцов выполняют более массивными, чем у токарных. При строгании параметрами режима, так же как и при точении, являются скорость резания V, подача 5 и глубина резания Л. В зависимости от параметров резания и вида резцов процессы строгания разделяют на черновые и чистовые. Чистовое строгание обеспечивает точность обработки по 8—7-му квалитету и шероховатость что не уступает поверхностям, полученным чистовым точением. [c.587]

В 6.4 определяется дифференциальное уравнение орбиты гиперреактивной точки и находятся элементы орбитальной траектории в плоскости движения Лапласа. Поиск уравнения орбиты осуществляется в зависимости от параметров и характера работы излучающего центра (двигателя) точечного гиперона, т.е. в зависимости от динамики изменения массы объекта и ее производных по времени. [c.175]

Рассмотрим метод учета ограничений средней скорости, накладываемых уровнем вибронагруженности, в случае движения автомобиля по дороге с переменным микропрофилем. Уровень вибронагруженности автомобиля на неровных дорогах определяется укрупненно тремя факторами конструкцией (параметрами) системы подрессоривания характером дорожных условий, главным образом спектральной плотностью дисперсий высот неровностей микропрофиля скоростью движения. Поскольку в эксплуатации ограничение скорости определяется уровнем вибронагруженности рабочего места водителя или перевозимого груза, то, следовательно, отыскание предельно допустимой (длительной или кратковременной) скорости движения сводится к нахождению зависимости скорости от параметров системы подрессоривания и количественных показателей опорной поверхности при заданном или фактическом уровне вибронагруженности. Такая зависимость при известных нормативах вибронагруженности позволяет однозначно определить допустимую скорость, т. е. осуществить оптимальное нормирование скоростных режимов грузовых перевозок на заданных или вероятных маршрутах движения. [c.169]

К настояш ему времени имеется значительное число работ, посвяп ен-ных проблеме взаимодействия различного рода колебательных систем механическими дебалансными вибраторами, приводимыми от двигателей того или иного типа. В ряде работ (в частности, в статье И. И. Блехмана, 1953, его совместной работе с Г. Ю. Джанелидзе 1955, и наиболее полно ъ работах В. О. Кононенко, 1958 и сл., а также С. С. Кораблева, 1959, К. В. Фролова, 1961 и сл., и др.) были объяснены многие. важные закономерности поведения таких систем неустойчивость режимов, отве-чаюп йх отдельным частям классической резонансной кривой, скачкообразный переход от одного режима движения к другому, зависимость характера стационарного движения системы от направления изменения (увеличения или уменьшения) значений параметров. [c.107]

В работах Е. А. Девянина (1965—1966) по теории таких систем показано, что определение навигационных параметров по показаниям ньютонометров сводится к решению полной проблемы собственных значений для симметрической матрицы третьего порядка и выполнению несложных алгебраических операций. Им обнаружена дополнительная группа решений уравнений такой системы и исследована зависимость решений от характера движения объекта. [c.264]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...