Линейный ряд конфигураций

В соответствии с теорией линейного ряда конфигураций равновесия, появление точки бифуркации па последовательности эллипсоидов указывает на то, что в этой точке его пересекает другой линейный ряд. Пока свободная поверхность жидкой массы ограничена эллипсоидальной формой, т. е. пока 4 зависит только от гармонических функций [c.176]

Вернёмся к рис. 2. Нетрудно заметить, что в случае (I), когда исходная конфигурация находится непосредственно под точкой С, для малого приращения Sfi существуют три возможных смежных конфигурации равновесия, т. е. для данной системы определитель А в точке С должен быть равен нулю. В противном случае, очевидно, обязательно существует единственная смежная конфигурация. Аналогично, в случае (II) определитель А должен также исчезать в точке С. В случаях (III) и (IV) линейные ряды являются такими, что приращение Sfi само обращается в пуль при условии, что конфигурация остаётся на данной последовательности. Следовательно, в этих случаях определитель А также равен нулю в точке С. [c.29]

Отсюда можно сделать вывод, что в точке бифуркации происходит потеря или приобретение устойчивости. Если система описывается частью устойчивого линейного ряда, она должна терять устойчивость для конфигураций нри его продолжении. Если ответвлённый ряд проходит через точку, для которой А = О, то оп будет устойчивым, когда изображающая кривая направлена вверх, так что при увеличении параметра л на ней становятся возможными новые равновесные конфигурации. Если же кривая направлена вниз, то новые конфигурации неустойчивы и поэтому пе реализуются. [c.31]

Изучение явления передачи тепла между движущейся жидкостью и твердой стенкой показало, что скорость передачи тепла зависит от многочисленных факторов и прежде всего от характера и скорости движения жидкости, от температуры жидкости и стенки, плотности жидкости и других ее физических свойств (вязкости, теплопроводности), а также от линейных размеров и конфигурации поверхности, воспринимающей тепло таким образом, коэффициент теплоотдачи — это величина, находящаяся в сложной зависимости от ряда факторов и для своего определения требующая анализа всех обстоятельств, сопровождающих процесс перехода тепла. [c.228]

Обсудим связь между материалом, изложенным в данном пункте, где речь шла об описании механических явлений вблизи положения равновесия, и макроскопической картиной пространства конфигураций. Мы оперировали с координатами, имевшими значение локальных координат. Они отражали малые локальные вариации bqi координат I вблизи положения равновесия Р. Потенциальная энергия V вследствие разложения в ряд Тейлора также отражала локальные вариации потенциальной энергии V в окрестности точки Я. Линейные члены выпадали, поскольку мы разлагали функцию вблизи точки равновесия. Разложение начиналось с членов второго порядка и давало то, что в общем случае называется второй вариацией функции (см. гл. II, п. 3). Теперь мы видим, что та же самая вторая вариация, которая была существенна при определении экстремальных свойств стационарной точки, существенна и в вопросе об устойчивости либо неустойчивости состояния равновесия. Если все X положительны, то вторая вариация является положительно определенной формой это означает, что потенциальная энергия увеличивается в любом направлении от Р. Следовательно, потенциальная энергия имеет локальный минимум в точке Р. Утверждения о наличии минимума потенциальной энергии и существовании устойчивого положения равновесия эквивалентны. Если по крайней мере один из корней отрицателен, то вторая вариация меняет знак и стационарное значение потенциальной энергии не является уже истинным экстремумом. В то же время соответствующее положение равновесия неустойчиво. [c.188]

Литейные алюминиевые сплавы имеют ряд особенностей повышенную жидкотекучесть, обеспечивающую получение тонкостенных и сложных по конфигурации отливок сравнительно невысокую линейную усадку пониженную склонность к образованию горячих трещин. [c.76]

Более совершенным моделированием структуры пористой среды является замена цилиндрической капиллярной трубки капиллярными трубками различных конфигураций прямой канал, прямая щель, соосная и концентрическая щели, в которых можно изучить эф кты асимметрии профиля скорости, искривления канала и трубы, сходящихся и расходящихся каналов (рис. 6-11). В частности, модель смешивающей ячейки используется для объяснения того факта, что коэффициент диффузии для цилиндрической трубки прямо пропорционален квадрату скорости, а 8 пористой среде коэффициент диффузии прямо пропорционален первой степени линейной скорости течения. Однако надо отметить, что в ряде работ было получено иное соотношение между D и в частности, коэффициент диффузии D прямо пропорционален где показатель степени л > 1. [c.446]

Седла клапанов имеют расширяющиеся клапаны (диффузоры), позволяющие на расчетном режиме частично восстановить давление пара перед проточной частью турбины. Это позволяет применять регулирующие клапаны небольшого сечения, что уменьшает усилия, действующие на них, и в ряде случаев облегчает их размещение. Конфигурация клапана и его седла выбирается такой, чтобы была обеспечена примерно линейная связь между подъемом клапана и расходом пара через него, что упрощает конструирование системы регулирования в целом. Кроме того, для устойчивой работы турбины на холостом ходу открытие первого клапана должно производиться при значительном его перемещении, но малом открытии и малом изменении степени открытия. [c.164]

Излагаются аналитические методы и результаты решения большого круга неклассических задач механики контактных взаимодействий упругих тел. Рассмотрены статические и динамические контактные задачи теории упругости для тел сложной конфигурации, неоднородных тел и контактные задачи с усложненными условиями в зоне контакта. Для решения указанных задач разработаны эффективные аналитические методы решения парных рядов-уравнений, интегральных уравнений и бесконечных систем линейных алгебраических уравнений. Получен ряд качественно новых и важных результатов, касающихся зависимости контактных напряжений, жесткости системы штамп-упругое тело, размеров области контакта и деформации свободной поверхности от параметров задач. [c.1]

В связи с этим весьма актуальной является задача определения больших перемещений при изгибе, когда в процессе изгиба тонкой детали сильно изменяется ее первоначальная конфигурация, причем перемещения при изгибе становятся соизмеримыми с длиной самой детали. Здесь наблюдается существенно нелинейная зависимость больших перемещений от внешних сил, хотя деформации остаются малыми и материал работает упруго. В связи с этим целый ряд важных для практики особенностей поведения гибких деталей и возможных форм упругой линии при изгибе с большими перемещениями не может быть изучен даже качественно с помощью обычной линейной теории изгиба. [c.5]

Керамику с низким, значением термического коэффициента линейного расширения а, способную многократно выдерживать большие термоудары, называют термостойкой. Стойкость керамики к термоударам обусловливается комплексом свойств и зависит от ряда физико-механических и теплофизических показателей (16.1), а также структуры материала, размеров и конфигурации керамических изделий. Стойкость к термоударам - наиболее важный фактор для выбора конструкционного материала при заданных термомеханических режимах. [c.691]

В качестве примера рассмотрим образование линейной молекулы СНг из составляющих ее трех атомов. Два атома И в их основных состояниях дают молекулярные состояния и (как для молекулы Иг), а атом С в основном состоянии Pg, согласно табл. 58, дает в поле симметрии молекулярные состояния и IIg. Комбинирование состояний И + И и С приводит затем к следующим состояниям линейной конфигурации молекулы СНг 2 , 41 , "2 , 2 , rig, 2й и В табл. 24 собран ряд подобных примеров, а также примеры по несимметричным молекулам, рассмотренные ранее. [c.288]

В ряде случаев четность состояния можно определить косвенным путем, сравнивая полученные результаты с теми, которые получаются при таком построении молекулы, когда сохраняется симметрия ее равновесной конфигурации. Рассмотрим в качестве примера линейную молекулу Hg. Сближая атом И ( 5) и молекулу СН ( П) в их основных состояниях, получим, согласно табл. 22 и правилу (111,2) для спина, молекулярные состояния П и П сказать, однако, будут ли это g- или и-состояния, невозможно. Тем не менее если сближать атомы в их основных состояниях симметричным образом, то получим молекулярные состояния, приведенные в табл. 24. Из этих состояний только одно П-состояние типа П, . Далее, так как основное состояние П молекулы СН образуется при сближении атомов в их основных состояниях ), то П-состояние, получаемое из H("S) + СН( П), должно быть именно нечетным П -состоянием. Аналогичные сведения относительно П-состояния получить нельзя, так как, согласно табл. 24, существуют два П-состояния и получающиеся для системы H( S) г С( Р) — -f Н( 5), причем нельзя однозначно решить, какое из этих состояний соответствует состоянию П, возникающему из Н( 5) + СН( П). [c.288]

Литейные алюминиевые сплавы имеют ряд особенностей повышенную жидкотекучесть, обеспечиваюш ую получение тонкостенных и сложных по конфигурации отливок сравнительно невысокую линейную усадку пониженную склонность к образованию горячих трещин. Из этих сплавов получают отливки методом литья в песчаные формы (3), в кокиль (К), под давлением (Д), в оболочковые формы (О), под низким давлением по выплавляемым моделям (В) и т. д. [c.10]

Рабочая полость кокиля должна выполняться с учетом усадки литейного сплава для конкретной отливки, расширения кокиля в результате его подогрева перед заливкой и толщины нанесенного слоя защитной краски или обмазки. При этом необходимо учитывать размеры и сложность конфигурации отливки, наличие в ней стержней и условия усадки (затрудненная или свободная), а также вид и в ряде случаев марку конкретного литейного сплава. Линейная усадка (%) различных сплавов может находиться в следующих пределах серого чугуна -0,5—1,25, белого чугуна (для отжига на ковкий) — 1,5—1,75, высокопрочного чугуна — 1,5—2, стали — 1,6—2,2 латуни — 1,6—2 бронзы — до 2,2 алюминиевых сплавов — 0,6—1,2. Во всех случаях процент линейной усадки уточняется по результатам опытных партий отливок. [c.110]

Кроме того, определим / (а) как вектор-столбец вероятностей попадания дефекта в некоторый узел вслед за прыжком типа а, К (сс ) — аналогично для зеркально-отраженной конфигурации. Далее С (р) — вектор-строка вероятностей перехода при прыжке типа р О(Р )—соответствующее выражение для обратных прыжков. Два последних выражения могут быть записаны в виде Оо (Р)+60(Р), где 6С линейно по полю. После сделанных выше определений можио проследить за последовательностью обменов меченый атом — дефект и определить члены ряда в соотношении (4.47). Матричные элементы членов в 5+ находим следующим образом [c.120]

Контрастом фиг. 238 является распределение давления при сетке размещения скважин с шахматной расстановкой и движении линейного контура (фиг. 239). Видно, что распределение относительно нижней скважины весьма похоже на конфигурацию при последовательном движении линейного контура в водной репрессии. Однако смещение верхнего ряда скважин естественно влечет за собой предварительное расширение фронта водной репрессии, когда вода выходит из инжекционной сква- [c.479]

При этом исходная конфигурация переходит в смежную конфигурацию с несколько другим значением ц. Таким образом, начиная с какого-либо выделенного состояния равновесия, нри последовательном изменении мы получаем ненрерьшный ряд других возможных конфигураций. Такое множество конфигураций Пуанкаре назвал линейным рядом . Суть идеи здесь заключается в том, что внутри системы существует постоянно меняющийся параметр, но это изменение никак, однако, не влияет на состояние равновесия. [c.22]

В двумерном случае будет описывать семейство кривых, в трёхмерном — семейство поверхностей если координат qi больше двух, это уравнение будет представлять собой гиперповерхности. Поскольку существует только одно значение V для данной точки (qi, ц), то эти поверхности не пересекаются . Условие, нри котором касательная плоскость к У-новерхности будет перпендикулярна оси ц, следующее (IV = О нри 11 = О, что равносильно уравнениям (3). Следовательно, конфигурации равновесия соответствуют точкам, 1де У-иоверхности 1оризон-тальны. Пусть на рис. 1 и УЬ представляют две поверхности данного семейства, и пусть 2 > Уг- Тогда, как показано на рисунке, точка Р1 представляет конфигурацию равновесия, а соответствующим значением /л будет 1ц. Следовательно, выделенная линия, соединяющая последовательно точки равновесия Р1, Р2, и представляет собой линейный ряд. [c.23]

I) При условии, что линейный ряд расположен в направлении, указанном стрелкой, вогнутости постепенно меняют свою форму, и появляется уже выпуклость . Соответственно в критической точке С другой линейный ряд ВС В пересекает первоначальный линейный ряд А1СА2. Точка пересечения называется точкой бифуркации , и соответствующая ей равновесная конфигурация — фигурой бифуркации . Если поначалу ряд АхС был устойчивым, то изменение выпуклости на вогнутость означает, что за точкой С продолжение ряда СА2 должно быть неустойчивым, т. е. в точке С исходный ряд теряет свою устойчивость. С другой стороны, в описанном нами случае у нового ряда ВСЕ выпуклости такие же, как и у А С, следовательно, конфигурации этого ряда будут устойчивыми. Здесь произошла передача устойчивости членам нового ряда. Для каждого значения 1, соответствующего фрагмен- [c.24]

Предположим, сугцествует такая конфигурация врагцаюгцейся системы, которая обладает вековой, а следовательно, и обыкновенной устойчивостью. Посмотрим, что будет происходить с этой системой по мере её развития вдоль линейного ряда. В общем случае все корни —Л , —Лз,. ..,—уравнения (31) будут разными, поэтому если расположить эти корни в порядке возрастания их значений, т.е. Л < <. .. < XI, то первым корнем, который может изменить знак, будет —Af. Но это равносильно тому, что меняет знак и произведение 6i 2 bn- Следовательно, обыкновенная устойчивость теряется, если один из коэффициентов (или нечётное количество коэффициентов) меняет знак, тогда как при одновременной смене знака у чётного количества коэффициентов устойчивости она сохраняется. [c.45]

Пяти- и семискважинные размещения водной репрессии полностью определяются своей геометрией. Систему же последовательного питания скважин от линейного контура можно модифицировать по сравнению с ее обычной конфигурацией. Для этого скважины сдвигают в шахматном порядке в последовательно расположенных линейных нагнетательных и эксплоатационных рядах или изменяют интервал между последними по сравнению с расстоянием между скважинами в их пределах. Анализ показывает, что, когда разрыв между линейными рядами значительно меньше расстояния между скважинами внутри последних, шахматная расстановка последних снижает проводимость системы. Для интервала же между линейными рядами порядка или несколько больше расстояния между скважинами этим эффектом можно полностью пренебречь. Если отодвинуть позицию напорной линии питания, это сильно уменьшит проводимость системы, хотя эффект будет все же достаточно мал (см. фиг. 241). Так, для фиксированного расстояния между скважинами величина проводимости уменьшается только на 17%, если интервал между линейными рядами, равный расстоянию между скважинами возрастет вдвое. [c.510]

Управление размерами и формой мениска можно осуществить ре- улируя магнитное поле на его поверхности. При четко выраженном поверхностном эффекте результирующее поле вне проводящей среды сравнительно легко определяется экспериментально или расчетом по уравнению Лапласа. Нужную конфигурацию магнитного поля достигают, варьируя форму индуктора и распределение в нем тока иногда используют также магнитолроводы и экраны. Следует также учитывать, что в ряде случаев распределение тока в индуктирующих проводниках зависит от их расположения по отношению к мениску. Это наблюдается, в частности, в индукторах с большой высотой витков и в индукторах с параллельными катушками. В таких индукторах линейная плотность тока выше в зонах, расположенных ближе к расплаву. При наличии разрезного тигля (независимо от типа индуктора) аналогичное перераспределение тока происходит в тигле и расплаве в зависимости от зазоров между ними. Такая особенность естественного саморегулирования распределения тока способствует выравниванию зазора между расплавом и индуктором (или проводящим тиглем) и повышению электрического КПД печи. [c.25]

Особенности литейных алюминиевых сплавов и области их применения. Литейные алюминиевые сплавы имеют ряд особенностей повышенную жндкотекучесть, обеспечивающую получение тонкостенных и сложных по конфигурации отливок сравнительно невысокую линейную усадку пониженную, склонность к образованию горячих трещин. Кроме того, алюминиевые сплавы обладают высокой склонностью к окислению, насыщению водородом, что приводит к таким видам брака отливок, как газовая пористость, шлаковые включения и оксидные включения. Поэтому при разработке технологии плавки и изготовлении фасонных отливок любым из способов литья необходимо учитывать особенности отдельных групп алюминиевых сплавов. [c.173]

Балансировочный станок общего назначения определяет дисбаланс ротора произвольной конфигурации в заданном характеристикой станка диапазоне его массово-геометрических параметров. Техническая характеристика станка общего назначения включает пределы изменения масс и геометрических размеров (диаметров и линейных размеров) роторов, которые могут бьггь отбалансированы на нем. Станки общего назначения выполняют статическую и динамическую балансировки. Для обеспечения балансировкой всей номенклатуры роторов машиностроения станки одного вида балансировки объединяются в гаммы, которые содержат ряд моделей станков, например гамма станков из одиннадцати моделей для динамической балансировки роторов массой 0,01 кг. .. 30 т. В пределах одной и той же гаммы станки общего назначения могут быть как зарезонансного, так и дорезонансного типа. Для расширения универсальности на станках определяют только дисбаланс ротора, т.е. эти станки являются чисто измерительными и не оснащены механизмами коррекции дисбаланса. Коррекция дисбаланса ротора осуществляется на отдельном оборудовании известными средствами (сверление, фрезерование, приварка грузов и др.). В связи с этим станки общего назначения менее производительны, чем специальные, и применяются в основном в ремонтном, мелкосерийном и частично в серийном производстве. [c.532]

Исторически сложилось так, что метод представления вектора решений в виде тригонометрических рядов был первым из применяющихся в контактной задаче [11.1, 11.6, 11.32, 11.35 — 11.37]. Популярность этого метода объясняется тем, что решение нелинейной двумерной задачи осуществляется в два этапа вначале определяется, обычно по теории сетчатых оболочек, равновесная конфигурация надутой шины, затем решается в линейной постановке неосесиммегричная задача для предварительно напряженной оболочки, исходная конфигурация которой совпадает с равновесной. Теоретическое обоснование описанного подхода к решению контактных задач дано, например, в работе [ 11.6]. [c.236]

Выбор системы ориентации и стабилизации в основном определяется задачами, решаемыми в течение полета, и характеристиками КА. В процессе проектирования систем должен быть принят во внимание ряд важных факторов [50] 1) требования к точности ориентации и стабилизации 2) ограничения по массе, габаритным размерам и потребляемой мощности 3) требования по обеспечению надежности системы при выполнении своих функций и возможность дублирования элементов системы 4) простота конструкщш системы и срок активного существования 5) требова-Ш1Я к коррекции скорости полета и стабилизации КА в процессе маневров, которые могут привести к усложнению конструкции системы 6) конфигурация КА и общие технические требования к нему, которые могут оказать влияние на систему в отношении типа датчиков, их поля зрения, расположения двигателей и других элементов системы 7) требования к угловой скорости КА в процессе управления 8) число управляемых степеней свободы 9) требования к приращениям линейной скорости в период вывода КА на орбиту 10) взаимодействие системы ориентации и стабилизации с подсистемами КА, которое должно быть детально изучено в начальной стадии проектирования 11) требования к режимам работы системы 12) динамическая модель КА (упругость конструкцйи, моменты инерции, распределение массы КА, несовпадение строительных осей с главными центральными осями инерции и тд.). [c.8]

Фермы относятся к числу конструкций, картина механической работы которых наиболее хорошо изучена. Для них наиболее актуальной уже с начала века была задача оптимального проектирования. Классические исследования М. Леви были продолжены в работах Г. Геймана, И. М. Рабиновича и ряда его учеников, которые показали, что для достижения минимума объема отбрасыванием стержней ферма должна быть превращена в статически определимую. Впоследствии А. И. Виноградов обобщил это положение на конструкции более общего типа. Однако полное решение этой задачи удалось получить лишь недавно с применением методов линейного и динамического программирования. Оно явилось развитием классических работ Дж. Максвелла и Дж. Мичелла по синтезу оптимальной конфигурации ферм, которые были проделаны в 70-х годах XIX в., но продолжены лишь в последние годы. [c.259]

Многообразие термов линейных и нелинейных молекул XYg. Если электронные конфигурации молекул ХНг в основном могут быть получены на базе электронных конфигураций объединенного атома, то нри замещении атомов водорода на более тяжелые атомы это положение уже не сохраняется. В данном случае на корреляционной диаграмме фиг. 121 для линейных молекул ХУг необходимо использовать ту область, которая ближе к системе уровней энергии орбиталей разделенных атомов. Результирующий (очень приближенный) порядок расположения орбиталей по энергии показан в правой части ранее приведенной на фиг. 126 диаграммы Уолша, тогда как соответствующий порядок расположения орбиталей для нелинейной молекулы ХУг показан в левой части диаграммы. В табл. 37 приведены низшая и первые возбужденные электронные конфигурации, полученные на основании диаграммы фиг. 126, а также результирующие состояния для ряда линейных молекул, содержащих до 16 валентных электронов, а в табл. 38 аналогичные данные для ряда нелинейных молекул, содержащих от 17 до 20 валентных электронов. В обеих таблицах -электроны не указаны, однако они считались при выписывании обозначений орбиталей. Следует заметить, что между Сз и ВОг происходит обращение порядка расположения орбиталей 1л и Зстц. Это обращение не следует с очевидностью из фиг. 121, тем не менее из экспериментальных данных оно следует очень явно, так как первое наблюдаемое возбужденное состояние молекулы Сз — Щц, а возбужденное состояние молекулы ВОг и иона СО оказывается расположенным ниже, чем состояние [c.353]

Термин взаимодействие конфигураций так жс мало значит, как и термин резонанс . Реально никакого взаимодействия конфигураций нот. Просто ссли в нулевом приближении расчет приводит к ряду электронных состояний, имеющих одинаковую симметрию, то для правильного описания реально осуществляющихся электронных состояиий (а не гипотетических, реально не осуществляющихся состояппй, соотпетствунь щих расчетным функциям нулевого приближения) необходимо уточнить расчет. Одним пз путей такого уточнения расчета нулевого приближения является использование вариационного метода с волновой функцией, представляющей собой линейную комбинацию всех функций одинаковой симметрии, полученных в нулевом приближении.— Прим. ред. [c.418]

В основном состоянии X Bi молекула NHg сильно изогнута, так же как и молекула Н2О в своем основном электронном состоянии, в то время как в возбужденном состоянии A i молекула NH2 почти линейна (см. стр. 217). Снова, как и для других дигидридов, из-за сильного электронно-колебательного взаимодействия (эффект Реннера — Теллера) из одного П. -состояния линейной конфигурации возникают два состояния. Благодаря значительному изменению угла при электронном переходе в сиектре наблюдается длинная прогрессия полос с чередующейся интенсивностью для четных и нечетных значений К (так же как и в случае красных полос ВНг и СН2). Разности Д гС для уровней с i = О в верхнем состоянии сначала увеличиваются и только к концу прогрессии начинают уменьшаться. Дублетная структура электронного перехода обнаруживается в незначительном расщеплении почти всех линий (фиг. 95). Так же как и для красных полос ВН2 и СНг, момент перехода для рассматриваемой системы NH2 перпендикулярен плоскости молекулы (полосы типа С). Джонс и Рамсей [638а] проанализировали ряд горячих полос в спектре NH2 с целью определения значения частоты деформациоипого колебания V2 в основном состоянии. Вращательные и колебательные постоянные NH2 приведены в табл. 62. [c.504]

В области длин волн, не достигающих границы первой ридберговской серии, Танака, Джурса и Ле Блан [1190] наблюдали две другие серии Ридберга, сходящиеся к пределу при 132 230 сж , и в еще более коротковолновой области — четыре серии с пределом при 162 165 Разница между пределом при 132 230 и самым низким пределом при 104 ООО см.- составляет 28 230 сл1 , что достаточно хорошо согласуется с величиной энергии возбуждения состояния 2 для которой Калломон рекомендует значение 28 229,8 см . Таким образом, предел 132 230 см >- соответствует удалению электрона 7а из электронной оболочки с электронной конфигурацией основного состояния КгО, в то время как предел при 162 165 отвечает удалению электрона со следующей, более низкой орбитали. Ридберговская серия, сходящаяся к среднему пределу, сопровождается рядом колебательных полос. Это и не удивительно, так как изменение в значении В при переходе из основного состояния молекулы КгО в состояние 2+ иона КаО+ значительно больше, чем при переходе в основное состояние П иона КгО+. В связи с тем что ион N20+ линеен в обоих электронных состояниях — основном и возбужденном,— в данном случае не вызывает сомнений предположение о том, что молекула N20 имеет линейную структуру во всех наблюдаемых ридберговских состояниях, включая, очевидно, и состояние, отвечающее наиболее высокому из наблюдаемых ридберговских пределов. [c.517]

При конструировании с использованием рядов неокругленных предпочтительных чисел по ГОСТу 8032—56 соотношения, принятые для основной детали, сохраняются при изменении этих размеров. Применение округленных размеров по ГОСТу 6636—60 может в отдельных интервалах нарушить эти соотношения. Если, например, в каком-либо интервале размеров для тонкостенной детали наружные и внутренние размеры установлены по ряду Ка20, то нельзя утверждать, что изменение таких размеров по данному ряду даст всегда положительные результаты. Может оказаться, что за счет округлений размеров, принятых ГОСТом 6636—60, конфигурация некоторых деталей с размерами, установленными по ряду Ка20 (или какому-либо другому), окажется неудовлетворительной. То же можно сказать о деталях, имеющих буртики небольшой высоты, выступы, впадины и т. п. Размеры этих конструкционных элементов при выборе основных размеров детали по рядам ГОСТа 6636—60 могут оказаться неприемлемыми, поэтому установленные соотношения размеров в случае их округления по ГОСТу 6636—60 необходимо проверить [15]. Вместе с тем следует подчеркнуть, что во всех случаях выбор линейных размеров в настоящее время следует производить по ГОСТу 6636—60. [c.11]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...