Общие данные и принятые коэффициенты

Общие данные и принятые коэффициенты [c.417]

ОБЩИЕ ДАННЫЕ И ПРИНЯТЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ [c.417]

Именно для наименее изученных и наиболее умозрительных категорий ресурсной базы и для самых далеких от практического использования ресурсов теоретики-энергетики более всего настаивают на данных об энергетическом эквиваленте. Это может привести к ошибкам, поскольку самые общие данные, использованные каким-либо автором для одних целей, далее вводятся в массовое применение другими, достигая видимости правдоподобия и точности. Чтобы избежать подобных ошибок, приводимые коэффициенты преобразования для пересчета тонн в джоули для некоторых глобальных оценок сопровождаются указанием принятых допущений. [c.23]

Авторами рассматриваются аналитические методы, позволяющие с единых позиций рассчитывать значения коэффициентов тепло- и электропроводности смесей. Исходными для расчета во всех случаях являются данные об этих коэффициентах веществ, из которых состоит смесь, их объемные концентрации, а также некоторые общие сведения о структуре изучаемой системы. Результаты расчета сопоставлены с обширным экспериментальным материалом по теплопроводности и частично электропроводности смесей. Эти коэффициенты зависят от многих параметров, что делает проблематичным использование широко принятой в справочной литературе табличной или графической формы представления результатов. Известно, что наиболее емким является аналитическое (формульное) выражение зависимости искомого коэффициента от определяющих параметров. [c.5]

На основе коэффициентов усвоения элементов из металлолома К и легирующих материалов К2, коэффициента полноценности Ка и данных о стоимости 1% легирующего элемента в ферросплавах и цветных металлах определяется стоимость 1 % того же элемента в металлоломе. Для расчета общей стоимости элемента принято нижнее предельное содержание его в данной марке или группе металлолома. Это вызвано тем, что среднее содержание элемента, которое можно бы принять для расчетов, изменяется в связи с прекращением или увеличением выплавки стали отдельных марок, отходы которых относят к данной группе, с совершенствованием технологии производства стали и т. д. Верхнее предель- [c.50]

Для сверхвысоких давлений эти концентрации должны быть соответственно уменьшены, а коэффициент выноса по общему солесодержанию может быть подсчитан по формуле (4-1), в которой влажность пара а = 0,02%, и коэффициенты растворимости хлористого натрия и едкого натра приняты по экспериментальным данным (гл. 2). Коэффициент выноса по общему солесодержанию для сверхвысоких давлений может быть приближенно принят равным 0,05—0,1%. В отдельных случаях коэффициенты выноса по общему солесодержанию могут приниматься и более высокими за счет менее глубокой осушки пара. К таким случаям можно, например, отнести промывочные устройства, располагаемые в паровом объеме барабана. Высота парового объема барабана над промывочным устройством может оказаться недо- статочной для глубокой осушки пара, особенно учитывая также и уменьшение площади зеркала испарения промывочного устройства в сравнении с барабаном котла. В этих случаях влажность пара должна быть пересчитана с использованием фиг. 2-29 и 2-26. [c.74]

После выбора основных размеров проводится поверочный расчет, на основании которого уточняется геометрическая форма конструкции. Нормами допускаются для поверочного расчета приближенные методы строительной механики оболочек, пластин и колец с использованием для зон концентрации расчетных и экспериментальных данных по коэффициентам концентрации напряжений. В соответствии с этим принята классификация напряжений по категориям общие и местные мембранные, общие и местные изгибные, общие и местные температурные, местные в зонах концентрации и др. В табл. 3.1 приведены примеры напряжений, относящихся к указанным категориям. [c.44]

Для наиболее распространенных энергетических топлив минимально допустимая температура охлажденных газов может быть принята ио данным табл. 2-9. В общем же случае для любых топлив эта температура может быть определена по графику на рис. 2-43. В приложениях 2 и 3 приведены расчетные характеристики твердых топлив, а также объемы воздуха и продуктов сгорания при коэффициенте избытка воздуха а=1,0 [Л. 48]. [c.100]

Сравнительная оценка различных материалов по первому критерию чаще всего означает сопоставление экспериментальных кривых сопротивления термической усталости материалов, например Np — f (е) = fi и значений расчетных постоянных коэффициентов принятого уравнения долговечности. То, что в данном случае в качестве основного критерия долговечности рассматривают наиболее распространенный деформационный, а не температурный, временной или комбинированный, не меняет общего хода рассуждений. [c.137]

Коэффициент гидравлического сопротивления представляет собой отношение потерянной на данном участке [(О—0) — (7—/)] полной энергии (мощности) к кинетической энергии (мощности) в принятом сечении (например, О—0) или (что то же) отношение потерянного на том же участке полного давления к динамическому давлению в принятом сечении, так что на основании (1-21) и (1-23) для общего случая, т. е. неравномерного распределения всех параметров потока по сечению и переменной плотности вдоль потока, можно написать [c.30]

Усилия сжатия при обработке, величины зазоров между рабочими частями штампов, определение размеров заготовок и числа операций при вытяжке рассчитываются по формулам, принятым в общем машиностроении, в которые вводятся показатели механических свойств по данным табл. 2-1. Однако результаты расчетов не могут считаться достаточно надежными ввиду того, что входящие в эти формулы коэффициенты очень мало изучены применительно к сортаменту и свойствам электровакуумных материалов. [c.29]

Прочность пластмассы в значительной степени зависит от изменчивости технологических факторов, таких, как колебания в составе полимера, качестве наполнителя, степени прессования, температуре изготовления и других отклонений от принятого среднего режима. С целью учета влияния технологических факторов заводскими лабораториями производятся систематические определения прочности выпускаемой продукции. Эти данные за некоторый промежуток времени анализируются и обрабатываются методами математической статистики. За показатель прочности принимается такое ее значение, выше которого количество определений (показателя прочности) составляет весьма значительный процент от общего их числа. Обычно принимается достаточной повторяемость в 99,7 98,7 или 97,4%. Отношение этого значения прочности к арифметическому среднему ее значению называется технологическим коэффициентом однородности пластмассы. [c.25]

Фильтрационный расход в общем случае зависит от разности давлений в газоотводящем стволе и воздушном зазоре, фильтрационных свойств футеровки и от поверхности фильтрации, т. е. от высоты, диаметра футеровки, коэффициента фильтрации и противодавления в воздушном зазоре. Задание фактического закона изменения фильтрации по высоте трубы на данном этапе представляет значительные сложности в первую очередь из-за невозможности представления закона изменения по высоте противодавления. Поэтому в данном выводе формулы делаем допущение о линейной зависимости фильтрационного расхода от высоты, пренебрегая изменением противодавления и диаметра футеровки. Однако заранее можно сказать, что принятое допущение практически не влияет на результаты расчета, так как в разработанной методике расчета по зонному принципу фильтрационные расходы определяются по фактическим значениям противодавлений и поверхностей футеровок. Тогда можно записать, что фильтрационный расход Уф , м /с [c.68]

Дальнейшее изложение методически построено на широком использовании принципа соответствия почти каждый квантовомеханический результат имеет классический аналог. Мы надеемся, что это позволит читателю следовать за всей аргументацией, в минимальной степени касаясь квантовомеханического формализма. Однако там, где это необходимо, будет использоваться квантовомеханическая терминология и даны точные квантовомеханические результаты. Принцип соответствия наилучшим образом применим апостериори, и необоснованное использование его в качестве вычислительного метода является опасным. Предполагается знакомство с общими принципами современной физики, а все философские выводы, связанные с ними, не будут затрагиваться. Большинство формул будет получено в виде произведений безразмерных величин на соответствующие размерные коэффициенты. Вначале будет использована гауссова система единиц СГС, и, как обычно принято в данной области науки, эта система будет постепенно заменяться атомной системой единиц, которая [c.80]

В случае проектирования ИС существенно меняется содержание задач этапа За. Здесь должны решаться прежде всего задачи размещения компонентов на полупроводниковой пластине и проведения межсоединений. От того, насколько успешно решены будут эти задачи, зависит общая площадь, занимаемая схемой в кристалле, а следовательно, и процент выхода годных схем, так как количество различного рода искажений структуры кристалла, приходящееся на единицу площади, при данной технологии постоянно. Следует отметить, что между параметрами компонентов, расположенных на одной пластине, существует заметная корреляционная связь, причем коэффициенты корреляции зависят от взаимного расположения компонентов. Следовательно, решения, принятые при разработке топологических схем, оказывают [c.19]

Особенности исходных данных таковы. Коэффициент покрова 2, время добегания капли до уличного коллектора (к и минимальная глубина заложения Нл приняты общие для всей сети и поэтому приведены в общей части табл. 21. Время добегания капли /к принято близким к нулю, так как предполагается, что коллекторы начинаются в пределах кварталов это время в подобной ситуации нельзя принимать равным нулю, так как ЭВМ будет искать значения (к в сведениях по узлам. [c.69]

Расчет годового экономического эффекта содержит общую часть, результаты расчета экономических показателей сравниваемых вариантов, выводы с рекомендациями и приложение с документальными подтверждениями исходных данных. В общей части даются техническая характеристика сравниваемых вариантов, их основные параметры, сроки службы и т. п. В сводной таблице результатов расчета для каждого из сравниваемых вариантов приводятся значения следующих экономических показателей себестоимости машины и ее цены, срока службы с учетом морального износа, коэффициента эквивалентности базовой машины новой (в том числе — по производительности, по долговечности), удельных дополнительных капитальных вложений в производственные фонды, сопутствующих капитальных затрат потребителя на одну машину, годового объема производства новой машины, принятого для расчета экономического эффекта, годовых экономических эффектов на одну машину и на общий объем производства. [c.17]

Полуэмпирические теории турбулентности строятся на основе аналогии между турбулентностью и молекулярным хаосом. В них основную роль играют такие понятия, как путь перемешивания (аналог средней длины свободного пробега молекул), интенсивность турбулентности (аналог средней скорости движения молекул), коэффициенты турбулентной вязкости, теплопроводности и диффузии. На основе той же аналогии делается предположение о существовании линейной зависимости между тензором турбулентных напряжений и тензором средних скоростей деформации, а также турбулентным потоком тепла (или пассивной примеси) и средним градиентом температуры (или концентрации примеси). Эти предполагаемые зависимости дополняются затем еще некоторыми гипотетическими закономерностями, общий вид которых устанавливается с помощью качественных физических рассуждений или же просто подбирается наудачу из соображений простоты. Далее принятые предположения (или какие-либо простые следствия из них) проверяются на эмпирическом материале, и при этом попутно находятся значения неопределенных постоянных, входящих в используемые полуэмпирические соотношения. Если результаты проверки оказываются удовлетворительными, то полученные выводы распространяются на целый класс турбулентных течений, родственный тем, к которым относились выбранные для проверки теории эмпирические данные. [c.19]

Неполное сгорание углеводородных топлив в результате общего недостатка кислорода возможно при работе карбюраторного двигателя на богатых смесях (а < 1), обеспечивающих максимальную мощность двигателя. Опыты показывают, что в этом случае продукты сгорания состоят из углекислого газа Og, окиси углерода СО, водяного пара HgO, водорода Hg, азота Ng и его окислов, небольшого количества метана СН4(0,2 — 0,3%) и следов других углеводородов и кислорода Og. Небольшая неполнота сгорания углерода в СО и одновременно наличие следов кислорода Оз наблюдаются и при сгорании стехиометрической смеси (а = 1). Анализ продуктов неполного сгорания показывает также, что отношение содержания водорода к содержанию окиси углерода очень мало зависит от коэффициента избытка воздуха, т. е. это отношение с достаточной степенью точности может быть принято для данного топлива постоянным [c.39]

ВНИЦСМВ разработал и аттестовал комплекс таблиц справочных данных и расчетных методик по определению свойств природного газа и его компонентов, которые легли в основу создания стандартов СНГ о методах расчета физических свойств природного газа, принятых Межгосударственным Советом по стандартизации, метрологии и сертификации ГОСТ 30319. 0-96 Таз природный. Методы расчета физических свойств. Общие положения" ГОСТ 30319. 1-96 "Газ природный. Методы расчета физических свойств. Определение физических свойств природного газа, его компонентов и продуктов его переработки" ГОСТ 30319. 2-96 "Газ природный. Методы расчета физических свойств. Определение коэффициента сжимаемости" ГОСТ 30319. 3-96 "Газ природный. Методы расчета физических свойств. Определение физических свойств по уравнению состояния". [c.63]

ЮАР обладает крупными угольными месторождениями, недостаточно изученными и оцененными. От добывающих компаний в ЮАР требуют представления в правительство определенных данных, однако систематический анализ и публикации этих данных отсутствуют. Консультативный комитет по углю в 1969 г. сообщил (доклад Ван Ренсбурга), что запасы угля не столь велики, как предполагалось, коэффициент извлечения низок и настоятельно необходимо беречь уголь, поскольку это единственный энергетический ресурс страны. Для изучения ситуации была создана комиссия Петрика, и в 1976 г. после значительной задержки был опубликован ее отчет [51]. В этом детальном отчете есть ряд оценок, очень важных для исследования сырьевой базы. Однако они не проясняют положения с ресурсами и не могут служить ориентиром потенциальной добычи, как это было бы возможно, не будь авторы в плену прошлых оценок и методик. Принятые ограничения и допущения при разработке оценок очень важны для их понимания. Это еще раз показывает, с какой тщательностью необходимо рассматривать показатели по ресурсам, чтобы не допускать неточных сравнений. В отчете оценки ограничиваются территориями, где уголь уже обнаружен, но нет экстраполяций, охватывающих территории, где уголь может быть, но его еще не обнаружили. Общие ресурсы битуминозного угля, которые могли бы разрабатываться с учетом определенных ограничений, оцениваются в 92 млрд. т. В угольных месторождениях ЮАР широко распространены породные интрузии и дайки по возрасту более молодые, чем уголь. Они пронизывают угольные пласты, в некоторых местах перемежаются с ними или перекрывают их. Проникнув снизу, интрузия горячего расплавленного долерита часто приводила к выжиганию угля или потере им летучих фракций, что делает его нетоварным. По этой причине запасы угля в 92 млрд, т были определены с учетом геологических потерь, так как даже Комиссия по электроснабжению, получающая уголь для своих электростанций непосредственно из шахт без его предварительной переработки. [c.122]

Аэродинамические исследования перечисленных вариантов брызгальных градирен были проведены во ВНИИГ имени Б. Е. Веденеева на специальном стенде. Масштаб модели 1 50 натурной величины башни определялся из условия работы конструкции в автомодельной области. Условия кинематического подобия достигались при использовании имитирующих устройств, выполненных на модели структурно сходными с натурными элементами градирни. Коэффициенты аэродинамического сопротивления капельного потока при поперечной схеме движения воздуха были приняты по данным Л. Г. Акуловой. На модели капельный поток имитировался рядами спиц, расположение которых на щите принято из условия получения коэффициента сопротивления на один погонный метр при плотности орошения в башне 8,0 м (м Ч), равного 0,33, и в тамбуре при q = 4 м /равного 0,22. Коэффициент сопротивления капельного потока факелов разбрызгивания принят равным 1,0 на один погонный метр. Сопротивление выполнено из нескольких рядов сеток. Коэффициент сопротивления водоуловителя принят равным пяти. Сопротивление имитировалось на модели также рядами сеток. Так как для всей системы аэродинамических сопротивлений рассчитать числа Рейнольдса весьма сложно,. для каждого из элементов модели подбор сопротивления осуществлялся индивидуально на специальной установке. Работа установки в автомодельной области оценивалась опытным путем. Этот метод исследований аэродинамики градирен позволил получить общее аэродинамическое сопротивление градирен в зависимости от изменения конструкций отдельных элементов. [c.80]

Из принятого определения термина безопасность однозначно следует и понятие о количественной мере, с помощью которой безопасность (т. е. степень защищенности человека) может быть измерена. В рамках предлагаемого подхода в качестве такой меры должны быть приняты количественные показатели, характеризующие состояние общественного здоровья коэффициенты общей и повозрастной смертности, смертности по отраслям эко номики и профессиям и т. п. Цель данной работы — продемонстрировать возможности предлагаемого подхода к решению задачи обеспечения безопасности населения. В качестве меры для измерения безопасности используются наиболее обобщенные показатели общественного здоровья — общий коэффициент смертности, обозначаемый в дальнейшем R, и связанная с ним средняя продолжительность предстоящей жизни, отсчитываемая от рождения и обозначаемая Т. Под общим коэффициентом смертности понимается общее (от всех причин) число смертей в год в расчете на тысячу человек среднего населения. Отметим, что для каждого индивидуума из этой группы населения общий коэффициент смертности представляет собой риск его смерти в течение года. В случае, когда повозрастная интенсивность смертности среди населения не изменяется с течением времени, [c.83]

Благодаря своей естественности принцип камерности широко применяется во всех моделях миграции Р по ПЦ [1—8]. Однако принятое в современной научной литературе определение понятия камера является в общем случае некоррекгным. Кроме того, оно не позволяет оценить погрешности, возникающие при объединении компонентов ПЦ в камеры. Представление ПЦ в виде совокупности камер во всех работах делается произвольно или без достаточного обоснования. Так как число камер в модели сильно влияет на получаемую с помощью этой модели картину миграции радионуклидов, то построение камерной модели должно быть строго обоснованным. Такое представление должно исходить из общего и корректного определения понятия камера , а именно камерой относительно данного Р во временном масштабе Т называется совокупность тех компонентов ПЦ, значения удельной активности Р в которых при t> Т отличаются друг от друга не более чем на малую долю е<с1 значений удельной активности Р в этих компонентах. Погрешность камеры е и временной масштаб Т определяются коэффициентами переноса Р между компонентами ПЦ. [c.194]

Уменьшение величины эффективного коэффициента теплопроводности экранной изоляции можно добиться, если увеличивать число экранов, оставляя постоянной общую толщину теплоизоляционного пакета. Последнее достигается за счет сокращения толщины воздушных прослоек. В этом случае определяющий размер изоляции будет оставаться неизменным, а перепад температур на поверхностях будет увеличиваться до некоторой величины, соответствующей предельному для данной толщины теп.иоизоляционного пакета числу экранов. На рис. 2-26 приведены результаты расчета эффективного коэффициента теплопроводности экранной изоляции при постоянной толщине изоляционного пакета бпак=0,066м. Так как в этом случае при изменении числа экранов значения критериев Kiu и Kis не остаются постоянными, то в качестве начальных условий для расчета приняты п=10 и 6воз=0,006 м. Аналогичные исследования были проведены и для оистем из цилиндрических и сферических экранов (рис, 2-27, 2-28). [c.80]

Несмотря на отсутствие общих выводов в отношении влияния физико-механических свойств материала на его износостойкость, обилие опытных данных позволяет сравнить между собой износостойкость многих материалов из числа применяемых в настоящее время в гидромашиностроении. В табл. 15 приведены значения коэффициента относительной износостойкости S (за единицу принята износостойкость углеродистой стали 30) для некоторых материалов, полученные в результате испытаний по описанной ранее методике в установках со схемами, аналогичньши схемам 2 и 3 (рис. 33,6 и в). [c.101]

Если при этом весовые коэффициенты в сумме равны единице, то каждый из них может трактоваться как процент влияния соответствующего частотного критерия в общем. Очевидно, изменение набора i будет приводить к изменению оптимума. Это можно истолковать как проявление неявной функциональной зависимости X = X (С), С Сх, g, С и при необходимости использовать эту зависимость в интересах повышения эффективности объемных оптимизационных расчетов, В последний период развиваются новые интересные подходы для решения многокритериальных задач, которые основаны на методах ма тематической теории принятия решений. Рассмотренные в этой главе задачи расчета и синтеза газовых лазеров можно с полной уверенностью отнести к многокритериальным задачам парамеяри-ческой оптимизации, причем в общем случае с нелинейным функ-ционалом. Для оптимизации характеристик газовых лазеров или поиска при заданных характеристиках оптимальных конструктивных решений в этих приборах, в отсутствии разработанных средств математического исследования такого рода задач, необ ходимо исходить из физических соображений. Эти предпосылки по существу заложены в этапы реализации основной структурной схемы разработки газовых лазеров с использованием ЭВМ, изложенной в п. 2.3.Уже на первом этапе (анализ конкретной рассматриваемой задачи) многокритериальная оптимизация характеристик газовых лазеров может быть сведена к однокритериальной. Таким примером может служить задача разработки газового лазера с заданными характеристиками излучения в дальней зоне или расчет характеристик молекулярного усилителя. Именно физические соображения определили основным объектом исследования в обратной задаче расчета газового лазера резонатор с зеркалами, имеющими переменные по апертуре коэффициенты отражения. Затем анализ технологических возможностей привел к основному критерию оптимизации этих зеркал —- минимальному числу колебаний в зависимости R (г). Такой физический подход к оптимизации на сегодняшний день является типичным в задачах квантовой электроники. Однако прикладные задачи уже в настоящее время требуют большого количества принципиально разных газовых лазеров, работающих в различных режимах генерации, спектральных диапазонах и с различными уровнями входной мощности. Не всегда физический подход может обеспечить необходимые упрощения, способные свести задачу к простейшим приемам оптимизации, которые не требуют исследований функционалов (см. выражения (2.155) и (2.156)). Оптимизация выходных характеристик и конструктивных элементов прибора с учетом тенденций, определенных в теории и эксперименте, может осуществляться подбором необходимых данных в небольшом интервале изменений управляемых переменных. Дальнейшее совершенствование оптимизационных задач с использованием ЭВМ, как основных в разработке и исследовании [c.123]

Из приведенных в табл. 2 данных следует, что при больших значениях р лучи, претерпевшие большое число отражений между зеркальными поверхностями, имеют небольшую интенсивность, они практически не вызывак>т изменения общей интерференционной картины. Чем больше коэффициент отражения р, тем меньше разница между интенсивностью лучей, претерпевших 50 и 100 отражений. Интерференционный эс ект от всех взаимодействующих лучей, т. е. степень крутизны интерференционного контура, принято характеризовать эффективным числом лучей [c.27]

Сложнее обстоит дело с влиянием скорости при вытяжных и других формоизменяющих операциях штамповки. Эксперименты и теоретические исследования свидетельствуют о том, что пр вытяжке малогабаритных деталей простой формы типа стаканчиков или коробок увеличение скорости даже до 100 м/с лишь незначительно ухудшает коэффициент вытяжки и только при скорости порядка 300 м/с, когда в деформруемом материале развиваются заметные силы инерции, его штампуемость ухудшается . Что касается вытяжки деталей сложной формы типа оболочек двойной кривизны, то здесь данные разноречивы. Особенно, по-видимому, опасно увеличение скорости при вытяжке деталей, у которых должна быть глянцевая поверхность, например облицовочных абтокузовных. С возрастанием скорости на диаграмме рас-тяжейин металлов расширяется площадка текучести и, следовательно, на поверхности штампуемого материала могут появиться полосы скольжения и она станет шероховатой, что для таких деталей недопустимо. В настоящее время поэтому при увеличении у вытяжных прессов числа ходов используют двухскоростные муфты или другие механизмы или применяют для вытяжки листоштамповочные прессы с шарнирным приводом (например, фирма Шулер ФРГ), обеспечивающие при общем увеличении числа ходов неизменную или даже пониженную скорость на рабочем участке хода пресса. Принятые в настоящее время в промышленности скорости вытяжки составляют для низкоуглеродистых сталей 0,15...0,3 м/с, нержавеющих сталей, 0,1...0,15 м/с, алюминия и его сплавов 0,5...0,9 м/с, меди и латуней 0,4...1 м/с. [c.216]

Обычно принято считать, что метод Фурье, связанный с разделением переменных, допускает эффективную реализацию только для некоторых конкретных областей. На самом деле, как мы видели, при достаточно общих предположениях относительно области и других данных задачи, решение всегда выражается в виде ряда Фурье, с явно задаваемыми коэффициентами. В связи с этим, этот метод мы назвали методом обобщенных рядов Фурье. В действительности, в идейном отношении он близок к так. называемому методу уравнений Фишера—Рисса, получившему широкое развитие, применительно к уравнениям эллиптического типа, в работах современных итальянских математиков (Пиконе, Америо, Фикера и др.), (см. Miranda [11). Основное отличие нашего метода от метода уравнений Фишера—Рисса состоит в том, что в первом содержится общий процесс построения необходимой полной совокупности частных решений, играющей здесь главную роль (см. Купрадзе [171). [c.544]

В общем случае произвольной стратификации Ямамото и Шимануки (1964) попытались оценить коэффициент диффузии в боковом направлении ОУ с помощью сопоставления эмпирических данных о диффузии от точечных источников с результатами численного решения задачи (11.119) — (11.120) при значениях Kyy(Z)y содержащих неопределенный параметр. При этом предполагалось, что скорость ветра задается формулой (8.24), где ф( )= / ( ) удовлетворяет уравнению (8.60), и что Kzz = u .УiZ (l ). Что же касается коэффициента Kyy Z), то в первом приближении было принято [c.589]

Принято следующее построение книги. После кратких сведений об основных уравнениях динамики вязкой жидкости, граничных и начальных условиях (гл. 1) рассмотрены способы определения телового потока на стенке, коэффициента теплоотдачи и гидравлического сопротивления (гл. 2). Затем приведены необходимые для последующего анализа данные об изменении физических свойств жидкости и газа в зави-мости от температуры и давления (гл. 3). Рассмотрение общих вопросов заканчивается анализом течения и теплообмена в трубах методом подобия, и на этой основе дается классификация возможных случаев течения и теплообмена (гл. 4). [c.3]

Трудоемкость капитального ремонта того или иного объекта зависит еще от величины и структуры годовой программы. Поэтому при определении приведенной годовой программы различных ремонтных предприятий необходимо учитывать эти факторы и корректировать программу применительно принятым эталонным условиям к каким-то определенным моделям автомобилей, типам ремонтных предприятий, величине программы. Все это можно учесть при помощи коэффициентов приведения. Коэффициент приведения капитального ремонта данного объекта к эталонной или основной, модели данного типа автомобилей в общем виде представляет собой отношение трудоемкости капитального ремонта этого объекта к трудоемкости того же ремонта эталонной или основной модели. Числовые значения коэффициентов и других показателей, разработанные Гипроавтотрансом, установлены для определенных условий, которыми являются наиболее представительные объекты ремонта и типы ремонтн4>1х предприятий с числовым значением годовой программы. [c.481]

В общем случае произвольной стратификации Ямамото и Шимануки (1964) попытались оценить коэффициент диффузии в боковом направлении ОУ с помощью сопоставления эмпирических данных о диффузии от точечных источников с результатами численного решения задачи (10.119)—(10.120) при значениях Куу (2), содержащих неопределенный параметр. При этом, как и в предыдущей их работе, предполагалось, что ветер задается формулой (7.24), где ф( ) = / ( ) удовлетворяет уравнению (7.60), и что Кгг=и н2/ф( ). Что же касается до коэффициента Куу (2), то в виде первого приближения было принято,-что ои при любой стратификации линейно зависит от высоты, т. е. задается формулой вида [c.580]

Коэффициенты для алгоритма прогноза цунами были определены Адамсом [29, с. 18] ... мы начинаем с исторических данных о заливании берегов и переходим к рассмотрению источника, используя теорию для оценки соответствующих функциональных соотношений. Можно сказать, что данные о заливании при каждом цунами обнаруживают общую закономерность заливание грубо может быть представлено косинусоидой, центрированной по азимуту землетрясения и обходящей остров против часовой стрелки. Отношение наблюденной высоты заливания к местной ординате принятой косинусоиды названо локальным фактором усиления. Ордината косинусоиды на азимуте данной станции считается прибрежной амплитудой, не искаженной локальным усилением. Таким образом, все множество данных наблюдений для конкретного цунами на конкретном острове сводится к одному числу — эквивалентной величине подъема уровня , характеризуемой амплитудным значением принятой косинусоиды. Эта эквивалентная величина затем экстраполируется на глубоководную зону с учетом теоретических соотношений, связывающих изменение амплитуды волны с окружающим остров уклоном дна, а также с отношением радиуса линии уреза острова к радиусу его подводного основания (включающего шельф и склон). Найденное значение с помощью расчета, учитывающего геометрическое расхождение волновых лучей и дисперсию, отодвигается еще дальше — на каноническое расстояние, равное 100,6 км, и величина, полученная на этом этапе, называется канонической . После этого для каждого цунами из канонических величин для разных островов определяется средняя, а если удается, вычисляют и стандартное отклонение. Найденную среднюю величину и принимают за канонический цунами-индекс . Термин индекс употреблен потому, что принятая величина может быть и не равна максимальной амплитуде волны, но связана с высотой заливания берега . [c.224]

Распространенным способом задания любых частотных характеристик является представление их в виде частотных характеристик полного сопротивления, проводимости или коэффициента передачи специально подобранных линейных цепей, содержаш их в общем случае элементы L, С и JR, Этот символический способ удобен для запоминания характеристи ки./ Принятые МЭК частотные характеристики каналов записи и воспроизведения для пластинок с узкой канавкой на 33 7з и 45 об/мин и для пластинок с широкой канавкой на 78 об/мин заданы таким способом. Они изображены на рис. 3-7, а данные электрических цепей, определяющих их-ход, приведены в табл. 3-2 и 3-3.. [c.47]

При описании передачи тепла излучением принята терминология Ворсинга [3]. Понятие излучательная способность является характеристикой данного образца, ее значение зависит от способа изготовления, обработки поверхности и толщины образца. Эта величина представляет собой отношение лучистой энергии, испускаемой образцом и черным телом при одинаковых температуре и условиях наблюдения. Коэффициент излучения выражает частный случай излучательной способности он является фундаментальным свойством материала. Коэффициент излучения определяется как излучательная способность образца с оптически полированной поверхностью и толщиной, достаточной, чтобы быть непрозрачным для любой длины волны. Термины спектральная и общая излучательная способность характеризуют излучение в узком интервале длин волн и во всем диапазоне длин волн как средневзвешенное спектральное. Полусферической называется эмиссия в направлении всех возможных углов в полусфере, тогда как нормальной называют эмиссию в направлении, перпендикулярном к поверхности. Очевидно, что для применения в космосе наиболее важны полусферическая спектральная и полусферическая общая излучательные способности покрытий. [c.302]

В формулах (6.29) и (6.30) окруж ная скорость принята в м/с. Значе ния 2 даны в графике на рис. 6.7 При и=е 5м/с надо принимать = 1 Коэффициент Z j учитывает шеро ховатость активных поверхностей зубьев. Значение общее для ше стерни и колеса, принимаетсй в зави симости от класса шероховатости зуб чатого колеса пары с более грубой поверхностью для 7-го класса 2 =1 для 6-го класса = 0,92 для 5-го и [c.97]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...