Скорость деформации средняя

Первое слагаемое представляет обычную обратимую работу сжатия материала фазы, а второе — диссипируемую энергию в г-й фазе из-за внутренних вязких сил, проявляющихся как за счет градиентов в поле скоростей Г , так и за счет взаимодействия с другой фазой. Так как непосредственное определение истинного тензора скоростей деформации в рассматриваемом случае является затруднительным, следует попытаться описать диссипируемую энергию в фазе с помощью используемых средних макроскопических параметров и воспользоваться некоторыми допущениями, вытекающими из анализа движения включений в несущем потоке среды и анализа уравнения баланса внутренней энергии фазы [c.37]

Средняя скорость фильтрации безводного периода находится в прямой зависимости от скорости смешения фаз и от общего объема смеси, движущейся в поровом пространстве. Скорость смешения фаз, как было установлено выше, зависит от скорости деформации границы раздела движущихся фаз, т. е. от темпа выклинивания языков (см. 2 настоящей главы). [c.98]

Пределом ползучести называется напряжение, которое за определенный промежуток времени вызывает при данной температуре заданное суммарное удлинение или заданную скорость деформации. На практике чаще всего определяют напряжения, вызывающие суммарное удлинение, равное 1% за 100, 1000, 10000 или 100000 ч, что соответствует средней скорости ползучести, равной 10 , 10 10 или Ю % в 1 ч. [c.108]

Предположения относительно механического поведения среды сводятся к тому, что вблизи поверхности полости вынужденное движение среды вызывает большие пластические деформации, развивающиеся в относительно короткое время. На достаточно большом расстоянии это движение вызывает лишь упругие или вязкие возмущения малой амплитуды, средние значения скоростей деформаций во всех областях деформации за время образования полости, вплоть до конца первой стадии расширения, оказываются небольшими, влияние упрочнения и скорости деформаций учитывается динамической диаграммой Ог-Эе/ или диаграммой Тг у , полученной пересчетом с помощью зависимостей [c.88]

Отклонение значения нормального давления в случае вязкой жидкости от среднего давления в той же точке р полагают линейной функцией скоростей деформации растяжения (см. 22), принимая эту функцию в виде [c.113]

Следует отметить, что Си после РКУ-прессования может показывать и относительно низкую пластичность при растяжении (10%) [326]. По-видимому, это связано с высокой долей малоугловых границ зерен присутствующих в образцах после определенных режимов РКУ-прессования. В работе [61] испытывали Си со средним размером зерен 210 нм при сжатии. Испытание проводилось при комнатной температуре с начальной скоростью деформации 1,4 X 10 с Ч Было также обнаружено, что деформационные кривые для Си с различным размером зерен различаются по форме. Типичными особенностями кривой деформации сжатием в случае наноструктурной Си являются высокое напряжение течения, равное 390 МПа, значительное начальное деформационное упрочнение в узком интервале степеней деформации (примерно 5%) на начальной стадии деформации, практически полное отсутствие деформационного упрочнения на последующей стадии деформации. Напряжение течения на второй стадии составило около 500 МПа. В то же время пластичность наноструктурной Си была высока. Образцы при сжатии не разрушались даже после максимальной деформации, которая в данном эксперименте равнялось 83%. [c.185]

При этом средняя скорость движения дислокации предполагается функцией сдвиговой нагрузки и сопротивления трения Иср=У(т, Я). В процессе пластической деформации средняя скорость движения дислокаций уменьшается, что учитывается изменением сопротивления трения, например, по линейному закону Н=Но+Н еп либо уменьшением доли подвижных дислокаций pn=LJL. Принятие экспоненциальных зависимостей для U p и lj n [c.41]

В испытательных машинах с непрерывной работой привода, мощность которого достаточна для поддержания постоянной скорости движения захватов при деформировании образца (механические и гидравлические испытательные машины), скорость деформации обычно не превышает 10 что соответствует скорости порядка нескольких сантиметров в минуту. Верхний диапазон скоростей деформации ограничивается установленной мощностью привода, поскольку с возрастанием скорости пропорционально возрастает требуемая мощность. Так, для испытания образца с длиной рабочей части 50 мм и диаметром 10 мм до деформации 50% необходимо совершить работу 200 кгс-м (при средней величине сопротивления 100 кгс/мм ), что требует мощности всего 0,04 кВт при испытании со скоростью 10- -i, в то время как для ускоренных испытаний со скоростью 10 с- (скорость деформации 0,5 м/с) мощность возрастает до 40 кВт. Этот диапазон повышенных скоростей неприемлем и для ударного нагружения свободно падающим грузом, так как требует использовать удар слишком большой массы (например, для испытания указанного выше образца со скоростью деформации [c.69]

Сопротивление материала пластической деформации при воздействии ударной волны определяется совместным действием процессов упрочнения и релаксации напряжений. Скорость деформации, упрочнение, величина среднего гидростатического давления и другие особенности деформирования материала оказывают влияние на реализуемый при прохождении волны закон деформирования и соответствующую ему кривую деформирования о(8). Эта кривая определяет скорость распространения ударной волны в соответствии с реальными потерями энергии на пластическое течение материала по выражению (4.25). [c.166]

На рис. 5.30 приведены результаты экспериментальных исследований Мак-Аби, Хмуры и др. [5.29], полученные на полиэфирных слоистых пластинах, армированных стеклотканью с атласным переплетением. По оси ординат отложен предел прочности при растяжении а, а по оси абсцисс — величина а, представляющая собой отношение интервала времени, протекшего с момента нагружения до разрушения, к деформации, возникающей при разрушении. Это отношение можно рассматривать как величину, обратную средней скорости деформации. При малых значениях величины а [c.131]

Эффективная при—50 С в среднем градиенте скорости деформации 10 с >, П, не 6oJ fe 11 ООО [c.338]

Эффективная при —30 °С и среднем градиенте скорости деформации 10 с- , П, не более 15 10 [c.338]

Эффективная при—50 С и среднем градиенте скорости деформации 1000 с->, П, пе менее 10 [c.338]

Средняя скорость деформации определяется по формуле [c.29]

В зависимости от машины-орудия средние скорости деформации для различных процессов ковки и штамповки на них могут существенно отличаться (рис. 1—3). [c.29]

ВНИИ НН-246. Однородная пластичная мазь, продукт загущения кремнийорганической жидкости пигментом, антифрикционная высокотемпературная высоковакуумная смазка (ГОСТ 18852—72). Предназначена для смазывания подшипников качения и зубчатых передач, работающих в интервале температур от —60 до +250° С, в вакууме 10 мм рт. ст. Вязкость, определяемая капиллярным вискозиметром при —40° С и среднем градиенте скорости деформации [c.457]

На рис. 4 видно, что при температуре 700°С средние кривые течения довольно близки, но для малой скорости они обрываются значительно раньше, показывая в 3 раза меньшую пластичность. Следует отметить, что довольно большой разброс данных затрудняет более четкое установление влияния скорости деформации. [c.205]

Рис. 48. кривые зависимости от времени деформации (верхний ряд) и скорости деформации (средний ряд) при разных постоянных напряжениях сдвига и после нолиой разгрузки кривые зависимости напряжения сдвига от времени и деформации, получаемые при различных постоянных скоростях движения измерительной поверхности (нижний ряд) [c.107]

Мы привели пример, когда весьма малая пластическая деформация, не учитываемая законом Гука, приводит к весьма существенному изменению напряжённого состояния тела, вследствие продолжительности действия нагрузки. Можно привести аналогичный по результатам пример изменения напряжённого состояния тела и даже его разрушения, вследствие большого числа циклов периодически меняющейся во времени нагрузки. Такое йроявление пластических свойств называется усталостью. Затухание свободных упругих колебаний тел, связанное с внутренним трением или с явлением гистерезиса, также является результатом неточности закона Гука и проявления пластических свойств материала. Но при средней продолжительности времени действия нагрузок, средних скоростях деформаций, среднем числе циклов колебаний и нормальной температуре твёрдые тела с достаточной точностью можно считать упругими до тех пор, пока возникающие в них напряжения и деформации не превосходят определённых значений. В области, где напряжения и деформации выше этих пределов, твёрдые тела получают ббльшую или меньшую пластическую деформацию можно добиться значительного роста пластических деформаций от нагрузки, прибегая либо к чисто механическим воздействиям (давление), либо к нагреванию. Поэтому следует говорить не столько об упругом или пластическом теле, сколько об упругом и пластическом состояниях твёрдого тела. Эти понятия в отличие от общепринятых, например, в отличие от приведённого выше определения пластичности, являются вполне определёнными и строгими. [c.8]

При этом аналитическая обработка позволила Т1Ж5<си помимо значения показателя П определить положение центра тяжести концентрационных кривых и площадь под ними. Положение центра, тяжести концентрационной кривой характеризует перемещение основной массы атомов на среднюю глубину, а площадь под кривой оценивает сушу перемещаемых радиоактивных атомов. Из представленных данных можно заключить, что картина распределение изотопа в зоне объемного взаимодействия при КСС и УСВ идентична. В результате проведенных исследований установлено, что при контактной стыковой сварке сощто-тивлением могут при определенных условиях (импульсный нагрев в сочетании с скоростями деформации превышающими 0,1 м/с) развиваться процессы аномального массопереноса существенно влияющего на формирование соединений. В частности образование металлических связей наблюдалось при величинах деформации, которые на порядок ниже чем при канонических режимах сварки сопротивлением. Количественные показатели массопереноса в данном случае весьма близки к аналогичным показателям при ударной сварке в вакууме. [c.160]

После того как найдено распределение амплитуд различных гармоник скоростей и деформаций вдоль стержня, можно конкретными примерами пояснить высказанное выше общее соображение о том, что амплитуды гармоник в разных сечениях стержня оказываются различными вследствие того, что форма колебаний в этих сечениях различна. Сопоставим для этого амплитуды гармоник скоростей и деформаций в среднем сечении стержня с формой колебаний в среднем сечении. Последовательность импульсов скоростей в среднем сечегп и стержня (рис. 434, б) такова, что вся картина повторяется через промежутки времени Ti/2, т. е. в этом сечении период колебаний вдвое короче, чем в других сечегн1ях, и соответственно угловая частота (наинизшей гармоники) со -== 2ojj, где j — угловая частота наиниз-шей гармоники в других сечениях. [c.665]

При достаточно высокой степени деформации (е> >80- -90%) максимальная разориентация соседних ячеек превышает 5—10° при средней разориентации 2—3°. Имеется критический угол 0кр разориентировки границы ячеек. При 0<0кр<2н-5° границы ячеек оказывают сопротивление движению дислокаций по типу сопротивления дислокаций леса . Если 0> 2-4-5°, границы ячеек становятся столь же эффективными барьерами для передачи скольлсения, как и границы зерен, повышая тем самым деформирующее напряжение. Передача пластической деформации через такие границы сопровождается нагромождением дислокаций. В отличие от разных стадий пластической деформации, когда длина плоскости нагромождения ограничена размером металлографически выявляемого зерна, при больших деформациях длина плоскости нагромождения ограничена размером ячейки. Формирование ячеистых дислокационных структур зависит от условий деформации, среди которых главными являются температура, степень и скорость деформации, вид напряженного состояния. Многочисленные экспериментальные данные дают основание утверждать что снижение температуры деформации, повышение скорости деформации, легирование (при условии, что легирование не сильно влияет на величину энергии дефекта упаковки) или загрязнение металла, повышая напряжение течения, одновременно затрудняют формирование ячеистой структуры. Ячеистая структура оказывает непосредственное влияние на свойства деформированного металла, причем структурно чувствительные механические свойства зависят не только от размера ячейки, но и от угла 0 между соседними ячейками. [c.251]

В качестве примера приведем результаты исследования рекристаллизации в горячедеформированных аусте-нитной (18% r+8%Ni) и ферритной (типа трансформаторной) сталях, не испытывающих фазовой перекристаллизации. Образцы предварительно отожженной стали обрабатывали по следующему режиму нагрев до 1200°С (выдержка в течение 10 мин), подстуживание на воздухе до 1100° С, деформация при этой температуре осадкой с одного удара (средняя скорость деформации 10 с ) на заданную степень, подстуживание до разных температур с последующим охлаждением в воде. Степени деформации и условия подстуживания указаны на рис. 203. Распределение зерен по размерам (по баллам) характеризовали частотными кривыми. [c.373]

Определить минимальное число витков буферной цилиндрической пружины, которая могла бы воспринимать удар детали весом Р=5 кГ, движущейся в горизонтальном направлении со скоростью 0=3 Mj eK, без появления пластических деформаций. Средний диаметр пружины D=6 / , диаметр проволоки d=6 мм. Предел упругости при сдвиге Ту=3000 кГ1см . (3= =8-10 кГ1см . Массой пружины пренебречь. [c.243]

Важную роль играют факторы, характеризующие образец и условия его испытания схема воздействия деформирующих сил, скорость деформации, размеры образца и окружающая среда. Особым фактором, существенно изменяющим результаты механических испытаний и технологические свойства металла при его изготовлении, является количество иримесей, особенно тех, которые влияют на конкретные свойства металла даже при очень малом содержании (0,001 % и менее), а такл е степень сегрегации ирнмесен, т. е. локальное содержание их по границам зерен, двойников, блоков, приводящее к значительному превышению местной концентрации их по сравнению со средним содержанием в металле. [c.190]

В сплаве А1-4 %Си-0,5 %Zr после РКУ-прессования средний размер зерен имел величину около 150 нм и присутствовали высокодисперсные частицы AlaZr размером до 30 нм [319]. Затем образцы сплава Al- u-Zr были подвергнуты растяжению при 250°С с различными скоростями от 2,8 х 10 до 1,4 х 10 с . Оказалось, что данный сплав проявляет очень высокие удлинения до разрушения, несмотря на относительно низкую температуру испытаний. Максимальное удлинение было 850 % при исходной скорости деформации 1,4 х 10 с . Скоростная чувствительность напряжения течения т для этого случая равна 0,46. Для сравнения, этот же сплав с размером зерен 8 мкм проявляет похожее сверхпластическое поведение только при температуре 500°С [335]. [c.210]

Сплав Zn-22 %А1, подвергнутый РКУ-прессованию, имел средний размер зерен около 0,5 мкм и продемонстрировал высокие сверхпластические свойства при очень высоких скоростях деформации [359] (табл. 5.2). Как видно из таблицы, при скорости деформации порядка 3,3 х 10 с в сплаве, подвергнутом РКУ-прессованию, были достигнуты очень большие удлинения, до 1540 %, тогда как в сплаве, имеющем микрозернистую структуру, максимальные удлинения наблюдались при скорости деформации [339]. [c.210]

С целью достижения наименьшего размера зерен образцы сплава Zn-22 %А1 были также подвергнуты закалке с последующей деформацией кручением. Эта процедура привела к формированию двухфазной нанодуплексной структуры со средним размером зерен около 80нм (рис. 1.9) [362, 363]. Вместе с тем энергодисперсионный анализ показал изменение химического состава обеих фаз. Так, было обнаружено, что содержание Zn в А1 фазе достигало 10%, что примерно в 5 раз выше, чем в равновесном состоянии. Сверхпластическое поведение этих образцов наблюдалось при температуре 120°С и скорости деформации 10 с . Тем не менее, величина удлинения до разрушения была относительно невелика и составила 280%. Для сравнения этот же сплав со средним размером зерен 0,5 мкм, полученный РКУ-прессованием, при испытаниях в этих же температурно-скоростных режимах продемонстрировал удлинение свыше 600%. [c.211]

Так как в процессе испытаний на сжатие или растяжение высота (длина) образца изменяется, то при условии г)деф = onst определяют среднюю за процесс испытаний скорость деформации, с [c.57]

На основании общих физических представлений о поведении материала под нагрузкой его сопротивление деформированию определяется мгновенными условиями нагружения (температурой, скоростью деформации и другими ее производными в момент регистрации), а также структурой материала, сформированной в процессе предшествующего деформирования, который в п-мерном пространстве характеризуется траекторией точки, проекции радиуса-вектора которой — составляющие тензора напряжений (или деформаций) и время (начальная температура является параметром, характеризующим исходное состояние материала, и изменяется в соответствии с адиабатическим характером процесса деформирования). Специфической особенностью процессов импульсного нагружения является сложный характер нагружения (составляющие тензора напряжений меняются непропорционально единому параметру) и влияние времени. Невозможность экспериментального исследования материала при различных процессах нагружения (траекториях точки указанного выше л-мерного пространства) вынуждает исследователей использовать упрощенные модели механического поведения материала. Это обусловило развитие исследований по разработке теорий пластичности, учитывающих температурновременные эффекты [49, 213, 218] наряду с изучением физических процессов скоростной пластической деформации [5, 82, 175, 309]. Так, для первоначально изотропного материала исходя из гипотезы изотропного упрочнения связь тензоров напряжений и деформаций полностью определяется связью их инвариантов соответственно Ei, Ег, Ез и Ii, h, h- С учетом упругого характера связи средних напряжений и объемной деформации для металлических материалов (а следовательно, независимость от истории нагружения первых инвариантов тензоров напряжений и деформаций Ei, А) процесс нагружения определяется связью четырех оставшихся инвариантов и величины среднего давления. В классической теории пластичности [c.11]

Как следует из экспериментальных данных, полученных на образцах из армко-железа, верхний предел текучести характеризуется большим разбросом от опыта к опыту. Последнее может быть объяснено влиянием случайных факторов (коэффициента концентрации у головки образца, неоднородностью материала и ряда других). Средняя величина От возрастает с ростом скорости деформации до 10 с по линейному закону. Образцы из армко-железа, изготовленные из материала с большей величиной зерна, характеризуются болеелизкой величиной верхнего предела текучести. В области ехоростей деформирова- [c.123]

Сложное напряженное состояние материала в волнах нагрузки при импульсном нагружении характеризуется значительной величиной среднего (гидродинамического) давления. Для металлических материалов объемное сжатие является упругим, и эффекты вязкости влияют только на связь тензоров — девиа-торов напряжений и деформаций. Независимо от конкретного напряженного состояния интенсивности напряжений, деформаций и скоростей деформаций связаны единой зависимостью [c.132]

На основании изложенного можно сделать вывод, что изменение сопротивления материала пластическому деформированию существенно влияет на скорость распространения пластической ударной волны в области малых упруго-пластических деформаций. Скорость ударной волны равна гидродинамической только в частном случае идеальной упруго-пластической среды с нулевым упрочнением либо среды с постоянным уровнем средних напряжений аср = роепл/е в процессе деформации по реализуемому при прохождении ударной волны законе деформации. В ударной волне реализуется наиболее высокая скорость деформации при данной интенсивности волны, сохраняющаяся при распространении волны. Влияние поведения материала под нагрузкой на распространение ударной волны подтверждается численными расчетами при использовапии различных реологических моделей материала [84]. [c.167]

Эффективная вязкость при О С и среднем градиенте скорости деформации 10 с не более 1000 П для пресс-солидопа С и 2000 П для солидола С [c.338]

Смазка ВНИИ НП-223 (ГОСТ 12030—66). Для смазывания специальных скоростных подшипников качения. Вязкость по пластико-вискозиметру при 50 С и среднем градиенте скоростей деформации 1000 се/с"не менее [c.309]

Смазка железнодорожная 1-ЛЗ (ГОСТ 12811—67). Состав в весовых % масло касторовое 18—22 известь 0,4—0,6 дифениламин 0,4—0,6 смесь масла веретенного АУ и индустриального 50 — до определенной вязкости натр едкий — до омыления. Вязкость при 0° С и среднем градиенте скорости деформации 10 сек не более 5000 пз. Пенетра-ция при 25° С 220—260 tamA = 125° С. Для смазывания роликовых подшипников подвижного состава ж. д. [c.309]

Вязкость смазки при 0° С и среднем градиенте скорости деформации 10 с не более 5000 П. Пенетрация при 25° С 220—260. Температура каплепадення 125° С. Предназначена для смазки роликовых подшииииков подвижного железнодорожного состава. Усовершенствованная смазка 1-ЛЗ выпускается под маркой ЛЗ-ЦППИ. [c.458]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...