Особенности резки горячего металла

ОСОБЕННОСТИ РЕЗКИ ГОРЯЧЕГО МЕТАЛЛА [c.148]

Заметная экономия горючего газа обеспечивается при резке горячего металла. Однако при резке литья, особенно при использовании природных газов, вследствие более низкой температуры пламени и меньшей его концентрированности место реза должно быть очищено от пригара и песочин. [c.71]

Проведенные эксперименты показали, что нагрев металла вдоль линии реза до 150—200°С повышает производительность процесса на 20—25%. Это особенно важно в условиях получения непрерывного слитка, так как скорость разливки в известной мере зависит от производительности резки (рис. 64). Опыт резки горячего металла показал, что для обеспечения устойчивости процесса резки аппаратура, соприкасающаяся с горячим слитком, должна во время работы интенсивно охлаждаться проточной водой. Управление подачей газами, флюсом и скоростью перемещения резаков должно быть дистанционным и максимально автоматизированным. [c.153]

Легирование металла шва за счет основного металла позволяет повысить свойства шва до необходимого уровня. Однако следует помнить, что доля участия основного металла в металле шва, а значит, и степень легирования зависят от способа сварки, применяемого режима и других технологических приемов. Для обеспечения технологической прочности сварных швов, выполненных низколегированными сварочными материалами, содержание углерода в них не должно превышать 0,15 %, так как дальнейшее увеличение содержания углерода резко повышает склонность металла швов к образованию горячих трещин, а также существенно снижает пластичность и особенно ударную вязкость металла шва в эксплуатационных условиях. Необходимых прочностных характеристик металла шва достигают легированием его элементами, которые, повышая прочность, не снижают существенно его деформационную способность и ударную вязкость. [c.307]

Примеси, как правило, снижают пластичность чистых металлов во всем диапазоне температур горячей обработки давлением. Примеси, образующие твердые растворы с основным компонентом, снижают пластичность меньше, чем примеси, нерастворимые в нем особенно резко снижают пластичность примеси, располагающиеся по границам зерен в виде сетки. [c.149]

Переход от обычного окислительного износа к горячему задиру происходит особенно резко, так как связан со значительными изменениями в структуре и свойствах контактируемых металлов. Схема развития различных видов износа и повреждаемости при изменении скорости относительного перемещения приведена на рис. 224, б. [c.340]

С целью повышения качества и производительности машинной прямолинейной кислородной резки стали толщиной до 50 мм во ВНИИАВТОГЕНМАШе разработан новый способ кислородной резки (смыв-процесс),. имеющий следующие особенности. Резак наклонен к поверхности разрезаемого металла, благодаря этому металл у верхней кромки доводится до температуры воспламенения значительно быстрее, чем при нагреве под прямым углом использовано несколько струй режущего кислорода, взаимно смещенных по ширине и направлению реза. При этом создаются благоприятные условия для удаления жидких шлаков и металла из разреза, что обеспечивает высокое качество поверхности реза без грата на нижней кромке. Кроме того, смещенные относительно оси мундштука струи срезают слой горячего металла, что позволяет повысить скорость резки по сравнению с обычной кислородной резкой. [c.65]

Применение плавно расширяющихся сопл наиболее целесообразно при резке кислородом низкого давления (до 3 кгс/см ), в особенности при обработке холодного и горячего металла большой толщины (>200 мм). Однако, ввиду трудности изготовления этих сопл, взамен их на практике обычно используют цилиндрические или ступенчато расширяющиеся сопла. Учитывая, что отсутствие выступов в местах перехода входного и выходного участков к горловому снижает потери давления (и энергии) в соплах, иногда применяют разновидности этих сопл с коническими входными и выходными участками (насадками). Однако заметных преимуществ (по ширине реза, полезному использованию кислорода и т. д.) у таких сопл не выявлено [ПО]. Чистота поверхности каналов у всех типов сопл должна быть не ниже 6— 7-го классов шероховатости. [c.31]

Особенное значение приобретает принципиально новый характер кристаллизации. При классических методах плавки стали остывание многотонного объема жидкого металла в изложнице неизбежно сопровождалось образованием раздельных зон кристаллизации с четко выраженными явлениями сегрегационной п ликвационной неоднородности, а также порами, рыхлостью и другими следствиями процессов усадки. Многие макронеоднородности слитка затем усиливались при образовании текстуры (особенности строения) в процессе горячей обработки давлением и приводили к резкому падению пластичности и ударной вязкости в поперечном направлении (анизотропия), к образованию волосовин, полосчатости и др. [c.199]

Механические свойства металлов зависят от степени их чистоты загрязнение этих металлов и сплавов на их основе окислами, нитридами и гидридами резко понижает прочностные свойства, особенно пластичность. Поэтому в технологических процессах горячей обработки необхо- [c.11]

Влияет на взаимодействие формовочных и стержневых смесей с жидким металлом и образование пригара. Особенно большое влияние pH песка оказывает на процесс изготовления форм и стержней, отверждаемых в оснастке. Так, при изготовлении стержней в горячих ящиках низкое значение pH песка приводит к резкому снижению общей и поверхностной прочностей стержней, т. е. к увеличению осыпаемости и уменьшению живучести смеси. Поэтому необходим тщательный подбор смолы, катализатора и песка, обеспечивающих нужное значение [c.237]

Горячие трещины, образующиеся при повышенном содержании примесей в металле или при неблагоприятном сочетании других причин, зависящих от термического состояния металла при сварке, от конструкции и размеров сварного соединения и т. д., а также холодные треш.ины, образованию которых способствуют повышенные остаточные напряжения, особенно объемные, являются резкими источниками концентрации напряжений, так как радиус закругления у дна трещины близок к нулю. [c.380]

При горячей сварке свариваемые детали предварительно нагревают. Нагрев может быть общим или местным, когда нагревается часть детали, подвергаемая заварке. Температура нагрева определяется размерами детали, ее жесткостью, характером заварки, объемом наплавляемого металла, химическим составом и структурой чугуна, способом сварки. В большинстве случаев достаточен нагрев до 400—550°, Для ряда сложных и жестких деталей нагрев повышается до 600—650°. Применять более высокий нагрев для чугунных деталей не рекомендуется, так как при этом чугун начинает резко терять прочность, а работа у сильно перегретой детали создает тяжелые условия труда и быстро утомляет сварщика. Большое значение при этом способе сварки имеет равномерность нагрева детали, особенно при сочетании тонких и массивных стенок, а также скорость нагрева, среднее значение которой не должно превышать 120—150° в час. [c.314]

Минимальную величину зазора устанавливают, исходя из условий работы сопряжения, так как чрезмерное уменьшение зазоров в сопряжениях приводит к задирам, выкрашиванию баббита и другим нежелательным явлениям, резко ухудшающим работу подшипников коленчатого вала, цилиндров и поршневых колец. Количество частиц металла, поступающего в масляную систему двигателя ЗИЛ-120 в период приработки, в значительной степени зависит от качества сборки и колеблется в пределах 30%-от среднего. Величина крутящего момента, например, у группы двигателей ЗИЛ-120 перед горячей приработкой составляла 12—19 кгм, а после — 7—8 кгм. Качество сборки и долговечность сопряжения зависит от таких факторов, как чистота поверхности деталей, температурные условия, усилия при завертывании болтов, гаек и других резьбовых деталей, правильность направления деталей, особенно при прессовой посадке, уравновешенность, сбалансированность узла. [c.32]

Медь обладает высокими электропроводностью, теплоемкое тью, теплопроводностью, пластичностью и коррозионной стойкостью. При нагреве до 600...800°С пластичность и прочность меди резко снижаются. Расплавленная медь интенсивно растворяет газы, особенно кислород и водород. Оксид меди СигО, выпадая по границам зерен, способствует образованию горячих трещин, охрупчиванию и снижению коррозионной стойкости. Взаимодействуя с водородом, легко проникающим в расплав (СигО- -Нг- -->-С2-)-Н20), он образует водяные пары, являющиеся причиной водородной болезни . Сущность последней состоит в том. что водяные пары в затвердевшем металле создают высокое давление и вызывают появление волосяных трещин. [c.271]

Высокие температуры воздействуют на металлургические краны и краны, работающие в условиях жаркого климата. На элементы металлургических кранов воздействует тепловая энергия горячего воздуха в конвертерных, мартеновских и других цехах, лучистая тепловая энергия жидкого металла, нагретых слитков н поковок. Тепловая энергия оказывает неблагоприятное воздействие на полимерные материалы пластмассы, резину, изоляцию, вызывая их тепловое старение, а также на масляные краски, покрывающие машину. Особенно неблагоприятно высокие температуры действуют на изоляцию обмоток электрических машин и аппаратов с повышением температуры электрическая прочность изоляции резко падает. [c.202]

В связи с этими задачами значительно возрастает роль кузнечно-штамповочного производства и в особенности горячей штамповки. Семилетним планом развития машиностроения в СССР предусматривается внедрение новых технологических процессов в кузнечное производство, модернизация и замена устаревшего оборудования, широкая механизация и автоматизация производства. Применение современных технологических процессов штамповки резко повышает коэффициент использования металла, снижает трудоемкость обработки поковок на токарных и других операциях, сокращает станочный парк и производственные площади. [c.3]

Обработка сталей. При изготовлении сварных металлоконструкций осуществляется резка металлов, горячая и холодная формовка, механическая обработка и другие заготовительные операции, выполнение которых для высокопрочных сталей связано с определенными трудностями, обусловленными повышенной прочностью металла и особенностями его структуры. [c.9]

Многие сплавы и особенно чистые металлы в зависимости от условий кристаллизации склонны к образованию грубой структуры. Слитки таких металлов с грубой структурой плохо поддаются обработке давлением в горячем и холодном состоянии, склонны к трещинообразованию и характеризуются резко выраженной анизотропией свойств. Полуфабрикаты из таких металлов после холодной деформации и последующего отжига также склонны к образованию грубой структуры. Полуфабрикаты с грубой структурой обладают пониженными технологическими свойствами и, в частности, легко разрушаются при глубокой штамповке. Слитки и полуфабрикаты с мелкозернистой структурой отличаются повышенной технологичностью. [c.46]

Резка стали в горячем состоянии исключает необходимость промежуточного складирования и повторного нагрева металла. Это особенно важно при резке высокоуглеродистых и легированных сталей, требующих предварительного нагрева перед резкой и замедленного охлаждения после резки. [c.347]

Метод выдавливания имеет преимущество даже перед горячей штамповкой, особенно цветных металлов, имеющих ограниченный интервал обработки. При штамповке на быстроходных штамповочных молотах эти сплавы после нескольких ударов резко снижают пластичность, вследствие чего часто образуются трещины. [c.166]

В случае резки горячего металла все детали машины, иодверженные интенсивному воздействию теплоты от теплоизлучения, в особенности резаки, имеют водяное охлаждение. Конструкция машин обеспечивает доступ для текущего ремонта рабочих частей через специальные дверцы. Кроме того, имеется централизованная система смазки так что облегчается надлежащий уход. [c.100]

Горячее стекло благодаря пластичности легко обрабатывается путем выдувания (ламповые баллоны, химическая посуда), вытяжки (листовое стекло, трубки, шта-бики), прессования и отливки нагретые стеклянные части приваривают друг к другу, а также к деталям из других материалов (металлы, керамика и пр.) Листовое стекло получается на машинах Фурко посредством вытягивания полосы стекла сквозь фильеру в ша.мотной заслонке, погруженной в расплавленную стекломассу бутылки, ламповые баллоны производятся на машинах-автоматах чрезвычайно большой производительности. Изготовлевшые стеклянные изделия должны быть подвергнуты отжигу, чтобы устранить механические напряжения, образовавшиеся в стекле при быстром и неравномерном его остывании. При отжиге изделие нагревают до некоторой, достаточно высокой температуры (температура отжига), а затем подвергают весьма медленному охлаждению. Механическая обработка стекла в холодном состоянии сводится к резке (алмазом), сверловке, шлифовке и полировке. Сверловка стекла может производиться инструментами из свер.чтвердых сплавов, например победита, или латунными сверлами с применением абразивов. Металлизация стекла осуществляется различными путями в зависимости от особенностей изделия нанесением металла методом возгонки в вакууме, методом вжигания серебряной или платиновой пасты, шоопированием и химическим методом осаждения серебра, [c.164]

Стекла третьей группы. К этой группе относятся так называемые свинцовые стекла № 12 и У1-В. В их состав входит окись свинца. Колер так же, как и у стекол второхг группы,— бледно-зеленый. Эти сорта сильно подвержены растрескиванию. Они хорошо спаиваются между собой, но плохо — со стеклами первой группы и совсем не спаиваются с сортами, входяш ими во вторую группу. Стекла третьей группы легко поддаются резке горячим способом, хорошо шлифуются (после отжига) и подвергаются действию плавиковой кислоты. Впайку металлов эти сорта переносят хорошо (платина и платинит впаиваются хорошо, медь — несколько хуже). Особенность работы со стеклами третьей группы заключается в том, что при нагревании в пламени паяльной горелки на поверхности стеклянной трубки может выделяться металлический свинец, отчего трубка чернеет. Эту черноту удалить не удается. Процесс почернения сопровождается сильным расстекловыванием трубки. [c.16]

Более подробно, чем в первом издании, рассмотрены металлургические особенности резки высоколегированных хромистых и хромоникелевых сталей. На основе дальнейшего изучения физико-химических процессов, протекающих в разрезе и в металле кромки, анализа образующихся во время резки шлаков и структурных превращений предложена принципиально новая классификация разрезаемости высоколегированных сталей и приведены технологические рекомендации по резке. Обобщены данные по исследованию кислородно-флюсовой резки стали большой толщины, биметалла и горячего металла в условиях непрерывного металлургического производства, по резке бронзы и порошково-копьевой резке железобетона большой толщины. Предложена методика расчета основных технологических [c.3]

Устранение дефектов в чугунных отливках производится главным образо.м сваркой (заваркой), иногда пайкосваркой, пайкой, пропиткой и замазкой. Свариваемость зависит не только от свойств свариваемого металла (химического состава, структуры и т. д.), но и от способа и режимов сварки, состава присадочных материалов, флюсов и других параметров. Чугун является трудносварииае-мым сплавом [1, 27] вследствие образования в шве и околошовной зоне хрупких и труднообрабатываемых структур отбела и закалки, повышенной склонносчи к образованию трещин и склонности к порообразованию. Затруднения особенно резко возрастают при так называемых холодных способах сварки. При горячей сварке (предварительный подогрев отливок), а также при низкотемпературных процессах (пайка, пайкосварка) образование указанных дефектов менее вероягко и обычно полностью исключается. Мероприятия для борьбы с дефектами при свар че необходимы в тем большей степени, чем ни.чсе прочность и пластичность чугуна, в частности при заварке БЧ, а следовательно, и КЧ до отжига. Наиболее благоприятными являются чугуны с мелкозернистым перлитом и мелким графитом и, в частности, чугуны, легированные N1, Т и Мп [7]. [c.674]

В конструкциях штамповок следует избегать резких переходов по поперечным сечениям. Желательно, чтобы плоскости поперечных сечений по длине штамповки изменялись не более чем в отношении 1 3. При большем перепаде надо обязательно предусматривать плавные переходы. Несоблюдение этого требования затрудняет течение металла по ручьям штампа или требует введения припусков под последующую механическую обработку. Это не только усложняет изготовление детали, но и приводит к перерезанию волокон при механической обработке, что снижает долговечность детали. На внутренних и внешних углах и кромках штамповки следует предусматривать достаточные радиусы или галтели. В конструкциях штамповок нежелательно кметь тонкие полки, особенно расположенные в плоскости, параллельной плоскости разъема. При штамповке таких деталей требуется очень большая деформирующая сила либо большое число ударов молота, что приводит к быстрому износу штампов и удлинению процесса штамповки. Желательно, чтобы конструкция детали предусматривала плоскость разъема, проходящую по плоской, а не ломаной или криволинейной поверхности. В плоскости разъема должны лежать два наибольших габаритных размера штампуемой детали. Технические требования на поковки общего назначения диаметром (толщиной) до 800 мм из конструкционной углеродистой, низколегированной и легированной стали, получаемые свободной ковкой и горячей штамповкой, регламентированы ГОСТом 8479—70. Заготовки можно получать непосредственно из проката или стальных профилей. Сортовой прокат — круглый, квадратный, шестигранный, прямоугольный, листовой и трубный — целесообразно применять [c.353]

Дуговая сварка угольным электродом недостаточно распространена в промышленности, хотя в ряде случаев она может обеспечить производительность более высокую, чем сварка металлическим электродом. Особенно целесообразно применение угольного электрода при сварке соединений, не требующих присадочного материала, при горячей сварке чугуна, сварке цветных металлов (предел прочности металла швов на деталях из магниевого сплава МА1 до 15 кГ/мм , из алюминия равен пределу прочности основного металла, из дуралюмииа 55—70% предела прочности основного металла), наплавке твердых сплавов, резке. При двусторонней сварке можно без разделки кромок соединять стальные листы толщиной до 18 мм. Благодаря устойчивости дуги этот метод сварки легко поддается механизации и автоматизации. [c.188]

Хорошо известно, что установка воздухоподогревателей и подача в топку горячего воздуха повышает температурный уровень в топке, резко интенсифицирует процесс сжигания и особенно теплопередачу в топке, интенсивность которой пропорциональна четвертой степени абсолютной температуры. При этом повышается теп-лосъем с 1 и 1 /сг металла поверхности нагрева котла, что имеет первостепенное значение с точки зрения рационального использования и металла котла и топлива. Следовательно, даже при сжигании такого топлива, как природный газ, нельзя безоговорочно отказываться от установки воздухоподогревателей в качестве хвостовой поверхности нагрева. [c.30]

В процессе быстрой кристаллизации сварочной ванны в результате резкого охлаждения возникает внут-ризеренная и особенно межзеренная ликвация. В конечный момент кристаллизации, когда жидкого металла остается мало, в нем сосредоточивается много относительно легкоплавких примесей. Ввиду того, что процесс кристаллизации протекает в неравновесных условиях, содержание примесей может быть значительно большим, чем ожидается из анализа диаграмм состояния. Кристаллизация последних прослоек жидкого металла с большим содержанием легкоплавких компонентов может растянуться на относительно большой интервал температур. Если в этом интервале температур возникнут растягивающие напряжения, приводящие к взаимному смещению кристаллов, а жидкого металла не хватит для заполнения промежутка между кристаллами, то образуется горячая трещина. Она может иметь как микроскопические, так и макроскопические размеры. [c.252]

ШТАМПОВКИ ТИТАНОВЫЕ. Титановые сплавы обладают огранич. техноло-гич. пластичностью в холодном состоянии II высокой в горячем состоянии. Поэтому обработка давлением осуществляется гл. обр. в горячем состоянии. Листовая штамповка делается также в горячем состоянии, с подогревом как заготовок под штамповку,так и инструмента.Высокой тех-нологич. пластичностью титановые сплавы обладают в предварительно деформированном (кованом) состоянии и значительно меньшей — в литом состоянии. Поэтому горячая деформация в литом состоянии, особенно с большой скоростью на молотах, производится осторожно (до разрушения и измельчения грубой литой структуры). Начинать деформацию литого металла необходимо при темп-рах не ниже 1000°. С понижением темн-ры допустимая степень деформации, особенно для литого состояния,резко падает и одновременно возрастает сопротивление деформированию. Из-за наилучшей технологич. пластичности и наименьшего сопротивления деформированию ковку и штамповку целесообразнее производить на прессах ири темп-рах выше 1000°. Однако высокие темн-ры горячего деформирования приводят к ухудшению [c.463]

Введение 0,3 % Zr в алюминиевомагниевый сплав приводит в случае замедленной кристаллизации слитка (в горячей изложнице) к резкому измельчению зерен в микроструктуре рис. 65). Это изменение строения обусловлено образованием в начальной стадии затвердевания интерметаллидов A Zr, оказывающих модифицирующее действие при кристаллизации сплава. Аналогично влияют на строение алюминиевых сплавов первичные алюминиды и других переходных металлов [276]. Особенностью исследованного сплава является то, что, помимо двойного алюминида циркония, в нем образуется тройная фаза Т (AUMg Zr ) [277]. [c.163]

Дуговая сварка угольным электродом недостаточно распространена в промышленности, хотя в ряде случаев она может обеспечить производительность выше, чем сварка металлическим электродом. Особенно целесообразно применение угольного электрода при сварке соединений, не требующих присадочного материала (например, сварка бортовых соединений), при горячей сварке чугуна, сварке цветных металлов, наплавке твёрдых сплавов, резке и в некоторых других случаях. При двухсторонней сварке можно без разделки кромок стыковать листы толщиной до 18 мм. Благодаря малому расходу угольных электродов и устойчивости дуги этот метод сварки сравнительно легко поддаётся механизации и автоматизации. Для этой цели применяются полуавтоматические головки копструкции Института электросварки АН УССР и автоматические головки конструкции завода Электрик . [c.526]

Упуском воды называют снижение уровня воды в ра-ботающ,ем котле ниже допустимого. При этом в водоуказательных приборах не видно уровня воды и из нижнего водопробного крана при его открытии идет сухой пар. Упуск воды очень опасен, так как стенки барабана котла, ранее охлаждавшиеся водой, начинают нагреваться горячими продуктами горения до температуры 700 °С и выше. В результате этого прочность металла уменьшается, что приводит к прогибу стенок, образованию трещин и разрыву. Разрыв особенно вероятен в тех случаях, когда после упуска воды проводится питание котла, так как при попадании воды на раскаленные стенки барабана котла он резко охлаждается с образованием трещин. Эта часть воды, быстро испаряясь, вызывает еще большее повышение давления пара в котле, вследствие чего может произойти взрыв. [c.215]

Отличительной особенностью флюса ПНС является наличие в его составе молибдена, в результате легирования которым металла шва тормозится развитие полигониза-ционных трещин. В отличие от флюса ЖН-1 в флюс ПНС не вводят алюминии и титан, которые, хотя и уменьшают склонность к обра.зованию пор, являясь сильными рас-кислителями, не повышают сопротивляемость металла шва образованию горячих трещин и резко ухудшают отделимость шлаковой корки. Флюс ПНС в сочетании с проволокой Св-04Х19Н9 при сварке никеля с углеродистой и высоколегированной сталями обеспечивает хорошее формирование шва, стабильное горение дуги и отделимость шлаковой корки, отсутствие в металле шва нор, трещин и шлаковых включений. При этом обеспечиваются необходимое легирование металла шва марганцем, хромом и молибденом (табл. 5.13), а также стабильность и высокое качество сварного соединения (табл. 5.14). [c.388]

А еталлы и сплавы с ультрамелкой структурой (диаметр зерна до 10 мкм и меньше, что в 100 раз мельче зерна обычной структуры промышленных металлов и сплавов) обладают резко повышенной прочностью при обычных и низких (криогенных) температурах. Как правило, это повышение прочности не сопровождается сколько-нибудь существенным снижением пластичности. Такое измельчение зерна — один из перспективных путей эффективного повышения эксплуатационных свойств металлических материалов в области нормальных и криогенных температур как на воздухе, так и в агрессивных коррозионных средах. Второй и не менее существенной особенностью металлов и сплавов с высокодисперсной структурой является их поведение в области температур горячей пластической деформации (как правило, выше температуры начала рекристаллизации). Прочность этих материа.,10в становится как минимум в 10 раз ниже прочности материала с обычным размером зерна, а пластичность становится аномально высокой. Так, величина относительного удлинения при растяжении достигает в ряде случаев 1000 и более процентов, относительное сужение х] 100 %, шейка на разорванном образце часто отсутствует. Это явление носит название эффекта сверл пластичности. [c.350]

Так, например, Б. И. Медовар [20] для обеспечения качественной сварки стали 18-8 рекомендует применять присадочную проволоку, в которой соотношение концентраций хрома и никеля составляет не менее 2,2. М. X. Шоршоров [15] считает, что с повышением аустенитно-сти (когда хромоникелевый эквивалент значительно меньше 1,1) сопротивляемость стали образованию горячих трещин резко снижается. По данным А. Г. Строева и В. П. Ворновицкого, избежать горячих трещин можно только в том случае, когда величина хромоникелевого эквивалента в металле шва будет больше 1,5. Повышение содержания никеля при сварке аустеиитных сталей увеличивает склонность к образованию горячих трещин. Такое влияние никеля на трещинообразование особенно следует учитывать при кислородно-флюсовой резке высоколегированных сталей. Ранее было отмечено, что в процессе резки хромоникелевых сталей на кромке повышается содержание никеля. Повышение концентрации никеля в оплавленном участке кромки может привести к утолщению жидких межкристаллических прослоек и к снижению температуры их затвердевания ввиду появления легкоплавких сульфидов и силицидов [20]. Это, следовательно, способствует возникновению горячих трещин в момент остывания кромки. Известно также, что в сложнолегированных сталях положение критических точек определяется величиной хромоникелевого эквива- [c.56]

Такое влияние никеля на трещинообразование особенно следует учитывать при кислородно-флюсовой резке высоколегированных сталей. В лроцессе резки хромоникелевых сталей повышается содержание никеля в разрезаемом металле. Повышение концентрации никеля в оплавленном участке кромки может привести к утолщению жидких межкристаллических прослоек и снижению температуры их затвердевания ввиду появления легкоплавких сульфидов и силицидов [1в] и, следовательно, способствовать возникновению горячих трещин в момент остывания кромки. Существует определенная зависимость между концентрацией легирующих элементов и положением критических точек в стали. При этом в сложнолегированньа сталях положение критических точек в стали определяет 72 [c.72]

При изменении величины силы сварочного тока ширина проплйвле-ния основного металла остается практически неизменной, так как погружение дуги в основной металл с возрастанием силы тока вызывает укорочение дуги, а значит, и уменьшение ее подвижности. Поэтому коэффициент формы проплавления с возрастанием силы тока уменьшается. С уменьшением коэффициента формы проплавления ниже оптимальных значений заметно ухудшаются условия дегазации сварочной ванны, повышается склонность металла сварных швов к образованию горячих трещин. Кроме того, увеличение силы тока вызывает обычно возрастание количества наплавленного металла. При неизменной ширине шва это обусловливает резкое уменьшение коэффициента формы усиления. В результате образуется резкий переход от наплавленного металла к основному, что снижает работоспособность сварных соединений, особенно при ударных и знакопеременных нагрузках, ухудшается поверхность шва и затрудняется отделимость шлаковой корки. [c.156]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...