Термическая Режимы оптимальные

Оптимальная коррозионная стойкость дуралюмина обеспечивается при резкой закалке с 490—500° в холодной воде (40°) и дальнейшем естественном старении. После такой термической обработки сплав не подвергается в атмосферных условиях межкристаллитной коррозии. Нарушения в термическом режиме, которые могут возникнуть как в процессе закалки, так и при дальнейшей технологической обработке сплава, могут сообщить последнему склонность к межкристаллитной коррозии. [c.292]

Режимы оптимальные 613, 614 Термические печи — см. также Де- [c.677]

Поэтому основной мерой борьбы с образованием трещин, как показали работы Н. Н. Рыкалина [7], является регулирование структурных изменений путем выбора рациональных термических режимов сварки, снижающих скорость охлаждения шва и околошовной зоны. Структурные превращения регулируются путем установления режимов предварительного и сопутствующего нагрева и термической обработки конструкции после сварки, а также за счет применения присадочных материалов и регулирования структурных изменений путем правильного выбора системы легирования. Для расчетов оптимальных сварочных режимов при [c.46]

Для выбора оптимального термического режима процесса низкотемпературной пайко-сварки было проведено дилатометрическое исследование наиболее распространенного в станкостроении чугуна марки СЧ 21-40. Исследование проводилось на универсальном вакуумном дилатометре марки УВД. Образцы нагревали в вакууме. Наличие вакуума исключало измеиение размеров чугуна под действием окисления и насыщения последнего газами. Изменение размеров было возможно лишь вследствие структурных превращений. [c.154]

Проведение этих мероприятий во многом зависит от габаритных размеров и конструктивного оформления сварных заготовок. Для сложных заготовок с элементами больших толщин и размеров при наличии криволинейных швов в различных пространственных положе-йиях можно применять только хорошо свариваемые металлы. Последние сваривают универсальными видами сварки, например ручной дуговой покрытыми электродами или полуавтоматической в защитных газах в широком диапазоне режимов. При сварке не нужны, например, подогрев, затрудненный вследствие больших толщин и размеров элементов, а также высокотемпературная термическая обработка, часто невозможная ввиду отсутствия печей и закалочных ванн соответствующего размера. Для простых малогабаритных узлов возможно применение металлов с пониженной свариваемостью, поскольку при их изготовлении используют самые оптимальные с точки зрения свариваемости виды сварки, например электронно-лучевую или диффузионную в вакууме. При этом легко осуществить все необходимые технологические мероприятия и требуемую термическую или механическую обработку после сварки. [c.246]

Задавая различные значения погонной энергии, модно подобрать такой режим, который будет соответствовать максимуму термического КПД. Изложенная методика позволяет достаточно просто я надежно осуществить выбор параметров режимов сварки путем нахождения оптимального режима по минимуму роботы формирования шва (максимуму термического КПД). [c.120]

Все более актуальными становятся задачи оптимального управления этими процессами. Например, пуск турбины должен быть осуществлен за возможно более короткий промежуток времени, однако процесс нужно вести таким образом, чтобы не допустить слишком больших термических напряжений в массивных элементах конструкции. Термическая обработка должна проводиться при таких режимах, чтобы обеспечить требуемые свойства изделия. Выращивание кристалла должно осуществляться в таких тепловых условиях, чтобы не допустить искажения кристаллической структуры, и т. д. [c.214]

Основными способами борьбы с МКК сталей и сплавов является их целенаправленное легирование (Tl.Nb,Та), уменьшение содержания углерода в сочетании с оптимальными режимами термической обработки. [c.71]

Приведены сортамент изотропных электротехнических сталей в СССР и за рубежом, требования потребителей к сталям данного типа. Изложена технология выплавки, разливки, горячей и холодной прокатки, термической обработки стали. Рассмотрены вопросы влия-чия различных технологических параметров на физико-механические свойства стали, качество поверхности, а также оптимальные режимы термической обработки. Описаны экономические аспекты производства и применения изотропных электротехнических сталей. [c.43]

Дан анализ теоретических и практических данных о термической обработке порошковых конструкционных сталей, полученных методом спекания и горячей штамповки. Приведены новые сведения об упрочнении порошковых сталей термической обработкой. Описаны оптимальные режимы термической обработки для сталей с различным химическим составом и пористостью. Представлены термокинетические диаграммы для ряда марок стали. [c.50]

При выборе оптимальных режимов термической обработки полуфабрикатов из титановых сплавов были установлены некоторые общие закономерности влияния структурных факторов на характеристики вязкости разрушения и скорости роста трещин при малоцикловом нагружении [ 83]. [c.124]

Наиболее оптимальным из серии бесконтактных методов является оптический метод измерения с помощью катетометра. К образцу в средней его части точечной сваркой приваривают метки из платиновой проволоки диаметром 20—25 мкм на расстоянии 1—2 мм одна от другой. Поле измерений составляет 8—10 мм (чтобы была охвачена зона с максимальными температурой и деформацией). Перед измерением образец подвергают термоциклированию в свободном состоянии для стабилизации теплового режима с последующим измерением термической деформации на каждом участке принятой базы. Затем образец закрепляют и подвергают действию циклических термических нагрузок до 10 циклов для стабилизации процесса циклического деформирования. При минимальной температуре цикла измеряют расстояние между метками. Второй замер производят при максимальной температуре по тем же меткам. Таким образом определяют участок образца с наибольшей деформацией за цикл. В дальнейших двух-трех циклах измерения повторяют только на этом участке. [c.31]

Мартенситный класс. Стали этого класса по своим свойствам являются средними между низколегированными сталями перлитного класса и высоколегированными аустенитно-го. После термической обработки они обладают высокими механическими свойствами. Основной вид термической обработки, придающий оптимальные свойства,— закалка или нормализация с последующим высоким отпуском. Иногда используется смягчающая обработка, заключающаяся в отжиге. Режимы термической обработки сталей этого класса по ГОСТ 10500—63 и ГОСТ 5949—61 приведены в табл. 2. [c.94]

Снизить или устранить вредное влияние внутренних растягивающих напряжений можно двумя путями термической обработкой или созданием в поверхностном слое остаточных сжимающих напряжений. Термическая обработка —наиболее широко применяемый и высокоэффективный способ устранения или снижения внутренних напряжений в металле. Однако подобрать оптимальные режимы для достижения нужного результата довольно сложная задача. Необходимо учитывать состав стали, требования прочности конструкции, ее размера и конфигурацию, учитывать возможность появления нежелательных побочных эффектов (например, возникновение склонности к МКК). [c.74]

Известно, что особая роль в формировании важнейших физико-меха- нических характеристик слоистых композиций, изготовленных различными методами, принадлежит диффузионным процессам, развивающимся в зоне сопряжения слоев во время их технологического взаимодействия, термической обработки и в условиях эксплуатации при повышенных температурах. В биметаллических соединениях, изготовленных при оптимальных режимах сварки взрывом, наблюдается высокая прочность связи слоев и практически полное отсутствие диффузионной зоны в исходном состоянии. Это делает возможным соединение самых разнородных по свойствам металлических материалов и обеспечивает получение слоистых композиций, перспективных для использования в ряде отраслей новой техники. [c.238]

Недостатком марганцовистой стали является чувствительность к перегреву, склонность к отпускной хрупкости, особенно при содержании марганца свыше 1%. Однако применение термической обработки по оптимальным режимам обеспечивает получение хорошей пластичности наряду с высокой прочностью [c.252]

В последнем случае приходится разрабатывать специальную технологию изготовления деталей при помощи сварки, подбирать оптимальные составы присадочного материала и применять- дополнительные режимы термической обработки после сварки для повышения прочностных свойств сварных соединений. [c.228]

Образцы из нержавеющих сталей перед обкаткой подвергали термической обработке по оптимальным режимам, точению и шлифованию. Обкатку производили на токарном станке в самоцентрирующемся трехроликовом приспособлении в два прохода при продольной подаче 0,07 мм/об. При упрочнении образцов диаметром рабочей части 10 мм диаметр роликов составлял 40 мм, радиус закругления профиля 5 мм. В качестве смазки применяли машинное масло. Для получения сопоставимых результатов обкатку производили, меняя только давление на ролик в пределах 400—2000 Н при неизменных остальных параметрах. [c.159]

Все виды деформаций технически чистого железа снижают его магнитные свойства. Для получения оптимальных магнитных свойств после механической обработки производят термическую обработку — отжиг по режиму нагрев без доступа воздуха (вакуум 133 X X Ю" гПа, среда — водород, ящики с песочным затвором) при 90)0—1200 С с выдержкой 3—6 ч и последующим медленным охлаждением вместе с печью до 600 °С. [c.131]

Уровень твердости стали, определенный после соответствующего числа циклов температурного нагружения соответствующей интенсивности, может являться критерием для оценки ее работоспособности. Указанная зависимость Я " т.), в частности, может быть использована при выборе марки стали по назначению и определении оптимальных режимов термической обработки штампов для горячего деформирования. [c.149]

Изменение механических свойств этих сталей в интервале температур 20-=—253° С после оптимального режима термической обработки показано на рис. 56. [c.137]

Такие же результаты могут быть получены, если при температуре 100—120° С дать металлу в районе сварных соединений отдых (изотермическую выдержку) в течение Ю ч. Тогда изделие может быть охлаждено далее до комнатной температуры и вылеживаться до термообработки в течение достаточтЕО длительного времени. Трещин после такого отдыха не наблюдается, а структура и свойства после термообработки — отпуска получаются оптимальными. Схема термических режимов, обеспечивающих получение сварных соединений без трещин и с благоприятными конечными структурами и свойствами приведена на рис. 135. [c.269]

Рассмотрим несколько примеров улучшения прочностных свойств сплавов с 1—2 мол.% фазы в результате термической обработки. Оптимальные механические свойства сплава РН-6С достигаются после закалки с 1750 °С и старения при 1Ш0°С в течение25 ч [58]. После термообработки по указанному режиму сплав РН-6С имеет при комнатной температуре — 80 кгс/мм , ао,2 55 кгс/мм , б = 12%. Подвергнутый закалке с 1750 °С при длительной работе при 1100°С этот сплав имеет Оюо = 20 кгс/мм [c.207]

Для определения оптимальной температуры предварительного подогрева и режима последующего отпуска совместно с ЦНИИТмашем разработана методика, которая позволяет в заводских условиях достаточно точно определить термический цикл аварки закаливающихся сталей с учетом вышеизложенных особенностей сварочного процесса. В соответствии с этим производятся исследования путем наплавки отдельных. валиков на образцы — без подогрева и после подогрева при различных температурах. Эти исследования поз1воляют установить температуру подогрева, при которой твердость в околошовной зоне будет иметь минимально возможные значения при достаточно приемлемой температуре подогрева. Показатели твердости одновременно позволяют оценить характер твердых структурных составляющих. После выбора оптимальной температуры подогрева путем наплавки отдельных валиков производится сварка образцов в стык и исследуется распределение твердости многослойного сварного соединения на поперечных макротемплетах. Влияние многослойной наплавки на изменение твердости при различных термических режимах наплавки приведено на фиг. 12 и 13, где представлены макротемплеты наплавки отдельных валиков и соответственно им диаграммы распределения твердости. [c.49]

Таким образом, оптимальным термическим режимом для оварки стали 15Х1М1Ф следует признать предварительный и сопутствующий подогрев при температуре 400°С, местный или общий в зависимости от характера свариваемых конструкций и последующий отпуск (немедленный) при температуре 740°С. [c.123]

Третье издание справочника было выпущено в 1973 г. под названием Коррозионная стойкость нержавеющих сталей н чистых металлов . Приведены показатели коррозионной стойкости нержавеющих сталей, сплавов и чистых металлов во многих химических средах различной концентрации и при разных температурах, химический состав нержавеющих сталей и сплавов, режимы оптимальной термической обработки, методы удаления окалины, механические и другие свойства, а также ГОСТы и ТУ на постйвку металла. Рассмотрено влияние некоторых видов обработки н новых методов выплавки на коррозионную стойкость сталей и сплавов, условия повышения их коррозионной стойкости и основные виды коррозии. [c.2]

Упрочняющими фазами в сталях могут быть карбиды разного состава нитриды, карбонитриды, интерметаллиды, чистые металлы, малорастворимые в железе (например, чистая медь). Наиболее эффективное упрочнение достигается такими фазами, которые способны растворяться в твердом растворе (например, в аусгенпге при нагреве), а затем В1,1дсляться из него в мелкодисперсном состоянии и сохранят ься при температурах технологической обрабо кп и использования изделия. К эффективным упрочнителям относятся V , VN, Nb , NbN, МоС и комплексные фазы на их основе. Оптимальное упрочнение от твердых дисперсных частиц достигается при условии, когда эти частицы достаточно малы и когда расстояние между ними в твердом растворе мало. Обеспечивается это соответствую[цим подбором легирующих элементов и режимов термической обработки (закалка и высокий отпуск, закалка и низкий отпуск), позволяющих получить структуру с высокими механическими и триботехническими характеристиками. [c.16]

Диапазон плотностей мощности лазерного воздействия определяется верхним и нижним пределами, которые связаны соответственно с началом плавления и отпуска материала. При обработке на оптимальном режиме достигается наибольший упрочняющий эффект и глубина модифицированного слоя. Следует отметить, что из-за различающихся химических составов модифицируемых сталей и сплавов, несоблюдения режимов предварительной термической обработки рекомендуется использовать образцы-свидетели для каждой партии облучаемых изделий. Образцы-свидетели необходимы для конкретизации режимов лазерного термоупрочнения и исключения разупрочняю-щих эффектов. Подбор режимов лазерного воздействия проводят, исходя из размеров обрабатываемого образца или изделия. При выборе схемы обработки и соответствую1цего технологического оборудования [145] (табл. 8.4) учитывают геометрию изделия и возможности локал1,ного термоупрочнения [c.259]

Для покрытий, характеризующихся отсутствием явно выраженных функциональных групп (полиэтилен, пентопласт, фторопласт), образование хемосорбированной адгезионной связи полимера с металлом может достигаться оптимальным режимом термической обработки, а также за счет химического модифицирования поверхности, приводящего к повьпиению стабильности адгезии в воде и электролитах. Например, термообработка фторлонового покрытия на основе сополимера 32Л приводит к деструкции полимера с образованием реакционноспособных центров, взаимодействующих с активными центрами металла прочность сцепления покрытия с основой достигает 12-20 МПа [47]. [c.130]

Показаны особенности термической обработки крупногабаритных изделий на металлургических предприятиях. Рассмотрены температурные поля и поле напряжений крупногабаритных изделий в Apojiee e термической обработки, аналитические и эксперименталь-ице с1]0с0бы их определения, вопросы влияния водорода на свойства йталн. Описаны физические исследования, необходимые для обоснованного назначения оптимальных режимов термической обработки. Дан анализ режимов предварительной и окончательной термической обработки крупногабаритных изделий. [c.63]

Число циклов до разрушения при заданном уровне напряжения стали 55ХГР после ВТМО со степенью обжатия 50% и отпуска при 250° (табл. 8, серия 7) почти в 9 раз выше, чем при оптимальном режиме обычной термической обработки. Уменьшение степени обжатия при ВТМО до 15% приводит к еще более сильному увеличению ограниченной выносливости. Наиболее эффективно ВТМО повышает усталостные характеристи- [c.57]

Для композитов алюминий — бор было установлено, что отклонение технологических параметров от рассмотренных выше оптимальных значений приводит к снижению прочности. Кроме того, было показано, что к разупрочнению приводит и термическая обработка по режиму диффузионной сварки, но без приложения давления. В наиболее обширном исследовании, проведенном Штурке [33], образцы композита А16061—35 об. % В отжигали в течение до 5000 ч при 505, 644 и 811 К. Полученные результаты представлены на рис. 8 в гл. 3 они показывают, что разупрочнению при 505 и 644 К предшествует инкубационный период, однако при 811 К его продолжительно сть должна быть меньше, чем минимальная в этих экспериментах продолжительность отжига (1 ч). Штурке не исследовал поверхности раздела, но предполагает, что разупроч -нение обусловлено либо нарушением связи волокон с матрицей (из-за чего не возникает сложного напряженного состояния), либо взаимодействием между бором и алюминием, приводящим к снижению деформации разрушения волокон. [c.171]

Разработка оптимального режима термической обработки проводилась на поковках размером ЮОХЗбХ Х600 мм. Нагрев поковок под закалку производился [c.65]

Сплавы с повышенным содержанием меди (Д20, Д21 и ВАД23) обладают низкой коррозионной стойкостью. Даже плакированные листы из сплавов Д20 и ВАД23 уступают по коррозионной стойкости плакированным листам из сплавов типа дуралюмин. Стандартные режимы термической обработки этих сплавов обеспечивают их оптимальную коррозионную стойкость. [c.72]

В больщинстве случаев конструкционные углеродистые и низколегированные марки стали обладают как в литом, так и в деформированном состояниях достаточно больщой технологической пластичностью в широком интервале температур. Окончание ковки многих из них может производиться в двухфазном состоянии, пластичность стали в котором также бывает до определенного предела (вполне конкретного для каждой марки стали) достаточной. В связи с этим установление оптимального температурного интервала деформирования таких марок стали представляет большой интерес с точки зрения его влияния на качество, структуру, механические и служебные свойства готового изделия после полного цикла его обработки (нагрев— деформирование — термическая обработка, включая режимы остывания). [c.26]

Нержавеющие стали 12Х17Н2 и 08Х17Н5МЗ,термически обработанные по оптимальным режимам, под действием влажного воздуха также подвергаются коррозионно-усталостному разрушению, хотя выносливость их снижается незначительно, всего на 40—50 МПа это объясняется низкой агресив-ностью влажного воздуха по отношению к сталям. [c.104]

В результате исследования свариваемости легированных конструкционных сталей разработаны методика изучения кинетики превращений в металлах при помощи производного термического анализа и расчетный метод определения оптимальных режимов сварки закаливающихся сталей (Б. М. Матьякубов). [c.24]

Таким образом разработаны режимы упрочняющей термической обработки новой группы немагнитных пружинных сталей типа 03Х10Н14Т2Ю. Оптимальный режим, обработки аустени-тизация при 1000° С, деформация 80%, аустенитизация при 720° С, старение "При 500—520° С. [c.45]

Композиция Fe—Ni—Со—Mo нашла широкое применение для создания сплавов со стареющим мартенситом. Представляет интерес создание мартенситностареющих сплавов на базе композиции Fe—Ni o—W. В Настоящей работе исследовано старе-йие мартенсита сплавов Fe—Ni—Со, легированных вольфрамом, с целью определения оптимальных составов и режимов термической обработки мартенситностареющих сплавов высокой прочности (более 200—220 кгс/мм ) и удовлетворительной пластичности. [c.110]

Разра тка оптимальных вариантов термической обработки также является путем повышения работоспособности жаропрочных сталей и сплавов. Значение термической обработки в создании максимальной жаропрочности часто недооценивалось и по-тёнци1альная жаропрочность конструкционных материалов не всегда использовалась полностью вследствие неудачно подобранный режимов обработки. Между тем, повышение конструктивной прочности и работоспособности жаропрочных сталей и сплавов г 169 [c.169]

Красностойкость [3]. Твёрдость стали ЭИ262, термически обработанной по оптимальному режиму (закалка от 1240", отпуск трёхкратный при 560° С), после пятичасовой выдержки при 660° С снижается до 58 т. е. [c.465]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...