Никелевые скорость

Чтобы удалить большинство растворенных в вольфраме газов, необходимо нагреть его в вакууме до температуры около 2200 °С и откачивать в течение примерно двух часов (здесь и в -последующем при обсуждении изменений в вольфраме приводится истинная температура, а не спектральная яркостная температура). После такой обработки основная часть оставшегося в стеклянной оболочке лампы газа будет появляться из молибденовых или никелевых вводов, которые остаются при более низкой температуре, или из стекла. Нагретый вольфрам выделяет следующие газы (в порядке их концентрации) азот, окись углерода и водород. Присутствие их в твердом растворе всегда увеличивает электрическое сопротивление металла. Если после отпайки лампы имеет место чрезмерная дегазация вольфрама, обычно наблюдается гистерезис соотношения со-противление/температура. Этот гистерезис происходит следующим образом. При высоких температурах газ выделяется из глубины металла диффузией к поверхности и испарением. При охлаждении тот же газ, если он не был удален откачкой или абсорбирован в другом месте, конденсируется на поверхности вольфрама и начинает диффундировать обратно в металл, увеличивая тем самым его сопротивление. Скорость, с которой происходят все эти процессы, является экспоненциальной функцией температуры. Для ламп, используемых в области до 1800 °С, дрейф сопротивления при охлаждении, скажем до 1200 °С, может происходить в пределах нескольких дней как результат недостаточной дегазации в начальной стадии или последующей течи. [c.353]

Другим примером может служить поведение никеля, погруженного в расплав буры на глубину 3 мм при температуре 780 °С и давлении Oj 0,1 МПа (рис. 10.6). В этих условиях скорость окисления низка вследствие ограниченного поступления кислорода из газовой фазы. При контакте никеля с платиновой или серебряной сеткой, выступающей над поверхностью расплава, коррозия никеля сильно ускоряется (в 35—175 раз при продолжительности опыта 14). При этом никель корродирует быстрее, чем в атмосфере чистого кислорода при той же температуре, так как здесь не образуется защитная окалина NiO. Вместо этого ионы Ni + растворяются в буре, а платина работает как кислородный электрод. В этой ситуации разность потенциалов между Pt и Ni составляет 0,7 В. Добавление в расплав буры 1 % FeO еще более ускоряет процесс окисления (возможно, ионы Fe + у поверхности электролита окисляются кислородом до Ре +, а ионы Ре + снова восстанавливаются либо на катоде, либо в процессе работы локальных элементов на никелевом аноде). [c.199]

Резка прутков и слитков на анодно-механических станках производится дисковыми или ленточными катодами из низкоуглеродистой стали. Инструмент дешев, легко изготавливается. Скорость резки — 10...25 мм/мин, ширина реза — 0,5...2,5 мм. Анодно-механическую резку применяют для разделки прутков из твердых или слишком вязких сплавов (никелевые, хромоникелевые сплавы). Анодно-механические станки сравнительно дороги, требуют квалифицированной эксплуатации. [c.97]

При исследовании растворов для никелирования с низким содержанием гипофосфита установлено, что изменение концентрации никелевой соли мало отражается на скорости процесса (рис 4) Соли органических кислот (гликолевой, уксусной и лимонной) оказывают большое влияние на процесс восстановления, [c.7]

Посторонние вещества попадают а раствор в виде примесей к основным реагентам, и при корректировании раствора концентрация этих примесей может быть столь значительной, что вредно отразится на процессе Данные исследования [I] показывают, что ничтожные количества ионов роданида и хлористого свинца (0,1 г/л) полностью прекращают процесс как в кислых, так и в щелочных никелевых растворах. Вредное влияние на процесс оказывают соли кадмия, причем в щелочных никелевых растворах в большей степени, чем в кислых никелевых Присутствие в кислом растворе хлористых солей цинка, магния, алюминия, железа н натрия (до 0,1 г/л) не оказывает заметного влияния на процесс. При повышении концентрации хлористого железа до 3 г/л скорость процесса сильно снижается [c.8]

Эффективность осаждения покрытия возрастает при расположении индуктора в камере, введении катода, а также паров летучего соединения металла внутрь индуктора и подаче положительного потенциала на индуктор и стенки камеры (рис. 1). Для характеристики процесса исследовалась зависимость скорости осаждения металла от потенциала катода и давления паров летучего соединения металла. В качестве катода применялась никелевая жесть. [c.91]

При первом режиме высокая скорость конденсации обеспечивала образование на ниобиевой подложке слоя чистого никеля. Диффузия ниобия в осаждающийся слой никеля создавала вблизи границы раздела ниобий—никель тонкий слой интерметаллических фаз с примыкающей к нему зоной твердого раствора переменной концентрации ниобия в никеле. Область никелевого покрытия, свободная от диффузионного загрязнения ниобием, составляла примерно 50 мк. [c.113]

Рис. 1. Зависимость скорости осаждения никелевых (1) и композиционных покрытий N1—СеОг 2—5) от продолжительности опыта. Концентрация СеО в суспензии (г/л) 2 — Ь 3 — 10 4 — 20 5 — 60.

В связи с перспективностью использования покрытий в качестве электроизоляционного материала при высоких температурах исследовали закономерности измерения электрической прочности и проводимости окиси алюминия, нанесенной плазменным методом на никелевые пластинки [136]. Электрический пробой покрытия при различных температурах (до 1600 К) на воздухе осуществлялся между основным металлом и полусферическим электродом, прижимаемым к поверхности покрытия. Радиус полусферы никелевого или изготовленного из дисилицида молибдена электрода подбирался таким образом, чтобы электрическое поле в зоне пробоя было равномерным. Напряжение, которое подавалось на электроды, увеличивалось с постоянной скоростью л 200 В/с. [c.86]

Переход из вакуума на воздух сопровождается возрастанием скорости роста трещины в несколько раз для никелевого сплава инконель Х-750 при температуре 650 С [21], являющейся допустимой температурой для работы жаропрочных сплавов в газотурбинных двигателях. При треугольной форме цикла с асимметрией R = 0,1 имело место возрастание скорости роста трещины нри эквидистантном смещении кинетических кривых в интервале частот 0,01-10 Гц. Наиболее значительное возрастание скорости имело место при переходе [c.348]

Обобщая результаты этих и других экспериментальных исследований, например [56-59], влияния формы цикла нагружения и температуры на скорость роста усталостных трещин в никелевых и нержавеющих сплавах, следует рассматривать две различные ситуации, которые могут быть реализованы на практике. Ниже критической частоты и температуры нагружения происходит смена механизма разрушения, и трещина начинает все [c.358]

Основное содержание справочника составляют таблицы коррозионной стойкости. В первой графе таблиц приводится наименование материала, процентный состав его (по массе) и марка отечественного материала, близкого к нему по составу (указывается в скобках). Если материал выпускается промышленностью, то указывается только его марка, а состав определяется соответствующими ГОСТами. Условия предварительной термической или механической обработки материалов, если они известны, указываются в примечании или рядом с маркой материала. Материалы располагаются в следующем порядке. Вначале идут металлические материалы, которые начинаются с железа и железных сплавов как наиболее широко применяющиеся в практике. Затем следуют в алфавитном порядке наиболее распространенные металлы и сплавы алюминий и его сплавы, магний и его сплавы, медь и ее сплавы, никель и никелевые сплавы, титан и титановые сплавы. После этого в алфавитном порядке размещаются другие металлы и их сплавы. В последней части таблиц приводится химическая стойкость неметаллических материалов (по алфавиту). Скорость коррозии металлов и сплавов характеризуется потерей массы ( , г/м .ч) или глубинным показателем коррозии (/г , мм/год). Длительность коррозионных испытаний приводится в примечаниях или в отдельном столбце таблицы. Продолжительность испытания оказывает влияние на скорость коррозии (в частности, на среднюю скорость коррозии). Как правило, при более длительных испытаниях средняя скорость коррозии становится меньше. Большое влияние на скорость коррозии могут оказать перемешивание среды и примеси. В таблицах, по возможности, отмечены эти особенности. [c.4]

Процесс образования силицида никеля в вакууме имеет три стадии. Вначале при температурах выше 1073 К никелевое покрытие разбивается на шарообразные частицы подобно тому, как уже было описано для усов сапфира с никелевым покрытием (разд. II, Г) и углеродных волокон с тем же покрытием (разд. III, В, 2). На второй стадии частицы никеля приобретают фасетчатую форму, причем особенно быстро это происходит в интервале температур 1173—>1373 К. Оценив время, необходимое для появления фасеток на частицах никеля при различных температурах, получаем из уравнения скорости реакции (разд. II, А,2) энергию активации 109 кДж/моль (рис. 22). Предполагается, что это — энергия активации самодиффузии в частицах никеля. На третьей стадии усы смачиваются никелем, и для этого процесса из уравнения скорости реакции получена энергия активации 310 кДж/моль (рис. 22). Эта величина меньше энергии активации диффузии никеля в углеродное волокно (461 кДж/моль), определенной в аналогичных условиях. [c.426]

На изломе, особенно вблизи очага разрушения, могут наблюдаться пленки окислов желтого или синего цвета, свидетельствующие о значительных локальных разогревах. В никелевых и никель-хромовых сплавах это явление может быть особенно значительным из-за возможно более высокой скорости сдвиговой деформации и малых значений коэффициентов теплопроводности [105]. [c.147]

При сварке плавящимся электродом в инертных газах используют обычные полуавтоматы для сварки в защитных газах и сварочную проволоку диаметром 1—2 м г сила сварочного тока 150— 200 А для проволоки диаметром 1 мм и 300—450 А для проволоки диаметром 2 мм напряжение дуги 22-26 В скорость сварки зависит от сечения шва. При сварке латуней, бронз и медно-никелевых сплавов наиболее широко используют вольфрамовый электрод, так как при сварке плавяш,имся электродом происходит более интенсивное испарение цинка, олова и др. [c.347]

В условиях циклического нагружения уменьшение эффективной скорости деформирования, обусловленное либо уменьшением частоты, либо выдержкой в цикле, либо формой цикла, может вызвать существенное снижение числа циклов Nf до разрушения, как показано на рис. 3.1,6 на примере нержавеющей стали типа 304, испытанной при 600 и 700 °С и размахе деформации Ае = 1 %. Аналогичные данные получены для бейнитной стали 2,25 Сг — 1 Мо [286] при Т = 575 °С и Ле = 0,5 % выдержка в циклах растяжения и сжатия до 6 мин приводит к снижению усталостной долговечности в три-четыре раза по сравнению с непрерывным циклированием со скоростью деформирования = 4-10- с-. Подобное влияние скорости деформирования на повреждаемость материала наблюдается и на стадии роста усталостной трещины. Например, для никелевого сплава 1псопе1718 уменьшение частоты нагружения до 0,1 Гц [c.151]

Широкое применение получил процесс упрочнешш, основанный на старении железо-никелевого мартенсита. Такому упрочнению поддаются безуглеродистые (<0,01% С) сплавы железа с 18 — 20% № 7—10% Со и 3 — 5% Мо и с обязательными приС йдками 0,3 —1,5% Т1 и 0,1—0,3% А1, которые являются главными упрочняющими элементами. Термообработка этих сплавов заключается в закалке на мартенсит, которая в отли ше от закалки обычных сталей не требует высоких скоростей охлаждения и протекает при охлаждении на спокойном воздухе с температуры 800-1000°С (обычно сплавы закаливают с ковоч- [c.176]

При высоких (закалочных) скоростях охлаждения и степенях переохлаждения в некоторых сплавах типа твердых растворов замещения (алюминиевых, медных, никелевых и др.) образуются особого рода метастабильные фазы, представляющие собой локальные зоны с повышенной концентрацией легирующего элемента. Из-за различия в атомных диаметрах металла-растворителя и легирующего элемента скопление последнего вызывает местное изменение межплоскостных расстояний. Эти зоны называют зонами Гинье — Престона (ГП). Учитывая, что тип решетки не изменяется, зоны ГП часто называют предвыделениями . Они имеют форму тонких пластин или дисков и размеры порядка мкм. Границы их раздела полностью когерентны, поэтому поверхностная энергия зон пренебрежимо мала. У зон малого размера энергия упругих искажений решетки также мала, поэтому энергетический барьер для их зарождения весьма невелик. Зоны ГП зарождаются гомогенно на концентрационных флуктуациях. Особенность образования зон ГП — быстрота и безынкубационность их возникновения даже при комнатной и отрицательной температурах. Это обусловлено повышенной диффузионной подвижностью легирующих элементов, которая связывается с пересыщением сплава вакансиями при закалке. [c.498]

BOB на основе никеля. Сплавы ЖС и ВЖЛ широко используют в современных газотурбинных авиационных двигателях (см. табл. 5) из них изготавливают лопатки и диски турбин, направляющие лопатки и камеры сгорания газотурбинных двигателей. Использование сложнолегированных никелевых сплавов позволило повысить температуру газов на входе в турбину с 800 до 1000°С, что привело к значительному повышению мощности, тягового усилия, скорости, уменьшению топлива, увеличению ресурса и надежности работы ГТД. Физико-механические свойства этих сплавов широко освещаются в разд. III. [c.37]

Сравнение результатов счета для никеля и железа, представленное на рис. 3.5.9 в виде кривых падения давления в ударной волне по глубине образца, показывает существенное влияние происходяпщх фазовых превращений в л елезе на процесс затухания ударной волны. Толщина заряда слабо влияет на затухание максимального давления по глубнпе как никелевого, так и железного образцов до давлений примерно 10 ГПа, по она заметно влияет па скорость падения давления на поверхности контакта. Естественно, что с увеличепием толщины заряда это падение замедляется. Как видно из эпюр объемного содер, ания исходной фазы н елеза (рис. 3,5.8), глубина полных фазовых превращений в железе npit детонации зарядов ВБ толщиной [c.293]

Никелевые сплавы (например, 12Х25Н60В15) устойчивы к воздействию горячих и холодных щелочей, разбавленных окисляющих органических и неорганических кислот, а также к воздействию атмосферы [81]. Аэрация и повышение температуры увеличивают скорость коррозии никелевых сплавов. В рас-творах азотной кислоты никель имеет сравнительно низкую коррозионную стойкость. [c.17]

Как видно из приведенных данных, при малых скоростях движения воды влияние различных положительных контактов мало сказывается на коррозии стали, а при больших скоростях движения воды проявляется индивидуальная природа катода и в наибольшей степени усиливают коррозию стали медь и никель. Поэтому детали из меди и медных сплавов, нержавеющих сталей, никеля или никелевых сплавов, контактирующих со сталью, необходимо оцинковьшать или кадмировать. Могут быть также П1жменены прокладки из оцинкованного железа или оцинкованных стальных деталей. [c.201]

Значительное влияние на процесс восстановления химического никеля оказывает кислотность раствора В процессе никелирования происходит самопроизвольное подкисление раствора Наилучшие результаты в отвошенни скорости восстановления никеля и качества покрытия получаются при pH 4 5 О [2] При понижении кислотности раствора до pH 6 О—6 5 скорость осаждения никеля увеличивается одиако поддержание pH на этом уровне затруднено так как в ходе процесса образуются малорастворимые никелевые соединения (рис 2) [c.6]

Многими авторами (1, 2, 4] установлено, что изменение концентрации никелевой соли в широких пределах не отражается чаметно на скорости восст новления никеля, в то время как изменение концентрации гипофосфита оказывает значительное влия ние на процесс никелирования Однако не рекомендуется исполь зовать растворы с высокой концентрацией гипофосфита (свыше 25—30 г/л) ввиду возможности протекания процесса в объеме раствора с образованием порошкообразйого никеля Высокая кон центрация никелевых солей (свыше 50—60 г/л) приводит к ухудшению качества покрытий (появлению шероховатости) Снижение концентрации солей никеля (ниже 20 г/л) и повышение ее (свыше 70 г/л) снижают скорость осаждения никеля [c.9]

После обработки раствора хлорным железом содержание фосфитов снижается, качество покрытия и скорость осаждения сохраняются, но снижается pH до 3,0—3,5, что требует добавления щелочи Некоторые нсследовате.1и предлагают способ снижения содержания фосфитов в растворе химического никелирования с помощью проработки раствора электрическим током с использованием ртутного или никелевого катодов [c.45]

На рис. 1 представлена зависимость скорости осаждения чисто никелевых и композиционных покрытий N1—СеОа от продолжительности опыта при различных концентрациях суспензии. Наличие максимумов на приведенных кинетических кривых (рис. 1) подтверждает автокаталитический характер осаждения композици- [c.27]

На рис. 2 показано распределение яркостной температуры на различных расстояниях от среза сопла, а также влияние дистанции на твердость и адгезионную прочность покрытий. Характер распределения температур свидетельствует о более высокой температуре и скорости протекания реакций восстановления, чем синтеза алюминидов при напылении порошка А1№80. Если реакции в алюминий-никелевом порошке протекают в основном на дистанциях 100—150 мм и более, то в алюминийоксцдных порошках заканчиваются на дистанциях 80—100 мм, начинаясь на 50 мм от среза сопла. Причем вследствие значительного тепловыделения первичных реакций восстановления в алюминийоксид-ном порошке вторичные интерметаллидные реакции протекают быстрее, чем при более медленном нагреве плазменной струей при напылении порошка АШ180. [c.98]

Лю и Мак-Гован провели термоактивационный анализ с целью учета влияния одновременно изменяющихся условий нагружения по температуре и частоте испытания никелевых сплавов [32, 33]. Для описания поведения сплавов In inel-100 (In-100), Waspaloy и нержавеющей стали типа 304SS использовано уравнение Аррениуса влияние вариации меняющихся внешних условий на- гружения на скорость роста трещины рассмотрено путем введения начальных условий и поправочной функции в виде [c.351]

Коэффициент Ч о в сильной степени зависит от скорости ползучести, которую имеет материал при заданных статическом напряжении и температуре. При малых скоростях ползучести (Pmin< <10- %/ч), как правило, Ч о=0,1— 0,15, а при скоростях ползучести 10 аустенитных сталей и никелевых сплавов значения Fo находятся в пределах 0,6 Ч о< 1.0. При высоком уровне статических напряжений (когда Pmin> >10 %/ч) они могут вызывать повышение предела выносливости матеоиала в этом случае коэффициент Ч о<0. [c.150]

Металлургической промышленностью США разрабатываются новые стойкие сплавы для конденсаторных трубок. Для повышения стойкости трубок к эрозионнокоррозионному износу при повышенных скоростях морской воды предложено легирование медно-никелевых сплавов хромом. Опробованы для сплава JN-838 (167о Ni, 0,4% Сг, 0,8% Fe, 0 05% Мп) и JN-848 (30% Ni. [c.56]

Вообще говоря, в морской воде в качестве окислителя могут выступать ионы или молекулы воды и растворенный кислород. Исследованию катодных процессов в хлоридсодержащих средах были посвящены работы Г. В. Акимова, Н. Д. Томашева, Г. Б. Кларк, И. Л. Розенфельда. Как показали исследования, коррозия магния и его сплавов протекает в основном за счет водородной деполяризации алюминий и его сплавы, коррозионностойкие и конструкционные стали, никель и никелевые сплавы, медь, медные сплавы подвергаются коррозии с кислородной деполяризацией. Растворимость кислорода в морской воде ограничена. При протекании коррозии с кислородной деполяризацией очень часто скорость катодного процесса определяется диффузией кислорода и поверхности металла. В таких условиях перемешивание среды или перемещение поверхности металла относительно среды является важным фактором, который может оказать существенное влияние на характер коррозии. При перемешивании скорость катодного процесса будет уве-личиваться и металл из пассивного состояния может переходить в пробойное состояние (см. рис. 18). [c.43]

Рис. 326. Зависимость скорости корроаив хромо-никелевых сталей (17 — 25% Сг) в 40%-вой хромовой кислоте при 60 °С от содержания кремния в стали [260]

Рис. 326. Зависимость скорости корроаив хромо-<a href="/info/36270">никелевых сталей</a> (17 — 25% Сг) в 40%-вой <a href="/info/44844">хромовой кислоте</a> при 60 °С от содержания кремния в стали [260]

Взаимодействие капли расплава, содержащего химически активные металлы, с усами АЬОз в опытах с сидячей каплей столь велико, что усы диаметром до 5 мкм разрушаются после нескольких минут контакта при 1773 К (Ноуан и др. [38]). В то же время было показано, что прочность усов сапфира может существенно уменьшаться и без заметной реакции, поскольку их высокая прочность зависит от степени совершенства поверхности (разд. IV,А). Были широко исследованы покрытия, которые позволяют добиться смачивания без ухудшения свойств поверхности сапфира. В качестве покрытия, облегчающего смачивание и обеспечивающего защиту, может быть использован вольфрам. Однако из-за высокой скорости растворения вольфрама в никелевых расплавах покрытие должно иметь толщину 10 мкм, чтобы сохраниться при самой быстрой вакуумной пропитке. Ясно, что объемная доля тонких усов с таким покрытием окажется слишком низкой, чтобы эффективно упрочнить металлическую матрицу. На этом попытки ввести усы сапфира в матрицу из Ni-сплава методом пропитки были прекращены. [c.327]

В [18] при исследовании влияния армирования вольфрамовой проволокой на скорость ползучести сплава на никелевой основе (Инконел 600) осуществлены эксперименты на ползучесть при [c.284]

Изучение длительной прочности и ползучести композитов с металлической матрицей осуществлялось рядом исследователей в основном на следующих материалах вольфрам — медь, вольфрам — никелевые сплавы и бор — алюминий. Большинство испытаний проводилось при повышенных температурах, что может привести к недооценке свойств композита из-за взаимодействия между волокнами и матрицей. Экспериментальная работа сопровождалась теоретическим анализом, подобным оценке прочности по правилу смесей . Мак-Данелсом и др. [39] исследована длительная прочность и скорость ползучести композитов на основе меди, армированных вольфрамовыми волокнами полученные данные сопоставлены со свойствами компонентов при помощи соответствующего анализа. Испытания проведены при 649 °С и 816 °С. [c.297]

Начиная с некоторой стадии ползучести, основным механизмом разупрочнения материала становится процесс образования и развития трещин [41]. Время возникновения макротрещин и кинетика их развития, скорость и характер распространения, количество, последовательность возникновения определяются помимо структуры материала уровнем температуры и напряжения. Повышение напряжения уменьшает относительное (как доля от общей долговечности) время жизни образца с трещиной Ттр-Так, относительное время жизни образцов от момента образования трещины протяженностью 0,01 мм до полного разрушения в высокожаропрочном деформируемом никелевом сплаве ЖС6КП при температуре испытания 980°С составляло при напряжениях 0,16, 0,18, 0,19, 0,20, ГН/м 60, 36, 28, 22% соответственно. [c.85]

Кинетика развития трещин в литейных высокожаропрочных никелевых сплавах несколько отличается от кинетики деформированных сплавов обычно не образуются и не развиваются макроскопические трещины. Методом электронно-микроскопической авторадиографии было показано , что на стадии, близкой к разрушению, в литейных высокожаропрочных сплавах происходит множественное повреждение границ зерен, выражаемое в увеличении диффузионной ширины границ зерен. Рост плотности дислокаций в материале образца с увеличением времени нагружения также имеет общеобъемный характер. Однако при появлении макроскопической трещины вне зоны образования трещины скорость роста плотности дислокаций уменьшается [68], что является, по-видимому, следствием локализации пластической деформации на некоторых ослабленных участках материала. Можно предположить, что в литых сплавах большая локализация пластической деформации приводит к большой ло- [c.86]

Способность электролита снизить степень щероховатости на поверхности основного металла, т. е. его микрорассеивающая способность, является совершенно особым свойством, называемым выравниванием. Электролит с хорошими свойствами выравнивания создает осадок, который постепенно выравнивается на поверхности основного металла по мере увеличения толщины слоя покрытия. Считают, что разница в поляризации микропи-ков и микроуглублений на поверхности основного металла влияет на соотношение скоростей диффузии ионов и адсорбции на поверхности, локально изменяя скорость электроосаждения. Свойства выравнивания обычно контролируются введением специальных добавок в электролитическую ванну, представляющих собой органические соединения (например, кумарин в растворе для нанесения никелевого покрытия). Способность к микровыравниванию и рассеиванию часто сочетается в одном растворе, но это никоим образом не обязательно. Например, у цинка хорошая рассеивающая способность, но плохая способность к выравниванию. [c.88]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...