Сварка сплавов жаропрочных

Сварка сплавов жаропрочных 228, 229 [c.438]

Для сварки сталей, жаропрочных сплавов, легких или медных сплавов при равной нли неравной толщине свариваемых деталей [c.268]

Сварка аустенитных жаропрочных сталей и сплавов имеет свои особенности и связана с некоторыми трудностями, вызванными большей или меньшей склонностью материалов к образованию трещин в околошовной зоне, различной технологичностью применяемых при их сварке присадочных материалов, а также склонностью сварных соединений к локальным разрушениям в процессе эксплуатации конструкций при температурах 580-650 °С. [c.21]

Композиционные материалы ВДУ-1 и ВДУ-2 пластичны, и полуфабрикаты этих сплавов деформируются в широком интервале температур различными методами (ковка, штамповка, осадка, глубокая вытяжка и др.). Для соединения деталей из сплавов типа ВДУ применяют высокотемпературную пайку либо диффузионную сварку, с тем чтобы избежать расплавления. В зоне расплавления происходит агломерация частиц упрочняющей фазы и, как следствие, потеря сплавами жаропрочности. [c.257]

Большое внимание уделено сварке типичных жаропрочных аустенитных сталей и сплавов применительно к Энергетическому, нефтехимическому машиностроению (паровые и газовые турбины, паропроводы сверхвысоких параметров и т. д.) и к оборудованию термических цехов. [c.2]

По-иному решается вопрос борьбы с серой. При сварке плавлением жаропрочных аустенитных сталей и сплавов могут быть созданы условия для энергичного обессеривания сварочной ванны. Но с серой можно бороться и по-другому, не снижая содержания [c.73]

Рис. 25. Микроструктура шва при сварке литого жаропрочного сплава ВЛ7-20

Рис. 96. Влияние подогрева на появление холодных трещин при сварке литейного жаропрочного сплава ЖС-6

М е д о в а р Б. И. Сварка аустенитных жаропрочных сталей и сплавов, применяемых в газотурбостроении. Электромашиностроение , 1964, № 3. [c.227]

ВОПРОСЫ ТЕХНОЛОГИИ СВАРКИ ПЛАВЛЕНИЕМ ЖАРОПРОЧНЫХ АУСТЕНИТНЫХ СТАЛЕЙ И СПЛАВОВ [c.295]

Ниже мы подробно остановимся на вопросах технологии сварки плавлением жаропрочных аустенитных сталей и сплавов, наиболее характерных для каждого из перечисленных способов сварки. При этом главное внимание будет уделено рассмотрению общих закономерностей и тенденций развития того или иного из этих способов. В наш век сварочная техника развивается стремительными темпами, на смену старым сварочным материалам приходят новые. Автор полагает, что не следует поэтому загромождать данную главу обилием сведений справочного характера, неизбежно и очень быстро устаревающих. В каждом отдельном случае [c.295]

Рис. 150. Трещины при электроннолучевой сварке американского жаропрочного сплава

В этой главе мы рассмотрели общие вопросы и проблемы технологии сварки плавлением жаропрочных аустенитных сталей и сплавов, не подразделяя их иа деформированные и литые. Между тем, многие трудности сварки сталей и сплавов этого класса значительно усугубляются, если речь идет о сварке отливок. Остановимся несколько подробнее на этом вопросе. [c.357]

Приведенные опытные данные и теоретические соображения позволили сделать непреложный вывод о большой перспективности различных способов сварки без расплавления применительно к аустенитным сталям и сплавам. Особенно большой эффект следует ожидать от применения диффузионных способов при сварке аустенитных жаропрочных сталей с перлитными и ферритными жаропрочными и теплоустойчивыми сталями. [c.427]

Такая ситуация создается на тех участках шва, где максимум деформации Sh отстает по времени от максимума температуры, т. е. при несинхронном развитии термического и деформационного циклов. Она развивается при малой геометрической жесткости свариваемых элементов (по ширине, толщине) и усиливается при сварке сплавов с повышенной жаропрочностью и ограниченной теплопроводностью. [c.180]

В некоторых случаях при сварке особо жаропрочных сплавов, для устранения сборочных зазоров при сварке жестких конструкций или для разрушения и удаления из стыка окалины и других загрязнений используют цикл сварки с предварительным подогревным импульсом тока (см. табл. 5.6, п. 5). Циклограмма силы при этом может быть различной (см. табл. 5.6, пп. 1-3). [c.318]

Источники питания постоянного тока целесообразно использовать при сварке изделий (в том числе крупногабаритных) из алюминиевых и титановых сплавов, жаропрочных и коррозионно-стойких сталей и других металлов. [c.351]

Для сварки выпускается аргон марок А, Б и В (табл. 34). Аргон марки А предназначен для сварки активных и редких металлов и сплавов на их основе (Т1, 2г, Ыс1 и др.), а также для особо ответственных изделий марки Б — для сварки алюминиевых и магниевых сплавов марки В — для сварки нержавеющих, жаропрочных, высоколегированных сталей, чистого алюминия, а также различных малоответственных конструкций. [c.151]

Аргоно-дуговая сварка плавящимся электродом применяется при сварке нержавеющих, жаропрочных сталей и сплавов, а также при сварке легких и цветных металлов толщиной более [c.311]

Двухфазная структура в стабильно аустенитных сталях и сплавах может быть создана за счет выделения в металле шва карбидов или боридов. Для получения аустенитно-карбидной структуры шов легируют углеродом и карбидообразующими элементами — ниобием или титаном. Однако углерод резко повышает склонность швов к межкристаллитной коррозии. Поэтому этот способ применим при сварке только жаропрочных и жаростойких сталей. Получение аустенитно-боридной структуры достигается легированием шва 0,2...0,7% бора. При больших содержаниях бора в швах могут появиться холодные трещины, для предупреждения которых требуется предварительный или сопутствующий подогрев до температуры 250...300°С. [c.303]

Аргонодуговая сварка плавящимся электродом применяется при сварке нержавеющих, жаропрочных сталей и сплавов, а также при сварке легких и цветных металлов толщиной более 1,5 мм. Использование аргонодуговой сварки плавящимся электродом для сварки углеродистых и низколегированных сталей в большинстве случаев экономически нецелесообразно. [c.29]

В середине 50-х годов Б. И. Медовар и С. М. Гуревич (ИЭС) разработали для сварки высоколегированных сталей и сплавов принципиально новые флюсы — бескислородные или галоидные, которые внесли коренные изменения в металлургию сварки аустенитных сталей [157]. Эти флюсы дали возможность применять титансодержаш ие электродные проволоки и значительно повысить стойкость сварных швов против образования горячих трещин. Создание галоидных флюсов позволило успешно решить задачу автоматизации сварки сплавов алюминия и титана, ряда новых марок жаропрочных и нержавеющих сталей и сплавов. Больше того, создание указанных флюсов сделало автоматическую сварку под флюсом вполне конкурентоспособной в отношении сварки новых материалов и сплавов — с аргонодуговой сваркой. Например, применение автоматической сварки полуоткрытой дугой по слою флюса алюминия и его сплавов оказалось более эффективным, чем аргоно-дуговая сварка. [c.124]

Совершенно иным является развитие процесса при термической обработке сварного соединения, склонного к растрескиванию. Для металла околошовной зоны в данном случае (рис. 61, б) характерна в условиях ползучести повышенная склонность к меж-зеренному разрушению. Поэтому кривая длительной прочности 1 будет иметь больший наклон, чем аналогичная кривая на рис. 61, а, и пересечение ее с кривой релаксации 3 произойдет сравнительно быстро за время Однако и в этом случае вероятность образования трещин мала, так как обычно и при межзеренном разрушении возможная деформация больше деформации за счет релаксации напряжений (рис. 61, г). Лишь при сварке сплавов повышенной жаропрочности, например дисперсионнотвердеющих никелевых сплавов, степень повреждаемости границ зерен околошовной зоны которых особенно велика, можно ожидать появления трещин при термической обработке и без концентраторов. Растрескивание можно ожидать также и при чрезмерной жесткости свариваемых узлов из аустенитных и теплоустойчивых сталей. [c.100]

Рассмотренные выше особенности металлургических процессов, протекающих при сварке аустенитных жаропрочных сталей и сплавов, позволяют сформулировать некоторые основные требо-6 83 [c.83]

Есть еще одно средство, уменьшающее вероятность появления подсолидусных и холодных околошовных трещин при сварке аустенитных жаропрочных сталей и сплавов — некоторое уменьшение прочности металла шва по отношению к основному металлу и повышение запаса его пластичности. Если шов пластичнее околошовной зоны, более податлив, чем она, именно здесь, в шве, и будут релаксировать внутренние двухосные или объемные напряжения растяжения. Некоторая пластическая деформация металла шва может исключить опасность разрушения сварного соединения в околошовной зоне. [c.176]

Из данных табл. 66 и 67 следует, что кратковременные механические свойства сварных швов на стареющих жаропрочных сплавах в большой степени зависят от термической обработки. Наиболее высокая кратковременная прочность достигается после старения без предшествующей аустенитизации. Так, в случае сварки сплава типа 15-35 при 800° С составляет для состаренного металла шва 34,3—35,2 кГ/мм , тогда как для предварительно аусте-нитизированного, а затем состаренного шва = 22,2- 27,7 кГ/мм . [c.259]

Электрошлаковая сварка (ЭШС) в производстве изделий и конструкций из аустенитных сталей применяется сравнительно недавно. Потребность в однопроходной сварке толстых жаропрочных сталей и сплавов появилась лишь в последние годы в связи с развитием атомной энергетики, нефтехимии, ракетной техники. Речь идет о сварке металла толщиной в несколько десятков и даже сотен миллиметров в виде поковок, отливок, листового и фасонного проката. [c.323]

Материалами предыдущей главы, казалось бы можно и завершить монографию по сварке аустенитных жаропрочных сталей. На самом деле, уже рассмотрены многие важные вопросы металлургии, металловедения и технологии сварки этих сталей. Уделено особое внимание причинам образования различного рода дефектов в аустенитных швах. Описаны многие средства борьбы с этими дефектами. Подчеркивается, что главнейшей задачей, возникаюш,ей при сварке аустенитных сталей и сплавов, является разработка эффективных мер борьбы с горячими треш,инами в металле шва, наплавленном металле и в околошовной зоне. Для аустенитных сталей и сплавов с особо высоким содержанием легирующих элементов (до 50—60% Сг, до 3—6% А1 и до 3—6% Ti, до 20—25% Мо, до 20—25% W, до 3% Вит. д.), а также для дисперсионно-твер-деющих сверхпрочных аустенитных сталей и сплавов большую важность приобретает проблема борьбы не только с горячими, но и холодными трещинами в швах, наплавленном металле, околошовной зоне и основном металле. Не столь общей, но очень важной для многих жаропрочных сталей и сплавов является проблема хрупких разрушений сварных соединений в процессе эксплуатации, а иногда еще во время термической обработки. [c.361]

Рис. 162. Трещины при сварке трением жаропрочных сплавов, вызванные местным расплавлением (ЖС-6К + ЭИ867

Прочг10-плотная или неплотная (прерывистая) сварка сталей, жаропрочных. легких и медных сплавов при равной или неравной толщине свариваемых деталей. [c.1054]

В стабильно аустенитных сталях и сплавах двухфазность структуры создается за счет выделения в металле шва карбидов или бо-ридов. Для получения аустенитно-карбидной структуры шов легируют углеродом и карбидообразующими элементами — ниобием нли титаном. Однако углерод резко повышает склонность швов к межкристаллитной коррозии. Поэтому этот способ примени.ч при сварке только жаропрочных и жаростойких сталей. Получения аустенитио-боридной структуры достигается легированием шва бором в количестве 0,2—0,7%. При больших содержаниях бора в швах могут образовываться холодные трещины, для предупреждения которых требуется предварительный или сопутствующий подогрев до 250—300° С. При сварке чисто аустенитных швов в них ограничивают содержание вредных примесей (сера, фосфор, висмут и др.) и элементов, способствующих появлению легкоплавких эвтектик (кремний, титан, алю- [c.381]

Дополнительные исследования подтвердили высокую стойкость электродов (по числу точек, сваренных до потемнения поверхности детали) из сплавов меди с серебром при сварке сплавов АМг, АМц толщиной до 2 + 2 мм. Однако в связи со сравнительно невысокой жаропрочностью и твердостью сплава меди с серебром (—100) при сварке высокопрочных алюминиевых сплавов Д16АТ или других сплавов толщиной более 2 + 2 мм (когда применяются большие усилия электродов) их сферическая контактная поверхность сравнительно быстро теряет свою форму, что и вызывает необходимость переточки электродов. [c.88]

Установка УСМТ-1 (фиг. 72) предназначена для автоматической сварки продольных швов тонкостенных обечаек и листов длиной до 2000 мм пз алюминиевых сплавов, жаропрочных п нержавеющих сталей. [c.408]

Хотя окислительное действие низкокремнистых флюсов, особенно не содержащих окислов марганца, на металл сварочной ванны невелико, все же оно достаточно, чтобы полностью или в значительной степени окислить и перевести в шлак такие элементы, как титан, алюминий, цирконий и др. Недо татком этих флюсов является также плохая отделимость шлака от поверхности швов, содержащих ванадий и ниобий, вследствие окисления поверхности шва жидким шлаком. Низкокремнистые флюсы мало пригодны для получения стабильноаустенитных швов и сварки высоконикелевых жаропрочных сплавов ввиду недопустимо высокой окислительной способности, загрязнения металла шва неметаллическими силикатными включениями и значительного перехода кремния в шов. [c.358]

Склонность к образованию горячих трещин при сварке никелевых жаропрочных сплавов определяется в основном теми же причинами, что и при сварке аустенитных хромоникелевых сталей. Крупнозернистая столбчатая однофазная структура, характерная для металла сварных швов этих сплавов, как указывалось выше (п. 10), способствует образованию горячих трещин. Недостаточная сопротивляемость деформации при температурах, близких к солидусу, у жаропрочных никелевых сплавов, видимо, также в значительной степени определяется возможностью образованпя легкоплавких эвтектик с серой, что отмечается в литературе по сварке никеля [185, 107]. [c.123]

Машина К-566М мощностью W = 450 кВ-А (ПВ = 32%), током /ан = 40 кА, Рс = 160 ООО кгс, Рзаж = 320 ООО кгс, uq ДО 300 мм/о предназначена для сварки импульсным оплавлением колец из алюминиевых, магниевых и титановых сплавов, жаропрочных и нержавеющих сталей диаметром от 550 до 4000 мм включительно. [c.100]

Особенности диффузионной сварки никеля и его сплавов определяются их свойствами и составом, в частности термодинамической прочностью окисной пленки, сопротивлением ползучести и деформационной способностью металла. На чистом никеле при нагреве образуется только один окисел NiO, имеющий сравнительно высокую упругость диссоциации 1,3-10 — 1,3-10 Па при 1273— 1373 К. Однако никель, как -переходный металл, образует с кислородом устойчивый хемосорбированный комплекс. Удаление кислорода обусловлено его диффузией при сварке в глубь металла. Растворимость кислорода в никеле составляет 0,012% при 1473 Кис понижением температуры увеличивается. Расчеты показывают, что длительность растворения окисной пленки толщиной 0,005 мкм в никеле при температуре 1173—1473 К изменяется от нескольких секунд до десятых долей секунды. Поэтому окисная пленка на никеле не вызывает особых затруднений при сварке. Электротехнические никелевые сплавы типа монель и константан также образуют термодинамически непрочные окислы, близкие к никелю по другим свойствам, и их сварка существенно не отличается от сварки никеля. Жаропрочные никелевые сплавы являются сложнолегированными и имеют в своем составе хром, алюминий, титан, молибден, вольфрам, ниобий и другие элементы, обладающие большим сродством к кислороду и обеспечивающие высокую жаростойкость и жаропрочность. Именно эти свойства и затрудняют диффузионную сварку жаропрочных сплавов. Наличие весьма прочной и трудно удалимой окисной пленки, богатой хромом, алюминием, титаном, препятствует диффузионной сварке. Удаление этих окислов из стыка связано с протеканием сложных окислительно-восстановительных процессов. [c.163]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...