Сплавы железа и сплавы никеля

Основное содержание справочника составляют таблицы коррозионной стойкости. В первой графе таблиц приводится наименование материала, процентный состав его (по массе) и марка отечественного материала, близкого к нему по составу (указывается в скобках). Если материал выпускается промышленностью, то указывается только его марка, а состав определяется соответствующими ГОСТами. Условия предварительной термической или механической обработки материалов, если они известны, указываются в примечании или рядом с маркой материала. Материалы располагаются в следующем порядке. Вначале идут металлические материалы, которые начинаются с железа и железных сплавов как наиболее широко применяющиеся в практике. Затем следуют в алфавитном порядке наиболее распространенные металлы и сплавы алюминий и его сплавы, магний и его сплавы, медь и ее сплавы, никель и никелевые сплавы, титан и титановые сплавы. После этого в алфавитном порядке размещаются другие металлы и их сплавы. В последней части таблиц приводится химическая стойкость неметаллических материалов (по алфавиту). Скорость коррозии металлов и сплавов характеризуется потерей массы ( , г/м .ч) или глубинным показателем коррозии (/г , мм/год). Длительность коррозионных испытаний приводится в примечаниях или в отдельном столбце таблицы. Продолжительность испытания оказывает влияние на скорость коррозии (в частности, на среднюю скорость коррозии). Как правило, при более длительных испытаниях средняя скорость коррозии становится меньше. Большое влияние на скорость коррозии могут оказать перемешивание среды и примеси. В таблицах, по возможности, отмечены эти особенности. [c.4]

Сплавы железа и сплавы никеля [c.573]

В настоящее время практически невозможно паять без предварительного лужения или нанесения промежуточных покрытий алюминий и его сплавы с такими металлами как магний, цирконий, ниобий, тантал, молибден, вольфрам. Пайка алюминия с медью, ее сплавами, железом и сталью, никелем, титаном и его сплавами затруднена вследствие 1) сложности выбора подходящего флюса или газовой среды 2) интенсивного химического взаимодействия алюминия с некоторыми из этих металлов — медью, железом, никелем, приводящего к образованию в швах хрупких прослоев интерметаллидов и сильной эрозии паяемых металлов 3) значительной разницы в коэффициентах термического расширения алюминия и этих металлов, приводящей к образованию значительных внутренних напряжений в швах и отслоению швов по хрупким интерметаллидным прослойкам. [c.297]

К числу металлов, обладающих свойствами магнитострикции, принадлежат железо, кобальт, никель и др., а также ряд сплавов. На рис. 115 приведены кривые продольной магнитострикции поликристаллических образцов железа, никеля и кобальта в зависимости от напряженности приложенного магнитного поля ). Из кривой продольной магнитострикции для железа видно, что в слабом магнитном поле образец железа удлиняется (магнитострикция положительна), а в сильном магнитном поле — укорачивается (магнитострикция отрицательна). Для никеля всегда наблюдается сокращение линейных размеров образца при возрастании напряженности магнитного поля. Литой и отожженный кобальт обнаруживают различие в поведении кривых продольной магнитострикции. Большой магнитострикцией обладают некоторые из сплавов железа и кобальта никеля, железа и палладия и др. Для изготовления [c.184]

Материалы. Для изл чения и приема ультразвука обычно применяют чистый никель и сплавы никеля, хрома, железа и кобальта например инвар (сплав 36% никеля и 64% железа) и монель (сплав 68% никеля, 28% меди и небольшого количества других металлов). Чаще всего употребляется никель и пермаллой (45% никеля, 55% железа). Эффект магнитострикции у последних двух материалов противоположен, т. е. при определенном направлении поля образец из первого материала сокращается по длине, тогда как образец из второго материала удлиняется, но по абсолютной величине изменение размеров примерно одинаковое. [c.212]

СПЛАВЫ КРЕМНИЙ—ЖЕЛЕЗО И КРЕМНИЙ—НИКЕЛЬ [c.384]

Легирование железа и никеля кремнием обеспечивает коррозионную стойкость сплавов в различных средах, особенно в сильных неокислительных кислотах. Эти сплавы хрупкие, поэтому они могут разрушаться при резких перепадах температуры и при ударе. Сплав кремний—никель имеет значительно больший предел прочности и менее склонен к разрушениям. Эти сплавы применяют только в виде литья, и обычно требуется дополнительная шлифовка изделий. Сплав кремний—никель с трудом поддается механической обработке. Твердость этого сплава тем выше, чем быстрее его охлаждают, примерно от 1025 °С. [c.384]

Металлические аморфные сплавы обладают очень высокой коррозионной стойкостью. Особенно большую стойкость проявляют сплавы железа и никеля, содержащие хром. Высокая устойчивость металлических стекол к коррозии связана прежде всего с отсутствием границ зерен, включений и т. п. [c.373]

Легирующие элементы по-разному влияют на условия равновесия. В сплавах железа никель и марганец понижают критическую точку и повышают точку Л4, расширяя тем самым область -фазы (рис. 85, а), т. е. способствуют образованию аустенита. Элементы Сг, W, Мо, Si, V повышают точку A3 и понижают точку Л4, сужая тем самым 7-область (рис. 85, б), т. е. способствуют стабилизации феррита. Большинство легирующих элементов влияют на кинетику превращения аустенита, как правило, замедляя его последнее объясняется тем, что диффузия легирующих элементов, образующих твердые растворы замещения, происходит медленнее, чем диффузия углерода, что задерживает скорость роста зародыша в процессе превращения аустенита. Схемы типичных случаев влияния легирующих элементов на кинетику превращения приведены на рис. 86 (для сравнения штриховой линией показана ветвь С-кривых, для нелегированной стали). Элементы Мп, Ni, Si, не образующие специальных карбидов (за исключением Мп), замедляют аустенитное превращение, не изменяя формы С-кривыХ [c.118]

Аморфные магнитные материалы. В последнее время уделяется большое внимание вопросам получения и применения аморфных магнитных материалов (АММ). Такие материалы получаются при быстром охлаждении из расплавленного состояния без кристаллизации. Быстрое охлаждение расплавленного сплава достигается различными технологическими приемами, среди которых есть непрерывные или полунепрерывные методы. Аморфная структура получается при скорости охлаждения расплава до 10 °С/с. Современными методами можно изготовить из аморфного материала проволоку или ленту различного профиля непосредственно из расплава со скоростью до 1800 м/мин. АММ обладает очень высокими магнитными характеристиками наряду с повышенным сопротивлением. Перспективными высокопроницаемыми материалами являются аморфные сплавы железа и никеля с добавками хрома, молибдена, бора, кремния, фосфора, углерода или алюминия с магнитной проницаемостью до 500, коэрцитивной силой Не около 1 А/м и индукцией насыщения В., от 0,6 до 1,2 Тл. [c.99]

ППГ имеют некоторые металлические сплавы железа и никеля (пермаллои) и сплавы железо—никель—кабалы с содержанием кобальта от 30 до 55 %, легированные медью или другими металлами. Они изготовляются в виде лент толщиной от единиц до несколь- [c.104]

Диффузия через шпинели протекает существенно медленнее, чем через вюстит. При содержании в сплаве 30 % и выше никеля поверхность сплава покрывается сплошным слоем шпинели и интенсивность окисления определяются лишь скоростью ее возникновения, В богатых никелем сплавах концентрация железа у поверхности раздела сплав — окалина постепенно снижается до такого уровня, что на сплаве начинает преобладать оксид никеля. [c.66]

Описаны методы и аппаратура для изучения поверхностного натяжения п испарения металлических расплавов. Рассмотрены корреляции поверхностного-натяжения металлов с их объемными свойствами. Изложены результаты изучения плотности и поверхностного натяжения расплавов многочисленных бинарных металлических систем, рассматривается аппроксимация изотерм поверхностного натяжения различными уравнениями. Представлены данные экспериментальных ис--следований термодинамических свойств жидких бинарных сплавов железа и кобальта с оловом и золотом, никеля с оловом, золотом, германием, индием и медью, серебра с редкоземельными металлами (Еа, Се, Рг, N3, d) и иттрием. Освещена.. [c.247]

Для этих сплавов можно применять все способы травления, используемые для выявления структуры хромистых и хромоникелевых сталей и сплавов никель—железо (кроме приведенных на с. 80—82). [c.216]

Существование двух типов сплавов железа, кобальта и никеля с непереходными металлами связано, по-видимому, с чрезвычайно высоким сродством золота к электрону ( 2,5—2,8 эв [29]), вследствие чего оно не может выполнять функции донора электронов в сплавах с Зй-переходными металлами. Рассмотренные выше [c.159]

В первом обзоре обобщены данные, относящиеся к коррозионно-электрохимическому поведению железа, хрома, никеля, а также сплавов железо— хром, железо—никель, хром—никель, железо—хром—никель в кислых и в нейтральных растворах. [c.4]

Для аморфных сплавов на основе железа и (или) никеля предел прочности достигает 3500 МПа, на основе кобальта до 3000 МПа, на основе палладия примерно 1500 МПа. При этом у этих материалов, как правило, крайне низки пластические характеристики, хотя при микроскопической оценке их можно считать пластичными. [c.37]

В сплавах на основе железа и никеля при температурах 425— 800 °С наблюдалось катастрофическое науглероживание в виде металлического пылеобразования [96, 97]. Эта сильно локализованная форма коррозии и питтинга, как правило, развивается из. таких участках поверхности, где произошло разрушение защитной окисной пленки, которая сначала науглероживается, а затем в результате механического [96] или химического [97] воздействия превращается в пыль, состоящую из графита, металла, смешанных окислов и карбидов. Тщательно исследуются также термодинамика и кинетика растворения азота в сплавах, а также образование выделений нитридов [98] и формирование поверхностных нитридных окалин [99]. [c.24]

Проведенные исследования в этой области дали положительные результаты для определения упругих постоянных латуни, сплавов железа и алюминия, монокристаллов германия и кремния, никеля, твердых растворов меди и поликристаллического сплава магний— кадмий. Ультразвуковые методы позволяют определять модули Юнга и сдвига на одном и том же образце, что открывает большие возможности для исследования упругих постоянных экспериментальных сплавов и установления для них взаимосвязей модулей с другими характеристиками межатомного взаимодействия. Так же как и при контроле жидкостей, скорость распространения ультразвука в жидких металлах в основном определяется величиной коэффициента адиабатической сжимаемости, а последний -относится к числу физических величин, которые в значительной степени зависят от строения жидких металлов. Поэтому, зная скорость, распространения ультразвуковых колебаний в данном металле, можно рассчитать величину модуля Юнга, модуля Пуассона и модуля сдвига. Для точного измерения интервала между ультразвуковыми импульсами достаточно иметь длину образца, равную 25 мм. [c.223]

При плавке никеля сначала загружают на дно тигля 1/з металла и некоторое количество флюса. Остальной никель дают небольшими долями в жидкий металл по расплавлении первой порции. Если плавятся медно-никелевые сплавы с большим содержанием меди, то сначала загружают медь и только после её расплавления и нагрева до 1300° прибавляют никель. В тех случаях, когда меди меньше или примерно столько же, сколько никеля, оба металла загружают вместе, причём на дно тигля кладут никель. Железо для сплавов, содержащих Fe, либо загружают вместе с шихтой, либо присаживают в виде медно-железной лигатуры. Марганец в небольшом количестве дают в шихту, остальную часть присаживают в чистом виде либо в виде ферромарганца по расплавлении основных составляющих. После этого сплав перемешивают. Цинк присаживают после раскисления, непосредственно перед разливкой. Если в шихте присутствуют вторичные металлы, то во всех случаях их загружают первыми. В конце плавки производится раскисление никеля — смесью алюминия и магния (каждый в количестве 0,1% к весу шихты), сплавов — магнием, кремнием или марганцем. [c.194]

Поданным К- Грота [111,178], введение 1% никеля в алюминиевый сплав 1100 делает последний коррозионно стойким в дистиллированной воде при температуре 350° С. Увеличение концентрации железа в сплаве 1100 с 0,21 до 0,58% не влияет на скорость коррозии алюминия в дистиллированной воде. С дальнейшим увеличением ее до 0,95% скорость коррозии уменьшается с 3,1 до 2,2 мг/см-[111,193]. То же самое происходит и при легировании алюминия кобальтом [111,193]. Однако наиболее эффективным является совместное легирование алюминия никелем и железом. Так, алюминиевый сплав с концентрацией 1,2% никеля, 0,5—1,5% железа и до 0,014% кремния, стоек в дистиллированной воде при температуре 315° С [111,201]. Сплавы алюминия с концентрацией 0,66% никеля и добавкой 0,3 0,5 1,0% кремния разрушаются в воде при температуре 350° С, но зато при введении в эти сплавы 0,2—1,0% железа они становятся коррозионно стойкими [111,193]. Удовлетворительную стойкость при высоких температурах имеют алюминиевые сплавы, легированные железом и никелем в сумме 0,8%. Введение небольших количеств кремния улучшает коррозионную стойкость алюминия в кипящей дистиллированной воде [111,163]. Легирование алюминия 1% кремния увеличивает его коррозионную стойкость в воде при 230° С [111,170]. С дальнейшим повышением концентрации кремния до 12% коррозионная стойкость не увеличивается. В перегретом паре при температуре 300—350° С сплав с 13% кремния за 300 час испытаний показал потери 4 мг см [111,161 111,163 111,1851. Наилучшие результаты дает совместное легирование алюминия железом и кремнием [111,193] (табл. 111-36). [c.199]

При температурах до 800° С глубина коррозионного поражения молибдена, ниобия, жаропрочных сплавов на основе никеля, железа и кобальта в среде эвтектического сплава натрий—калий (22% Na и 78% К) не превышает 0,1 мм в год при значительном перепаде температур в системе. При использовании аустенитных сталей коррозия заключается в вымывании никеля. [c.293]

Помимо железа и марганца распространенным легирующим компонентом алюминиевых бронз является также никель. Легирование алюминиевых бронз никелем способствует повыщению их коррозионной стойкости и улучшению механических, а также технологических свойств. Никель особенно желателен в случае присутствия в сплаве железа, так как он задерживает образование включений железистой составляющей и тем повышает стойкость сплавов против кавитационного разрушения. Однако чрезмерного увеличения содержания никеля следует опасаться, так как он является дорогим и дефицитным материалом. Химические составы и механические свойства наиболее распространенных сплавов на медной основе системы Си—А1—N1—Ре приведены в табл. I. 35. Анализ бронз этой системы показывает, что в промышленности используются сплавы типа отечественной бронзы Бр. АЖН10-4-4, отличающиеся хорошими механическими и антикоррозионными свойствами. Однако рекомендовать применение сплавов этой системы следует лишь в особых случаях, так как они содержат повышенное количество остродефицитного и дорогостоящего никеля. Кроме того, система Си—А1—Ре—N1 не может рассматриваться как достаточно перспективная для изыскания более высокопрочных сплавов без дополнительного легирования, так как промышленные сплавы этой системы содержат верхний оптимальный предел легирующих компонентов. В связи с этим целесообразно искать заменители этих дорогих сплавов, сосредотачивая усилия на замене никеля менее дефицитными металлами. [c.89]

Согласно уравнению (11), можно было ожидать обратного соотношения скоростей осаждения никеля и железа. Такое аномальное явление, как преимущественное выделение в сплаве железа и резкое торможение скорости выделения никеля, нельзя объяснить на основании деполяризующего действия компонентов, так как в таком случае выделение обоих компонентов должно было бы облегчаться, хотя и в разной степени. Изменение скоростей восстановления ионов никеля и железа также не может быть связано с изменением состояния ионов в растворе. В таком случае введение в раствор катионов, имеющих большой удельный заряд (например, MgS04),должно было бы увеличить скорость восстановления как ионов никеля, так и ионов железа вследствие частичной дегидратации их ионов. Однако эксперимент показывает, что скорость одной и другой реакции наоборот тормозится, так как часть ионов никеля и железа в приэлектродном слое заменяется ионами магния. [c.122]

Сталью называют сплав железа с углеродом и другими элементами с содержанием до 2 % С (точнее до 2,14 % С —точка Е на диаграмме Ре —РсдС, см, рис. 6.1). Если сталь имеет в своем составе железо и углерод и некоторое количество постоянных примесей — марганец (до 0,7 %), кремний (до 0,4 %), серу (до 0,06 %), фосфор (до 0,07 %) и газы, то такую сталь называют углеродистой. Если Б процессе выплавки углеродистой стали к ней добавляют легирующие элементы—хром, никель, ванадий и др., а также марганец и кремний в повышенном количестве, то такую сталь называют легированной (см. приложение). [c.83]

Магнитные свойства ферромагнитных материалов. Совершенно чистое электролитическое железо, свободное от всяких примесей, при температуре до 80° С обладает высокими магнитными качествами. Примеси в железе изменяют магнитные свойства. Примеси, которые ие образуют химических соединений с железом, занимают лишний объём, вследствие чего магнитные свойства снижаются. Если примеси образуют с железом химические соединения, к тому же растворяются в железе, то это приводит к резким изменениям магнитных свойств железа. Сталь, содержащая более 0,9% углерода, при быстром охлаждении приобретает большую магнитную стойкость трудно намагничивается и трудно размагничивается. Примеси к стали марганца ухудшают магнитные свойства снижая остаточный магнетизм и увеличивая коэрцитивную силу. Присутствие в стали примесей кремния (в пределах 4— 5%) значительно увеличивает магнитную проницаемость и снижает коэоцитив-ную силу, При длительных нагревах стали отмечается явление старения, в результате которого для достижения той же самой магнитной индукции требуется большая намагничивающая сила, при этом весьма сильно увеличивается коэрцитивная сила. Примеси кремния к стали в значительной мере устраняют явление старения. В сплаве железа с никелем удаётся путём соответственного подбора соотношения железа и никеля (хотя никель и обладает более низкими магнитными свойствами, чем сталь) получить материал с необычайно высокими магнитными качествами. Сплав из 21,5% железа и 78,5% никеля, называемый пермалоем, обладает относительной магнитной проницаемостью (лг = 90000. [c.482]

Алюминиевые бронзы. Наиболее часто применяют алюминиевые бронзы, двойные (БрА5 и БрА7) и добавочно легированные никелем, марганцем, железом и др. Эти бронзы используют для различных втулок, направляющих седел, фланцев, шестерен и других небольших ответственных деталей. На рис. 172 приведена диаграмма состояния Си—А1. Сплавы, содержащие до 9,0 % А1, —однофазные и состоят только из а-твердого раствора алюминия в меди. Фаза 3 представляет твердый раствор иа базе электронного соединения Си ,Л1 (3/2). При содержании более 9 % А1 (в структуре появляется эвтектоид а -f у (у — электронное соединение ug Ali,,). При ускоренном охла>кд,е-нии эвтектоид может наблюдаться в сплавах, содержащих 6—8 % А1. Фаза а пластична, но прочность ее невелика, у -фазн обладает повышенной твердостью, но пластичность ее крайне незначительная. [c.351]

Железо-никель-алюминиевые сплавы, как и железо-никель-алюминиево-медные и железо-никель-алюминиево-кобальтовые, используются для получения деталей и металлокерамическим способом. Этот способ особенно выгоден для изготовления мелких деталей массой от долей грамма до 30 г. Применение металлокерамической технологии решило задачу производства мелких деталей из сплавов, содержащих кобальт. Металлокерамическая технология обеспечивает при производстве деталей из этих сплавов меньше отходов вследствие отсутствия литейных дефектов, лучшей шлифуемости, большей механической прочности, однородности. При давлении спекания в чистом водороде 400—800 МПа при 1300° С металлокерамические магниты из железо-никель-алюминиепого сплава имеют плотность на 8—7% меньше, чем литые, и магнитные свойства, близкие к таковым у литых магнитов. Существуют два способа получения магнитов по металлокерамическому принципу.-В первом случае детали из смеси чистых порошков или их лигатуры прессуются в пресс-формах в два приема сначала при пониженных давлении и температуре, потом при полном давлении с последующим окончательным спеканием завершающей операцией является термическая или термомагнитная обработка. Второй способ заключается в изготовлении металлокерамических заготовок сутунок , из которых после термообработки и прокатки на полосы и [c.310]

Раствор для травления, приведенный Д Ансом и Лаксом [11], и состояший из 100 мл воды, 8 мл серной кислоты, 4 мл насыш,енного раствора хлористого натрия и 2 мл бихромата калия, по указанию Базетта [25], хорошо протравливает а-сплавы меди с бериллием. Как и при других бихроматных травлениях (см. реактив 10, гл. XIII и реактив 13, гл. XIV), для потемнения 7-фазы в а (а + 7)-сплавах используют последующее травление реактивами хлорного железа или электролитическую обработку в течение 10—15 с раствором сернокислого железа (И) следующего состава 1900 мл воды 100 мл серной кислоты 0,4 г едкого натра и 50 г сернокислого железа [II]. Этот реактив служит, кроме того, для выявления структуры сплавов меди с марганцем, кремнием, никелем и цинком (нейзильбер), бронз и т. д. [c.207]

Отдельно следует рассмотреть применение молибдена и его сплавов для нужд большой химии. При использовании молибдена для изготовления различных изделий возникают значительные технологические трудности. Некоторой пластичностью молибден обладает лишь в деформированном (ниже температуры рекристаллизации), а следовательно, и в наклепанном состоянии. При сварке в зоне, прилегающей к сварному шву, происходит рекристаллизация и металл полностью охрупчивается. Таким образом, молибден относится к числу несвариваемых металлов. Однако высокая температура плавления и возможность эксплуатации молибдена при температурах 1500-2000°С, когда сплавы железа и никеля переходят уже в жидкое состояние, вызывают необходимость преодолевать эти технологические трудности. [c.86]

Никель и его сплавы. Никель входит в состав многих сталей, придавая им ряд ценных качеств хорошие механические свойства (высокие прочность и пластичность), стойкость против коррозии, жароупорность. Наряду с втим имеется ряд сплавов, в которых основой является никель. Из числа конструкционных сплавов никеля отметим монель-металл (68% Ni, 28% Си, 1,5% Мп, 2,5% Fe иногда вместо железа и части марганца вводятся Be, Si и Со). В качестве основы Ni входит в ряд сложных жаропрочных сплавов, о которых говорится в разделе 13 настоящего параграфа. [c.323]

Мартенситное превращение и распад мартенситной структуры. Для получения высокой твердости и прочности сталей сплавам необходимо придать мартеиситиую структуру. Мартенсит-ная структура — специфическая игольчатая микроструктура металлических сплавов (сталей, сплавов Си — А1, Си — Zn, Си — Sn и др.), некоторых металлов и даже неметаллических материалов, образующаяся в результате мартенситного превращения. К мартенситным превращениям относят также, вследствие особенностей их кинетики и кристаллогеометрии, полиморфные превращения в безуглеродистых сплавах железа с хромом, никелем, марганцем, а также полиморфные превращения в кобальте, титане, цирконии и в сплавах на основе титана и циркония. [c.14]

В качестве пассивного слоя применяются обычно сплавы типа инвара и платинита (например, сплав железа с 36% никеля), имеющие коэффициент тер.мичес-кого расширения, близкий к 1 10"8. Высокий коэффициент термического расширения имеют нержавеющие хромоникелевые стали, никельмолибденовые сплавы (20—27% Ni и 5—6 Мо) и латуни. [c.287]

На рис. 1 показаны зависимости а р, температуры точки Кюри и объемной магнитострикции от химического состава, а также фазовые границы для двойных сплавов железа и никеля. Минимальное значение а имеет ферромагнитный сплав с грапецентрированной кубической решеткой, содержащий 36% Ni (сплав инвар ). [c.294]

Марки сплавов, химический состав тип кристаллической структуры и на личие магнитной анизотропии норми рованы ГОСТ 17809—72 (табл. 22) Названия марок сплавов составлены из условных буквенных обозначений (табл. 23) химических элементов, входящих в сплав (не считая железа). Цифры определяют процентное содержание того элемента, за буквенным обозначением которого они следуют. Например, марка ЮНДК35Т5Б означает сплав железа с алюминием, никелем, медью, кобальтом, титаном и ниобием. Процентное содержание кобальта и титана соответственно 35 и 5%. Марка ЮНДК35Т5БА означает сплав железа с алюминием, никелем, медью, кобальтом и ниобием со столбчатой кристаллической структурой, а марка ЮНДК35Т5АА — сплав железа с алюминием, никелем, медью, кобальтом и титаном с моно-кристаллической структурой. [c.97]

Из работы М, Пражека [111,56] следует, что в 1,0Н растворе серной кислоты сталь, легированная 18% хрома, 9% никеля и 16% хрома, имеет область пассивации в интервале потенциалов —0,2- —hi,5в. Сплав железа с 36% никеля (без хрома) активируется при потенциалах —0,1-т-+0,3 в. Стали, легированные хромом в количестве менее 16%, имеют активную область при потенциалах от — 0,2 до +0,3 в. С уменьшением в сплаве концентрации хрома величина тока в переходной области, при которой наступает пассивация металла, возрастает (рис. III-25 III-26). В связи с этим при [c.132]

Железо, никель и в меньшей степени хром увеличивают коррозионную стойкость циркония, задерживая наступление стадии ускоренной коррозии как в воде, так и в паре. В том случае, когда цирконий загрязнен азотом, углеродом или другими вредными примесями, железо, никель и хром сообщают ему меньшую коррозионную стойкость, чем олово. Максимальная коррозионная стойкость достигается при добавлении в сплав 0,25% железа и никеля (в сумме) [111,231 111,243]. Увеличение суммарной концентрации этих элементов в сплаве свыше 0,5% приводит к ухудшению его коррозионной стойкости. В значительной степени стойкость сплавов, легированных железом и никелем, зависит от термообработки и структуры металла. Сплавы, легированные до 2% железом, никелем и хромом порознь или в сочетании друг с другом, имеют более высокую коррозионную стойкость в водяном паре при температуре 400— 815° С, чем кристаллический прутковый цирконий. Интересно отметить, что при введении в цирконий 0,1% никеля или железа и 0,5% платины коррозионные потери уменьшаются, но увеличивается количество водорода, выделившегося в процессе коррозии [111,228]. Последнее обстоятельство позволяет предполагать, что указанные легирующие компоненты действуют в данном случае как эффективные катодные присадки. Увеличение скорости катодного процесса при введении в цирконий этих металлов приводит к смещению стационарного потенциала в положительную сторону. При этом стационарный потенциал смещается в область пассивации и скорость коррозионного процесса соответственно уменьшается. По данным М. Е. Страуманиса [111,240], введение в плавиковую кислоту ионов платины приводит к пассивации циркония. Это еще раз подтверждает, что легирующие компоненты — железо и никель можно рассматривать как эффективные катодные присадки. Катодная поляризация смещает стационарный потенциал циркония и его сплавов в отрицательную сторону (в область активного растворения) и тем самым вызывает увеличение скорости коррозии [111,228]. В сплаве циркония, легированном 0,1% железа и 0,1% никеля, количество гидридов больше, чем в нелегированном. Следовательно, скорость катодного процесса разряда ионов водорода увеличивается при легировании циркония железом и никелем. Характер окисной пленки в этом случае, видимо, не является решающим в определении коррозионной стойкости циркония. Величина емкости при легировании циркония железом, никелем, оловом возрастает в 5—10 раз, в то время как скорость коррозии остается практически постоянной [c.221]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...