Алюминий легирования

Повышение антикоррозионных свойств алюминиевых сплавов достигается за счет плакирования, анодирования. В качестве плакирующего слоя применяют чистый алюминий и алюминий, легированный I % Zn. Толщина плакирующего слоя составляет от 1 до 7,5 % от толщин основного металла. Алюминиевый плакирующий слой осуществляет электрохимическую защиту основного металла, являясь анодом по отношению к нему. Для повышения коррозионно-защитных и эрозионных свойств алюминиевых сплавов применяют окисление алюминия. В зависимости от толщины пленки применяют тонкослойное (1-20 мкм) и толстослойное анодирование (более 20 мкм). [c.120]

Три партии образцов (№ 3, 4 и 9) были получены с матрицей на основе алюминия, легированного 12% кремния, упрочненной волокном борсик. Эти композиции получали при минимальных температурах расплава, при которых может быть осуществлена пропитка. При этом выдержка волокна в расплавленном металле в процессе пропитки изменялась от 2 до 10 мин. Представленная на рис. 49 кривая изменения коэффициента эффективности матрицы в зависимости от времени выдержки волокна в расплаве показывает, что коэффициент Р непосредственно зависит от времени контакта расплава с волокном. Экстраполяция кривой показывает, что коэффициент эффективности матрицы, больший единицы, может быть достигнут, если время охлаждения композиции ниже температуры солидуса будет равно одной минуте или менее. [c.110]

Образцы композиционных материалов с матрицей из алюминия, легированного 12% кремния (№ 5, 10) и 35% магния (№ 6), упрочненной композиционной лентой из борного волокна, покрытого нитридом бора и пропитанного алюминием, имели малую прочность и низкий коэффициент эффективности матрицы. При этом коэффициент р образцов с алюминиевой матрицей, легированной 35% магния, имеющей более низкую температуру плавления, был несколько выше по сравнению с силуминовой матрицей. В образцах в состоянии после литья он достигал 0,75. Судя по уровню прочности этих образцов (№ б), матрица, заключенная между слоями ленты, имеющая после литья грубые дефекты, практически не несет нагрузки, и вклад в прочность композиции вносит только композиционная лента. Если учесть, что максимальная температура, действию которой подвергались волокна в процессе изготовления композиционного материала, не превышала 450°С и они были защищены от действия расплава матрицей из алюминия, входящей в состав композиционной ленты, то фактически все повреждения, которые можно было наблюдать на волокнах, являлись результатом процесса пропитки волокон расплавом при получении ленты. Это соображение подтверждается опытом по гомогенизации образцов с матрицей из алюминия с 35% магния после пропитки (партия № 7). Образцы, подвергавшиеся гомогенизации при температуре 400° С в течение 70 ч, показали прочность 70 кгс/мм , что на 15,5 кгс/мм выше прочности образцов в состоянии после литья. Повышение прочности является следствием улучшения свойств матрицы, повышения ее способности передавать напряжения от разрушенных волокон к более прочным волокнам. Гомогенизация повышает коэффициент эффективности матрицы при содержании 37 об. % волокна от 0,75 до 0,93, причем эти цифры характеризуют величину полного разрушения волокна, обусловленного всем технологическим циклом, включающим процесс нанесения покрытия из нитрида бора, получение ленты методом протяжки через расплав алюминия и процесс окончательной пропитки. [c.111]

Тепловой поток оказывает существенное действие на скорость коррозии алюминиевых сплавов. Так, для алюминия, легированного 1 % никеля и 0,6% железа в воде при температуре 217° С и давлении 21 am, тепловой поток 6,7 вт/см увеличивал скорость коррозии в четыре раза. Логарифм скорости коррозии прямо пропорционален четвертой степени теплового потока [111,177]. [c.185]

Легирование алюминия кремнием в количестве 0,08% предотвращает межкристаллитную коррозию при величине обжатия 5%. Алюминий, легированный 0,1% кремния, не подвергался меж-кристаллитной коррозии в дистиллированной воде с pH 6—7 при температуре 150° С как в отожженном, так и в неотожженном состоянии [111,204]. С увеличением концентрации железа в алюминиевом [c.203]

Кривая, выражающая зависимость времени до разрушения образцов из сплава с концентрацией 7% магния от длительности отжига при температуре 200° С, проходит через минимум [111,211], т. е. режим термической обработки и соответствующая ему структура сплавов существенным образом влияют на интенсивность коррозионного растрескивания. П. Бреннер [111,218] приводит следующий оптимальный режим термической обработки алюминиевых сплавов (с точки зрения чувствительности к коррозионному растрескиванию) нагрев в течение 30 мин при температуре 480° С, затем выдержка в течение 3 мин в соляной ванне при температуре 115° С и охлаждение в воде до температуры 20° С. Медленное охлаждение алюминия, легированного магнием и цинком, увеличивает его стойкость по отношению к коррозионному растрескиванию [111,220]. Сплав алюминия с концентрацией 4,7% магния наиболее чувствителен к коррозионному растрескиванию после отжига при температуре 150° С в течение 168 час [111,221]. В пересыщенных твердых растворах алюминия наличие малых количеств примесей в металле значительно сказывается на чувствительности сплава к коррозии под напряжением [111,218]. Так, сплав алюминия с цинком и магнием, изготовленный из чистых материалов, более чувствителен к коррозионному растрескиванию, чем сплав, содержащий примеси шихтовых материалов. [c.210]

Легирование оловом также приводит к существенному снижению пластичности и вязкости титана, но не в столь сильной степени, как легирование алюминием. Легирование цирконием сопровождается плавным снижением пластичности. Это приводит к тому, что у низкопрочных сплавов, не содержащих алюминия, пластичность существенно выше, чем у сплавов системы Ti—AI. Так, из табл. 14 следует, что при пределе текучести 32—33 кгс/мм пластичность сплава Ti — 1,6А1 значительно ниже, чем у сплавов систем Ti—Sn, Ti—Zr, Ti—V. В соответствии с пониженным значением величины относительного сужения — особенно его сосредоточенной части — у сплава Ti — 1,6А1 отмечается и пониженное значе- [c.52]

На рис. 25 показано влияние V, Мо и Сг на свойства р-сплавов, содержащих 3% алюминия. Легирование указанными элементами приводит одновременно к повышению пластических характеристик и предела текучести однако как только зафиксированная р-фаза становится механически стабильной, предел текучести перестает возрастать с увеличением степени легированности. Временное сопротивление разрыву незначительно изменяется при увеличении содержания ванадия или молибдена, тогда как повышение содержания хрома приводит к непрерывному возрастанию его величины. При этом уровень прочности сплавов, легированных хромом, выше, чем у сплавов систем Ti—А1—V или Ti—А1—Мо. [c.77]

Повышение антикоррозионных свойств алюминиевых сплавов достигается за счет плакирования, анодирования. В качестве плакирующего слоя применяют чистый алюминий и алюминий, легированный 1 % Zn. Толщина плакирующего слоя составляет от 1 до 7,5 % от толщины основного металла. С помощью алюминиевого плакирующего слоя, служащего анодом, осуществляется электрохимическая защита основного металла, являющегося катодом. Для повышения коррозионно-защитных и эрозионных [c.24]

Сплавы на основе алюминия, легированные медью, а также же медью и магнием, ведут себя аналогично сплавам алюминия с магнием. В отожженном и закаленном состоянии они практически стойки против коррозионного растрескивания, однако, при последующем нагреве в них появляется область более или менее низкой устойчивости к коррозионному растрескиванию. [c.93]

В работе [36] представлены результаты измерений откольной прочности рубина—оксида алюминия, легированного хромом. Образцы вырезались из стандартной заготовки активного элемента [c.202]

Ал юми ни й чистый, а также алюминий легированный кремнием марганцем или медью в количестве 0,2—0,5% в серной кислоте до 20%-ной концентрации при обычной температуре вполне стоек. [c.144]

При отсутствии в проволоке и основном металле титана и алюминия легирование бором происходит в меньшей степени. [c.325]

В качестве раскислителей в электродные покрытия вводят ферросплавы марганца, кремния, титана и алюминия. Легирование металла шва осуществляют через проволоку, а также путем введения в состав покрытия металлических порошков и ферросплавов. [c.227]

Можно наносить на молибден покрытия из расплавов алюминия, легированного тремя и более элементами. Такие многокомпонентные покрытия, состоящие из металлического и оксидного слоен, защищают молибден при нескольких десятках теплосмен при температуре 1250—1350° в течение не менее 300 час. и при 1500° — не менее 30 час. [c.133]

Сплавы алюминия, легированные медью, могут в некоторых случаях при эксплуатации в атмосфере подвергаться межкристаллитной коррозии. Закалка с 490—500°С в холодную воду и естественное старение обеспечивают стойкость дюралюминия к межкристаллитной коррозии в атмосферных условиях [c.59]

Такого рода эксперименты проводились на сплаве алюминия, легированном N1, Мо и 2г в количествах более 0,5%. Растворимость N1 в алюминии при 640° С равна 0,05%, молибдена 0,2% и циркония 0,28%. При 20° С во всех случаях растворимость этих элементов не превышает 0,01%. Напыление проводилось в контролируемой инертной атмосфере. Микроструктура покрытий, напыленных из этого сплава, практически не отличается от структуры чистых алюминиевых покрытий. Хорошо наблюдаемая на литых сплавах вторая фаза отсутствует. Только после отжига покрытий при 600° С вторая фаза выявляется в виде сетки равномерно распределенных тонкодисперсных включений. Наиболее четко пересыщение структуры и легирование влияют на электросопротивление сплава. Измерялось электросопротивление чистого алюминия и сплава до и после изохронного отжига в диапазоне температур 200—600° С с интервалом 50° в течение 1 ч, а также закаленного исходного металла. Закалка проводилась для максимального перевода примесей в твердый раствор (рис. 12) . [c.25]

Алюминий, легированный алюминий 60 НВ До 10 До 40 10 20—35 10—15 15—20 [c.304]

Пайка алюминия и сплавов на его основе вызывает технические труднос ти вследствие образования окисной пленки. Для пайки этих сплавов применяют припои на основе алюминия, легированные медью кремнием. Для пайки алюминия применяют также припои на основе цинка, олова и кадмия. Эти припои используют при электромонтажных работах, связанных с пайкой соединений из проводов, кабелей и шин, изготовленных из алюминия. [c.260]

Распространение получила также гидриднан гипотеза водородной хрупкости, которая удовлетворительно объясняет снижение прочности под действием водорода тугоплавких металлов, например титана и его сплавов, а также сплавов на основе железа и алюминия, легированных гидридообразующими элементами. Гидриды могут возникать в сплавах по границам зерен, а также по плоскостям скольжения и, ввиду их относительно низкой прочности, охрупчивать сплавы. [c.20]

Наилучший защитный эффект наблюдался при добавлении в воду 30 мг л метасиликата натрия при pH 3,6. При добавлении бихромата натрия скорость коррозии алюминия увеличивалась. К. М. Карлсен [111,173] считает, что хромат натрия при высоких температурах является деполяризатором. Именно по этой причине с присутствием его в воде скорость коррозии алюминия увеличивается. Защитным действием обладает смесь 0,5% бихромата кали и 0,5% силиката натрия [111,170 111,173 111,196], хотя каждый из них в отдельности в количестве 1 % вызывает значительную язвенную коррозию алюминия [111,173]. По данным других авторов [111,183], введение в воду 500 мг л кремниевой кислоты снижает скорость коррозии алюминия в пять раз, а наличие в ней окиси мыщьяка вызывает появление язв на его поверхности. Пирогалл-значительно ослабляет агрессивное действие среды [111,170]. Следует также отметить, что если при высокой температуре метасиликат натрия оказывает защитное действие только в кислой среде, то при температуре 40° С в воде с pH 11с добавлением небольшого количества метасиликата натрия коррозия алюминия прекращается [111,197]. Из табл. 111-32 видно, как влияет кремниевая кислота на коррозионное поведение сплава алюминия 155 с концентрацией 0,49% никеля, 0,5% железа и 0,22% кремния [111,177]. Растворенная в воде кремниевая кислота действует в нейтральной среде как ингибитор более эффективный, чем ионы фосфата. При снижении температуры вода, содержащая кремниевую кислоту, слегка подкисляется. Оптимальная концентрация ее 0,3—1,0 г/л. Введение при температуре 92° С в воду 100 мг л фосфата несколько замедляет коррозионный процесс [111,192]. В растворе фосфорной кислоты с pH 3,5 скорость коррозии сплава алюминия, легированного 1% никеля и 0,6% железа, была менее 0,1 мг1дм суш. Экспе- [c.191]

К- Видем [111,201] считает, что сплавы алюминия, легированные железом и кремнием, стойки до температуры 200° С. Сплав алюминия с концентрацией 1% никеля и выше 0,1% кремния быстро разрушается при 350° С [111, 172]. Однако добавка к этому сплаву 0,2—1,0% железа сообщает сплаву высокую стойкость. Удовлетворительную стойкость при температуре 315° С имеет сплав с концентрацией 12% никеля, 0,5—1,5% железа и до 0,01% кремния [111, 201]. При совместном легировании алюминия никелем, железом [c.199]

В потоке воды со скоростью 6 м сек скорость коррозии этих сплавов увеличивается в восемь раз. Н. Ж- Вилкинс [111,179] считает, что наиболее целесообразно использовать эти сплавы в сочетании с ингибированием воды (Н3РО4 и SiOj) при низких значениях pH. П. Коттон [111,203] указывает, что тепловыделяющий элемент, покрытый сплавом алюминия, легированного 9% кремния и 1% никеля, в течение 9 месяцев в воде при температуре 270° С коррозии не подвергался. В паре при температуре 217—250° С по прошествии 19 месяцев образцы из алюминиевого сплава, легированного 1% никеля 0,5% железа, 0,1—0,3% кремния и 0,1% меди, также показали высокую коррозионную стойкость. Такую же стойкость в воде при высокой температуре показали алюминиевые сплавы с концентрацией [c.202]

П. Ж. Жильберт [111,214] приводит следующие данные по влиянию pH 3-процентного раствора хлористого натрия на время до наступления разрушения образца (табл. 111-45). Из данных таблицы следует, что с ростом pH до величины 9,0—10,0 скорость коррозионного растрескивания резко уменьшается. При этом следует помнить, что в щелочных средах скорость общей коррозии алюминия и его сплавов значительно увеличивается. Приведенные данные свидетельствуют о том, что явление коррозионного растрескивания объясняется наличием на поверхности металла участков, активированных тем или иным образом на фоне основного запассивированного металла. В том случае, когда вся поверхность металла активируется (при помещении в щелочную среду), скорость общей коррозии возрастает, но отсутствуют участки преимущественного растворения, по которым в дальнейшем могут развиваться трещины. С другой стороны, по данным Ю. Р. Эванса [111,212], следует, что время до разрушения образцов алюминиевого сплава с концентрацией 7% магния при увеличении pH 3-процентного раствора хлористого натрия от 5 до 8,0 практически не изменяется. При этом указывается, что если при pH 5 не разрушалось ни одного образца из 10, при pH 5,9—6,6 разрушались 1—2 образца, то при pH 7,49—8,0 разрушались все 10 образцов. Контакт алюминия, легированного [c.208]

На основании изложенного, сущность коррозионного растрескивания алюминия, легированного магнием, и, очевидно, и других алюминиевых сплавов, можно представить следующим образом. Расположенная по границам кристаллитов непассивирующаяся в растворе хлоридов фаза, например Р-фаза, растворяется со значительно большей скоростью, чем зерна сплава. Если даже в началь- [c.211]

Алюминий. легированная сталь, графит, серебро Фтороборный [c.550]

Синтетический, окрашенный в красный цвет прозрачный монокрнсталли-ческий оксид алюминия (легированный оксидом хрома в количестве 2—3 %) — рубин применяют для изготовления часовых камней, некоторых деталей точных приборов и т. п. Монокристал-лические стержни рубина применяют в лазерной технике. Возрос интерес к стабилизированному оксиду циркония, являющемуся перспективным материалом для изготовления деталей, предназначенных для работы при высоких температурах, в частности в адиабатных двигателях (плотность 5,6 т/м , [c.144]

Катодная защита обычно связана с защитой черных металлов, так как из них изготавливается подавляющая часть объектов, работающих под землей и при погружении в воду, например трубопроводы, свайные основания, пирсы, эстакады, суда и др. В качестве материала для расходуемых анодов-протекторов во всемг мире широко применяется магний. Обычно он используется в виде сплава с содержанием 6% алюминия, 3% цинка и 0,2% марганца эти добавки предотвращают образование пленок, которые снижают скорость растворения металла. Выход защитного тока всегда меньше 100%, так как магний корродирует и на нем выделяется водород. Применяется также алюминий, легированный 5% цинка, но разность потенциалов с железом для сплава значительно меньше, чем для магниевого сплава. Она близка к разности потенциалов для металлического цинка, который также применяется для защиты при условии, что путем соответствующего легирования на анодах предотвращается пленкообразование, связанное с обычным для цинка загрязнением примесями железа. Выбор материала для анодов — сложная задача. В почвах или других средах низкой проводимости необходима большая разность потенциалов, посколь- [c.130]

Кадмиевые припои, так же как и свинцовые, обладают более низкой способностью к смачиванию и затеканию в зазор по сравнению с оловянно-свинцовыми. Известные цинковые припои, применяемые для пайки алюминия, легированные значительными количествами алюминия или алюминия и меди, плохо растекаются по меди и латуни даже при применении taKoro активного флюса, как водный раствор хлорида цинка. Сопротивление срезу соединений из меди, паянных припоями такого типа, достигает всего лишь 1,5 кгс/мм. [c.268]

В технике часто приходится иметь дело с гетерогенными металлическими сплавами. В этом случае желательно конструирование сплава с возможно меньшей относительной величиной площади анодной составляющей сплава. С коррозионной точки зрения желательно, например, чтобы упрочняющая структурная фаза сплавов была бы анодной по отношению к основному (катодному) фону сплава. В большинстве конструкционных сплавов, как, например, углеродистых сталях, высокопрочных алюминиевых сплавах, это правило, к сожалению, не выполняется. Известно, что карбид железа является катодом по отношению к а-ферриту, так же, как в дюралюминии 0-фаза (СиА1г) по отношению к твердому раствору меди в алюминии. Сравнительно редким исключением является сплав на основе алюминия, легированного магнием (магналий), где упрочняющая составляющая A Mga является анодной по отношению к основному фону. По этой причине последний сплав обладает, как известно, по сравнению с дю-ралю минием повышенной коррозионной стойкостью в морской воде. [c.16]

Цинковые припои, применяемые для пайки алюминия, легированные значительными количествами алюминия или алюминия и меди, плохо растекаются по меди и латуни даже при применении такого активного флюса, как водный раствор хлористого цинка. Сопротивление срезу соединений из меди, паянных припоями такого типа, достигает всего лишь 14,7 Мн/ж (1,5 кГ1мм ). [c.315]

Для ручной газодуговой резки выпускается резак РДМ-1-60, предназначенный для разделительной резки алюминия, легированной стали, меди и ее сплавов, магния и титана. [c.475]

Алюминий входит в состав большинства марок титановых сплавов. В небольших количествах он повышает прочность сплава без существенного снижения пластичности и вязкости, повышает сопротивление ползучести и жаропрочность. Содержание алюминия в титановых сплавах не превышает 5—6%. Однако проведенные за последние годы исследования показывают возможность производства сплавов с более высоким содержанием алюминия. Так, сплав с 36% алюминия показал высокую жаростойкость и жаропрочность при температурах до 1000° С (1273°К) в сочетании с малой плотностью. Такой сплав обладал отличными литейными свойствами, но пластичность его была пониженной. Сплав с 107о алюминия, легированный ниобием, хорошо куется, сваривается и при 700—800° С (973—1073° К) превосходит по жаропрочности титановые сплавы ВТЗ и ВТ9. Основным недостатком сплавов с повышенным содержанием алюминия является их низкая пластичность. При комнатных температурах у сплавов с 10% А1 относительное удлинение и сужение в шейке образца равны нулю. [c.96]

Медь, свинец, латунь, графит Свинец, легированная сталь, графит Свинец, легированная сталь, медь Алюминий, легированная сталь, графит, серебро Свинец, легированная сталь, графит Фосфорнокислый Сернофосфорный Хлорноуксусный Фтороборный Сернолимонный [c.324]

В заключение отметим, что применение высокосортных материалов (легированных сталей, высокопрочных сплавов алюминия, легированных и сталистых чугунов) обязывает к тщательной обработке поверхности и к квалифицированной сборке и эксплуатации машин. Неправильная сборка, чрезмерная или недостаточная предварительная затяжка болтов, случайные повреждения шлифованных или полированных поверхностей ответственных деталей могут снизить усталостную прочность деталей машин и свести на нет [c.757]

При (Обычных температурах и концентрациях серной кислоты до М% удовлетворительной коррозионной стойкостью обладает чистый алюминий или алюминий, легированный крем1нием, марганцем и медью. Наименьшей К0 ррозиояной стойкостью обладает алюминий в се рной кислоте средних концентраций. [c.31]

В таблице наряду с рассмотренными результатами по жаростойкости алитированного и алюмосилицированного титана приведены данные по приросту веса титана после покрытия в расплавах алюминия, легированного хромом, оловом, бериллием, а также кремнием с титаном, хромом и титаном, кремнием с хромом и титаном. [c.131]

Хара ктер продуктов коррозии зависит от условий, в которых протекает коррозионный процесс. Например, лри периодическом попадании -на поверхность металла брызг раствора солей наблюдается отслаивание продуктов коррозии на сплавах алюминия, легированных 4% Си, 0,7% М , 0,8% 51, 0,55% Мп и 5,02 /о Си, 0,52% Мп, 0,11% Сд. В этом случае интенсивное разрушение металла, сопровождающееся отслаиванием продуктов коррозии, обусловливается развитием межкристаллитной коррозии. Механические напряжения способствуют отслаиванию продуктов коррозии и разрушению образца. При полном погружении образцов в аналогичную коррозионную среду разрушений такого вида не наблюдается [47]. При старении и обезвоживании все виды гидроокисей переходят в окись алюминия у -АЬОз с кубической решеткой шпинельного типа и с постоянной а = 7,90А. В решетке находится 12 молекул. [c.28]

Процесс коррозионного растрескивания сплавов алюминия, легированных магнием, люжио представить следующим образом. Распололсениая по границам кристаллитов (З-фаза ие пас сивируется в растворе хлоридов и интенсивно растворяется. Интерметаллид может выпасть либо в процессе изготовления н обработки сплава, либо под действие.м растягивающих напряжений. Растворение [5-фазы, образование субмикроскопиче-ских трещин приводит к образованию концентратов и выделению новых интерметаллидов. Процесс таким образом интенсивно развивается в глубь металла. [c.87]

Примером возможного уменьшения площади анодной фазы является ряд практически применяемых способов повышения коррозионной устойчивости сплавов. С коррозионной точки зрения, весьма желательно в конструкционных металлических сплавах иметь анодную по отношению к основному фону упрочняющую составляющую. В большинстве случаев, например для углеродистых сталей и, особенно, высокопрочных оплавов алюминия типа дуралюмина, это не выполняется. Исключением является высокопрочный сплав на основе алюминия, легированного магнием (магналий), где упрочняющая составляющая М гА1з является анодной по отношению к основному фону. По этой причине последний сплав обладает, как известно, повышенной коррозионной устойчивостью (по сравнению с дуралюмином), так как отдельные включения анодной составляющей в его структуре быстро растворяются и поверхность становится электрохимически однородной, как это изображено на рис. 128. [c.439]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...