Процессы коррозионные скорость

Анодные ингибиторы тормозят только анодный процесс, уменьшая скорость перехода ионов металла в раствор и сокращая активные части электрода вследствие пассивации. Если же процесс коррозии частично контролируется скоростью катодной реакции, а ингибитор подавляет анодную реакцию, уменьшая активную часть электрода, интенсивность коррозионного разрушения может увеличиваться. При этом анодный ингибитор может оказаться опасным, если концентрация его [c.43]

Первый тип диаграммы (рис. 7.35а) отвечает истинному процессу коррозионной усталости . В этом случае влияние окружающей среды выражено в увеличении скорости роста трещины при практически эквидистантном смещении кинетических кривых. Такая ситуация удовлетворяет ус- [c.392]

Установлено, что контролирующим фактором этого процесса является скорость диффузии кислорода к катодным участкам коррозионных микрогальванических элементов. Роль угольной кислоты сводится к подкислению коррозионной среды и повышению ее буферной способности. [c.60]

Коррозионный процесс, его скорость и характер коррозионного поражения всегда обусловлены рядом факторов [7]. Например, коррозия стали (рис. 4) в атмосферных условиях зависит от относительной влажности воздуха, количества в нем двуокиси серы и пыли. В другом случае, при транспортировании или хранении серной кислоты решающим фактором является концентрация кислоты. [c.18]

В зависимости от того, какой электродной реакцией контролируется коррозионный процесс, коррозионные (рис. 1.4) диаграммы бывают трех видов. При катодном контроле (а) скорость коррозии контролируется преимущественно катодной реакцией при анодном контроле (б) сила тока, а следова- [c.16]

Развитие трещин при длительном статическом нагружении в работах [59—61] описывается с использованием критериев линейной механики разрушения при этом скорость распространения трещин оказывается связанной с коэффициентом интенсивности напряжений степенной функцией [59]. Увеличение скоростей развития трещин с накоплением времени объясняется снижением критических значений коэффициентов интенсивности напряжений, а также с активизацией процессов коррозионного повреждения металла в вершине трещины. [c.114]

В дополнение к сказанному можно привести еще один при.мер.. При испытаниях на КР в некоторых средах и при экспозиции в газообразном водороде кривые зависимости скорости роста трещины V от коэффициента интенсивности напряжений К (см. рис. 2) имеют довольно большое общее сходство, что проиллюстрировано рис. 46 и 47. При КР наличие участка II (рис. 46), на котором скорость роста трещины не зависит от К, интерпретируется как существование стадии процесса, контролируемой скоростью диффузии коррозионных агентов к вершине трещины, что согласуется и с температурной зависимостью [152, 296]. Наличие в целом аналогичной зависимости в случае водородного охрупчивания (рис. 47) показывает, что такую интерпретацию следует проводить, имея в виду поведение коррозионных агентов, определяющих процесс образования водорода. Предпринимаются попытки теоретического описания поведения в области II в рамках водородного процесса [15, 301]. [c.124]

Коррозионное растрескивание в хлоре и газообразной НС1 не было достаточно исследовано для подтверждения каких-либо выводов относительно механизма взаимодействия и процессов, контролирующих скорость. В работе [139] отмечена аналогия между КР в НС1 и высокотемпературным солевым растрескиванием. Наблюдение за растрескиванием титана под напряжением в атмосфере водорода показывает, что водород может выступать в качестве опасного компонента. Поскольку изучение этого явления находится еще на стадии исследования, мало известно о кинетике и характере растрескивания. [c.405]

Изменение pH от 3 до 10—12 мало влияет на сопротивление железа и углеродистой стали коррозионно-усталостному разрушению [163], При pH < 3 процессы коррозионной усталости интенсифицируются, а при pH > 10-12 - довольно резко замедляются. Испытание низкоуглеродистой стали (С 0,15 % =247 МПа =393 МПа) при частоте нагружения 25 Гц и температуре 25°С показало [164], что сопротивление коррозионной усталости ее возрастает при увеличении pH от 0,5 до 5,3, после чего уменьшается до минимума при pH -0 - 12, а при дальнейшем увеличении pH — снова резко возрастает. Скорость роста усталостной трещины [c.105]

Для углеродистых сталей обнаружена определенная пропорциональ- ность между скоростью зарождения и скоростью роста усталостной трещины и в воздухе, и в коррозионных средах. Повышение частоты нагружения должно приводить к снижению скорости роста усталостной трещины, выраженной в приращении ее длины за цикл деформирования, что подтверждается многими экспериментами. При низких значениях АК эффект частоты незначительный, с увеличением АК он возрастает (см. рис. 4, участки//и///). Агрессивная среда (включая и влажный воздух) заметно влияет на ускорение процесса усталостного разрушения металлов, в частности алюминиевых сплавов. Дистиллированная вода, например, меняет характер проявления частотного эффекта при усталости алюминиевого сплава [187]. Для сплава 7075-Т6 при Д/f < 1/3 увеличение частоты нагружения от 57 до 147 Гц уменьшает скорость роста трещины. При высоких значениях А/С увеличение частоты ускоряет процесс коррозионно-усталостного разрушения. Имеющиеся в литературе немногочисленные данные указывают на то, что в титановых сплавах эффект частоты проявляется сильнее, чем в алюминиевых. [c.118]

Таким образом, для широкого зазора (1 мм) площадь катодной и анодной поверхности почти одинакова (общая длина зазора 90— 100 мм), а для узкого зазора (0,15 мм) катодная поверхность занимает только 1/10—1/9 часть всей площади зазора. В данном случае скорость катодного процесса определяется скоростью диффузии кислорода к поверхности катода, и чем больше величина последнего, тем большее количество деполяризатора поступает к катоду, что приводит к увеличению общего коррозионного тока и интенсив- [c.290]

Общее правило, которым следует руководствоваться при выборе метода ускорения процесса, состоит в -следующем. В первую очередь необходимо влиять на тот фактор, который является контролирующим. Если скорость коррозионного процесса определяется скоростью электрохимической реакции, то ускорять необходимо в первую очередь ту реакцию, которая наиболее замедлена и определяет общую скорость коррозии. [c.50]

Как уже указывалось, для правильного выбора метода ускорения процесса необходимо иметь ясное представление о том, какая из реакций, обусловливающих коррозионный процесс, является лимитирующей для данного металла или сплава. Если, например, скорость коррозии определяется скоростью кислородной деполяризации, то уменьшение толщины слоя электролита приведет к ускорению испытаний. Если же процесс контролируется скоростью анодной реакции, уменьшение слоя электролита приведет к обратным результатам. [c.53]

Нормальным сроком службы конденсаторных трубок условно считается 20 лет для пресных охлаждающих вод и 10 лет для сильно минерализованных прудовых и морских вод. Заметное влияние на процесс коррозионного разъедания охлаждающих трубок оказывает скорость воды, неравномерное распределение скорости по трубкам, образование пузырьков воздуха, заметных термических напряжений и остаточных напряжений, не снятых при отжигах. Срок службы конденсаторных трубок зависит от коррозионной стойкости материала трубок, свойств охлаждающей воды и условий работы конденсатора. [c.124]

В соответствии с принятым при рассмотрении коррозионных процессов правилом знаков анодное направление реакции рассматривается как прямое и анодный ток — как положительный, а катодный ток — как отрицательный. Суммирование токов приводит к получению величины внешнего тока, протекающего через электрод и фиксируемого приборами при измерениях. При одновременном протекании на электроде одного катодного и одного анодного процессов со скоростями соответственно и ia внешний ток имеет знак тока. [c.85]

При построении графиков в логарифмических координатах [503, 604 ] может наблюдаться излом кривых а ту или иную сторону, указывающий на замедление или ускорение процесса коррозионного растрескивания под напряжением. Это зависит от многих факторов, к которым относится наличие дополнительных внутренних напряжений, связанных с искажениями кристаллической решетки третьего рода, ориентацией кристаллических зерен и напряжений. Форма образцов (гладкие, с надрезом) также оказывает влияние на скорость коррозионного растрескивания под напряжением. В случае наличия надреза, а следовательно и концентратора напряжений, коррозионное растрескивание [605] про- [c.628]

В процессе истирания в локальных участках контакта эластомера с неровностями поверхности возможно резкое повышение температуры и развитие больших напряжений и деформаций. В этих точках могут протекать окислительно-деструктивные процессы, повышающие скорость износа [84, 85]. Такой процесс получил название коррозионного износа в отличие от чисто механического износа. [c.210]

Скорость движения потока — не менее важный фактор коррозионного процесса стали в речной воде. Поток доставляет кислород к корродирующей поверхности и может уносить продукты коррозии, накапливание которых тормозит процесс коррозионного разрушения. Интенсивное снабжение кислородом катодных участков углеродистой стали активизирует процесс. Такое же влияние способен оказывать и малый приток кислорода при медленном ламинарном движении потока воды, если при этом происходит образование пар дифференциальной аэрации [29, с. 92]. При высокой турбулизации потока речной воды к поверхности стали транспортируется количество кислорода, достаточное для частичной пассивации стали и снижения скорости коррозии. [c.49]

Если в результате коррозии металла на его поверхности возникает пленка окислов, затрудняющая дальнейшее течение процесса, то скорость коррозии в этом случае характеризует не столько среду, сколько стойкость к коррозии металла чем меньше скорость, тем выше коррозионная стойкость металла. [c.16]

Как было показано выше, скорость коррозионного процесса определяется скоростью протекания двух сопряженных электрохимических реакций. Поэтому, зная основные закономерности, которым подчиняются эти реакции, например аналитическую или графическую зависимость скоростей реакций от потенциала, можно в принципе рассчитать скорость саморастворения, а при необходимости и стационарный потенциал. [c.81]

На последнюю возможность мы хотели бы обратить особое внимание, поскольку обычно считают, что в условиях, когда скорость коррозионного процесса ограничивается скоростью протекания анодной реакции, катодная не может влиять на скорость коррозии. При этом, однако, упускают из вида то обстоятельство, что протекание катодного процесса при более положительных потенциалах, которое, например, будет иметь место при введении в воздушную атмосферу сернистого газа, может привести к резкому увеличению скорости коррозии даже в условиях, когда катодный процесс протекает беспрепятственно, т. е. без какой-либо поляризации. Это можно иллюстрировать схематической коррозионной диаграммой, приведенной на рис. 146. Коррозионный ток, как это видно из диаграммы, вследствие возрастания окислительно-восстановительного потенциала системы и сдвига кривой в область более положительных значений потенциала, увеличивается даже в том случае, когда анодная поляризация не меняется h. [c.215]

Ясно, что этот эффект может проявляться лишь в тех случаях, когда коррозионный процесс в какой-то степени определяется скоростью протекания катодной реакции восстановления кислорода. В условиях же, когда коррозионной процесс определяется скоростью протекания анодной реакции, изменение эффективности работы катода не должно заметно влиять на скорость коррозионного процесса. [c.324]

Отдельно полученные анодные и катодные поляризационные кривые еще не описывают скорости коррозионного процесса. Коррозионный процесс могут характеризовать иостроенные на основе поляризационных кривых поляризационные диаграммы коррозии. Для перехода от поляризационных кривых к поляризационным диаграммам коррозии необходимо, чтобы площади анода и катода были известны. Построение поляризационных диаграмм коррозии основано на том, что в любой электрохимической системе силы анодного и катодного токов должны быть равны. [c.50]

Рассмотренный пример позволяет лучше понять следующие об1дие закономерности процесса коррозионно-механического изнашивания. Агрессивные среды, разрыхляя поверхности трения, усиливают процесс изнашивания температура в зоне трения значительно активизирует процесс коррозии и тем самым интенсифицирует процесс изнашивания. Увеличение контактного давления и скорости скольжения повышает температуру на поверхности трения и интенсивность изнашивания. С увеличением нагрузки возрастает напряжение в областях фактического контакта, что может привести к пластическому взаимодействию выступов шероховатых поверхностей и даже к схватыванию или микрорезанию. Для снижения возможности развития таких явлений необходимо разрабатывать узлы трении с минимальными нагрузками в паре и применять материалы с высокой твердостью. [c.138]

Анализ зависимости поляризуемости цинковьгх покрытий от содержания в них железа показывает влияние структурных составляющих сплавов. В однофазной области твердого раствора процесс коррозионного разрушения контролируется скоростями анодной и катодной реакций, и скорость коррозии составляет 0,05 г/(м ч). Наибольшая коррозионная стойкость приходится на область диаграммы железо — цинк, содержащей 8-17 % цинка, что связано, по-видимому, с появлением Г-фазы, являющейся химическим соединением на базе твердого раствора, стехиометрический состав которого соответствует формуле FesZnio- Наличие химического соединения вызьшает увеличение перенапряжения катодного процесса более значительное, чем для чистого цинка. Скорость коррозии сплава при содержании 8,5 % цинка составляет 0,02 г/ (м ч), а при 17,3 % - 0,01 г/ (м ч). Дальнейшее увеличение [c.55]

Как правило, их деятельность направлена на обострение коррозионной ситуации. Так, применение минеральных удобрений гербецидов, небрежная утилизация пластовых вод повышают минерализацию грунтовых вод. Нередко случается, что грунт, относящийся к категории низкой коррозионной активности, при попадании в него пластовой воды переходит в категорию высокой коррозионной активности с развитием коррозионного процесса со скоростью до 1 мм в год. [c.184]

В настоящее время нет единой точки зрения о приоритете того или другого механизма в процессе коррозионного растрескивания. Выводы о ведущей роли одного из процессов в вершине трещины в большинстве работ носят, как правило, альтернативный характер. Обосновывая ведущую роль одного из механизмов, авторы не обсуждают или отвергают возможность разрушения при коррозионном растрескивании по любому другому механизму. Так, Дж. Скалли [60] даже вводит новое понятие— водородное растрескивание, относящееся к сплавам, которые разрушаются под напряжецием в коррозионной среде вследствие внедрения атомов водорода в кристаллическую решетку. До недавнего времени для выяснения механизма коррозионного растрескивания считалось достаточным изучить влияние поляризации при одних и тех же условиях нагружения на скорость разрушения. Если анодная поляризация, активирующая растворение у вершины трещины, приводит к уменьшению времени до разрушения, а катодная поляризация, наоборот, снижает скорость роста коррозионной трещинь), значит, коррозионное растрескивание протекает в основном по механизму локального анодного растворения. Если же катодная поляризация ускоряет разрушение, а анодная, наоборот, его задерживает или замедляет, ведущим процессом при коррозионном растрескивании является проникновение водорода в кристаллическую решетку и связанное с этим охрупчивание металла в вершине трещины. [c.58]

Таким образом, поверхность сплава (металла) может также характеризоваться группой парциальных катодных кривых, вклад каждой из них в общий суммарный катодный процесс определяется скоростью процесса восстановления окислителя и площадью отдельных участков. Одновременное рассмотрение группы парциальных катодных и анодных кривых усложняет подход к анализу коррозионного процесса. Поэтому предлагается рассматривать величину коррозионного потенциала, который устанавливается после помещения сплава в коррозионноактивную среду, и его положение на парциальных анодных кривых структурных составляющих. В момент помехцения сплава в раствор отдельные [c.35]

Электрохимические реакции контролируют скорость процесса коррозионно-механического воздействия среды, особенно в начальный период роста трещины, когда происходит коррозионное растворение металла с образованием, например, поражений в виде питтингов [155]. Так, в холоднодеформированных сталях типа 18—8, испытываемых в растворе Mg la при 154 °С, образуются специфические туннели субмикроскопических размеров, которые располагаются вдоль плоскостей скольжения в направлении, соответствующем сидячим дислокациям Коттрелла—Ломера. Как 190 [c.190]

Предварительно изучали влияние статических напряжений на скорость коррозии трубной стали на деформированных изгибом (по трехточечной схеме) образцах стали 17ГС в термостатированных условиях и перемешиваемой среде, представляющей смесь нефти с 3%-пым хлоридом натрия в отношении 1 1. Скорость коррозии определяли по потере массы за 720 ч выдержки. Как следует из рис. 104, с увеличением напряжений до предела текучести (350 МПа) скорость коррозии увеличивается, а затем при достижении текучести уменьшается вследствие наступления стадии легкого скольжения и релаксации напряжений, обусловленной выбранной схемой нагружения с заданной величиной деформации. Это указывает на возможность усиления коррозионного взаимодействия трубной стали с рабочей средой даже при нагружении в упругой области с возникновением коррозионных поражений, которые в дальнейшем могут стать концентраторами напряжений и после инкубационного периода инициировать возникновение коррозионно-механических трещин. Если в концентраторе отсутствуют условия для существенной релаксации напряжений, что обычно имеет место при циклическом (повторно-статическом) нагружении с накоплением микроискажений решетки, процесс коррозионного взаимодействия будет ускоряться на протяжении всей стадии деформационного упрочнения, как это указывалось в гл. П. [c.230]

Коррозионное растрескивание. В этом случае распространение трещины происходит при одновременном воздей-ствнп коррозионной среды и статического растягивающего напряжения [36]. Эксперимеитально показано, что для данного материала и среды имеется пороговое значение коэффициента интенсивности напряжения Kis ), ниже которого трещина не растет. Величина Kis не зависит от формы образца и может рассматриваться как свойство материала, характеризующее его поведение в данной среде [37]. Исследования кинетики также показывают, что иоле напряжений у вершины трещины является движущей силой процесса коррозионного растрескивания, т. е. скорость роста трещины является функцией К [38]. [c.22]

Требования к смазке для шариковых опор турбобура в основном те же, что и для опор долот. Особые условия работы опор в турбобуре (прежде всего — большие скорости) лишь усиливают требования к некоторым свойствам смазки. Так, ввиду значительных центробежных сил, возникающих при работе турбобура, смазка должна обладать высокой адгезией к металлу, в противном случае она может оторваться от тел качения и оголить их поверхность смазка должна обладать противокоррозионными свойствами, препятствуя первичиой стадии разрушения в процессе коррозионного износа трущихся поверхностей. [c.74]

Как уже указывалось выше, явление коррозионного растрес- кивания аустенитных нержавеющих сталей в растворах хлоридов рассматривается двояко во-первых, с точки зрения воздействия ионов хлора и напряжений на защитные свойства пассивной пленки, образующейся на поверхности металла, и во-вторых, с точки зрения распада аустенита под воздействием напряжений и активного растворения образующейся при этом а-фазы в растворах, содержащих ионы хлора. Оставаясь в рамках первого направления, трудно объяснить интенсификацию процесса коррозионного растрескивания при наличии в растворе кислорода. Ведь с точки зрения пленочной теории пассивности присутствие кислорода в растворе должно способствовать пассивации металла и увеличению защитных свойств, пленки. С этих же позиций непонятно отсутствие влияния механических напряжений и хлоридов на скорость катодного процесса ионизации кислорода. Если ионы хлора и напряжение в металле способствуют разрушению пассивной пленки, то оба эти фактора должны изменять скорость и анодного, и катодного процессов. Ниже будет показано, что напряжения не влияют на скорость катодного процесса в растворах хлоридов и других анионов. Об отсутствии влияния напряжения на скорость катодного процесса на сталях 18-8 и 18-10 в кипящем растворе насыщенного хлористого магния указывали Т. П. Хор и Ж- Г. Хайнес [111,133]. Сточки зрения пленочной теории, увеличение стойкости сталей к коррозионному растрескиванию-трудно увязать с ростом содержания никеля в них и практически невозможно объяснить, почему аустенитная нержавеющая сталь . практически одинаковая по составу (особенно по хрому и никелю), но в силу тех или иных причин становится магнитной, является значительно более стойкой к коррозионному растрескиванию, нежели та же сталь, не обладающая магнитными свойствами [111,12 [c.159]

Оговариваясь заранее, что энергия активации процесса коррозионно-эрозионного износа понятие условное, представим экспериментальные данные сложного износа, полученные при разных скоростях движения абразива, з полулога рифмических координатах (рис. 6.14). Как видно из рисунка 6.14, зависимость экспериментальной и расчетной скорости коррозии от температуры в полулогарифмических координатах имеет линейный характер с энергиями активации Q, равными 134-10 и 41,9 10 Дж/кмоль. [c.114]

Отвод продуктов коррозии от поверхности металла, осуществляемый в соответствии с законом диффузии (закон Фика). Следует иметь в виду, что продукты коррозии во многих случаях ифают решающую роль в торможении коррозионного процесса. Например, скорость коррозии замедляется при образовании на поверхности металла соответствующих оксидных, гидроксидных, солевых либо других плёнок, тормозящих проникновение к поверхности металла коррозионно-активных частиц. Такие продукты коррозии тормозят также и первую стадию коррозионного процесса. [c.12]

Когда одновременно создаются условия для адгезионного или абразивного износа и для коррозии, оба процесса происходят одновременно и их взаимодействие часто синергично. Если продукты коррозии твердые и обладают абразивными свойствами, отделившиеся частицы, находящиеся между контактирующими поверхностями, будут ускорять процесс абразивного износа. В свою очередь в результате износа удаляется защитный слой из продуктов коррозии и открывается доступ коррозионной среде к металлу, что ускоряет процесс коррозии. Таким образом, процесс коррозионного износа может быть самоускоряющнмся и скорости износа могут быть очень высокими. [c.582]

Состав газовой среды также может существенно влиять на жаростойкость и жаропрочность сплавов Наличие в сре де агрессивных компонентов (например, соединений, содержащих серу ванадий галогены щелочные металлы) вызывает образование легкоплавких или летучих соединений, разрушает защитные окис ные пленки, способствует развитию ло кальных видов газовой коррозии Кроме того, во многих случаях газовая сре да воздействует на сплав не в ста ционарных условиях а динамически т е на поверхность стали действуют скоро стные газовые потоки скорость которых может составлять сотни и тысячи метров в секунду Такие условия работы характерны, например для лопаток газовых турбии деталей обшивки скоростных самолетов и ракет Под влиянием скоростных газовых потоков усиливаются как процессы ползучести (рис 175), так и процесс коррозионно эрозионного разрушения поверхности что связа но с усилением избирательности газовой коррозии эрозионным разру шеинем окисных пленок деформацией и дополнительным разогревом тонких поверхностных слоев при трении среды о поверхность вибра ционными нагрузками переменной частоты и другими эффектами Вследствие этого снижается эксплуатационная стойкость де талей [c.294]

Обзор математических моделей, описывающих процесс коррозионного разрущения металлических конструктивных элементов в случае сплошной коррозии, дан в работе И. Г. Овчинникова и X. А. Сабитова [100]. В обзоре рассмотрены детерминированные модели, учитывающие влияние некоторых факторов, характеризующих кинетику процесса, на скорость коррозии. Описан вероятностный подход к математическому моделированию коррозионного износа. В работе обсужден вопрос о возможной оценке адекватности используемых моделей по экспериментальным данным. [c.177]

Испытания проводили при температурах 300, 350, 400, 450, 500, 550°С с использованием сталей марок 20, 1Х2М1, 15ХЭ.1 в состоянии поставки, широко применяемых в нефтехимической промышленности. Концентрация хлора составляла 5, 10, 25 г/нм . Установлено, что при всех температурах с уменьшением конценлрации хлора степень разрушения сталей значительно снижается. При этом в начальный период скорость коррозии имеет наибольшие значения. С увеличением продолжительности экспозиции процесс коррозионного разрушения тормозится и через 20-30 часов устанавливается. [c.74]

С этой точки зрения коэффициенты Вант-Гоффа, близкие к двум, могут свидетельствовать в псльзу того, что коррозионный процесс определяется скорость протекания самой электрохимической реакции, например реакции воссюановления кислорода или водорода. Коэффициенты, располагающиеся между 1—1,5, могли бы показать, что скорость коррозионного процесса определяется диффузией. [c.224]

Удалось установить [74] определенную связь между составом пленки и ее защитными свойствами. Указанные выше стали подвергали коррозионным испытаниям в 10%-ном растворе РеВгд при 25° С в течение 150 час. Соответствующие данные о составе пассивных пленок после испытаний и скорости коррозии приведены на рис. 25. Можно отметить интересные изменения в составе иленки примерно 25% Si в пассивной пленке в процессе коррозионных испытаний заменяются Мо. В результате создается поверхность, обладающая высокими защитными свойствами. Наибольшее повышение содержания кремния в нленке и наибольшая скорость обогащения пленок молибденом в процессе коррозии наблюдаются у сплавов, содержащих 1—2% Si, и это количество кремния будет самым эффективным. Дальнейшее повышение содержания Si оказывает значительно меньшее влияние на улучшение коррозионной стойкости сплава, что подтверждается коррозионными данными. Состав пленки для сплава с 2% Si после [c.40]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...