Течение в сопле потери давления

Опыты показывают, что структура потока и соответственно основные характеристики течения в соплах и каналах (распределение давлений, расходные характеристики, потери энергии и др.) в значительной мере зависят от следующих факторов [c.247]

Первый случай течения в сопле представляет для нас наибольший интерес, так как соответствует наивыгоднейшим режимам работы эжектора. На первый взгляд кажется, что потери в расширяю-щ,емся сопле при расчетном режиме его работы можно определять так же, как и в суживающемся, по формулам (37) — (40). Однако можно показать, что такой подход возможен лишь в случае, когда требуется рассчитать сверхзвуковое сопло на заданное отношение давлений p Jp q Такая задача возникает, например, при расчете сопел реактивных двигателей. Найденные при этом с помощью соотношений (37), (38) величины приведенных скоростей истечения К .с.ид соответствуют различным соплам, отличающимся друг от друга величинами отношений критического и выходного сечений. [c.183]

Сопротивление тела произвольной формы складывается из сопротивления давления и сопротивления трения. Сопротивление давления при наличии пограничного слоя изменяется, во-первых, из-за оттеснения линий тока. Однако это сопротивление не связано непосредственно с вязкими потерями и может быть компенсировано путем исправления контура тела на толщину вытеснения. Во-вторых, сопротивление давления может измениться от того, что в пристеночном слое на криволинейной поверхности инерционные центробежные силы будут различными в случае распределения скорости и плотности, соответствующих течению идеальной жидкости, и в случае распределения скорости и плотности, соответствующих пограничному слою. Это изменение давления дает вклад в потери импульса в сопле и может быть названо вязким изменением давления. Рассмотрим влияние этих факторов на примере течения в сопле, хотя выводы останутся справедливыми и для случая внешнего обтекания тела. [c.119]

Воздух истекает из резервуара в атмосферу через сопло Лаваля со скоростью Уа = 800 м/с, имея температуру Т = 203 К. При условиях адиабатного и без потерь течения, а также расчетного режима работы сопла определите давление, температуру и плотность воздуха в резервуаре. [c.78]

С помощью теории отрЫвных течений можно рассчитать положение точек Л и В и повышение давления как на внутренних стенках сопла, так и на поверхности дефлектора. Это позволит определить управляющее усилие и потерю тяги [c.328]

Большой практический интерес для уточнения особенностей течений газа с потерями энергии представляет зависимость (Pi) давления газа в горле сопла от величины входного давления. [c.237]

Пусть пар поступает навстречу струе. -Вдали от сопла пар будет двигаться преимущественно в направлении, противоположном направлению течения струи. Вблизи сопла пар может иметь и заметную радиальную составляющую скорости. Соотношение величин Wx и Wz может определяться также энергетическими затратами на перемещение пара в системе капель. В первом приближении потери давления движущегося пара можно считать равными сумме аэродинамических потерь, обусловленных обтеканием отдельных капель. [c.206]

Потери давления зависят от расстояния мен ду срезами сопел. На рис. 296, б приведены кривые зависимости выходного давления р2 от входного Pi для различных значений расстояния h между соплами. Минимальные, потери энергии при течении жидкости в конически сужающемся канале (конфузорном сопле) имеют место при углах конусности порядка 1 — 13 -f- 15° и в расходящемся — при 2 = 6-=- 8°. Чистота поверхности канала должна быть не ниже 7-го класса. [c.504]

Диапазон допустимых давлений питания ТУ при заданных геометрических размерах ограничен сверху. Это объясняется тем, что при увеличении давления питания (даже при нулевом давлении управления) сечение перехода ламинарного течения в турбулентное приближается к соплу питания (см. п. 7, гл. III) Когда сечение естественного перехода окажется внутри рабочей камеры, давление на выходе уменьшается без подачи сигнала управления, что приводит к потере работоспособности ТУ. На рис. 152, б представлен график зависимости выходного давления р от давления питания р - График состоит из трех участков участка, на котором давление на выходе растет по мере роста давления питания (на этом участке струя ламинарная на всем протяжении рабочей камеры) участка, в пределах которого сечение перехода ламинарного течения в турбулентное по мере [c.316]

Анализ материалов испытаний эл екторов рассматриваемого типа показал, что неравномерность потока на входе в диффузор в зависимости от схемы, геометрических параметров и режима работы эжектора сильно изменяется, в связи с чем в широких пределах изменяется и коэффициент К. Даже при оптимальной длине камеры смешения величина /Сь по нашим опытам, может изменяться в пределах от 1,5—2,0 до 10. В связи с этим точность расчета потерь в диффузоре эжектора по изложенному выше методу очень невелика и на практике чаще всего пользуются экспериментальными зависимостями величины лч.зр от характерных параметров эжектора. Исключение составляют сверхзвуковые эжекторы, работающие при малых отношениях давлений высоконапорного и низконапорного газов, а также дозвуковые эжекторы, где эта методика может с успехом применяться. Эта методика может дать хорошие результаты и при расчете потерь в расширяющейся части сверхзвукового сопла при дозвуковом течении в нем (Я р<1), так как поток достаточно равномерен. [c.189]

В реальных процессах течения газа или пара в соплах имеет место потеря кинетической энергии, вызываемая трением частиц рабочего тела о стенки сопел и вихревыми движениями частиц, сопровождающимися трением их друг о друга. Работа трения воспринимается рабочим телом в форме эквивалентного количества тепла, в результате чего при расширении в соплах до одного и того же давления энтальпия, энтропия и удельный объем рабочего тела в конце действительного процесса больше, чем в конце теоретического процесса. На рис. 1.41 в Те- и ри-диаграммах линии 0—1 изображают теоретический изоэнтропный (обратимый адиабатный) процесс рас- [c.94]

При больших значениях описание процесса течения носит эвристический характер. А именно, предполагается, что после достижения постоянной фо критического значения в канале возникают сверхзвуковые зоны. Вообще говоря, как указано в гл. 6, в этих зонах могут быть скачки уплотнения, что приводит к потерям полного давления. После того как эти зоны, возникающие у стенок канала сомкнутся (при достаточно большом значении фо), возникают предпосылки реализации течения с переходом через скорость звука — при достаточно большом перепаде давлений. Этот перепад, вообще говоря, может быть установлен лишь ориентировочно даже в случае, когда в потоке имеется только одна звуковая линия (т.е. когда нет сверхзвуковых включений в области, лежащей вверх по потоку от звуковой линии). Это связано с тем, что звуковая линия криволинейна. (Точное значение сверхкритического перепада давлений можно найти лишь для сопла с прямой звуковой линией оно зависит от отношения площадей на входе в сопло и в самом узком сечении канала.) [c.109]

Рассмотрим теперь изменение давления и температуры торможения в двухфазном течении. Пусть до некоторой точки в сопле происходит равновесное течение смеси. Тогда в точке потока с заданным статическим давлением, скоростью и температурой давление торможения определяется по газодинамическим формулам для фиктивного газа, т. е. р1 = р/л МР), при этом ро давление торможения в ресивере. Если теперь осуществить обратный процесс торможения смеси таким образом, чтобы кинетическая энергия частиц и газа превратилась в тепловую, то при нулевой скорости давлепие торможения будет равно р1- Однако, если осуществить торможение лишь газовой фазы, сохраняя скорость и температуру частиц неизменными и равными их значениям в рассматриваемой точке, т. е. осуществить изоэнтропическое, но замороженное торможение, то давление торможения ро в точке с нулевой скоростью будет меньше Ро- Потери полного давления можно определить по формуле [c.299]

Другой способ управления направлением вектора тяги— изменение направления движения струи газа на выходе из сопла ЖРД- При этом способе внутрь части сопла со сверхзвуковым течением через отверстие в его стенке в поток газа вдувается струя газа или жидкости. При подаче в сверхзвуковой поток струи газа (жидкости) возникает косой скачок уплотнения. Давление в зоне за скачком выше, чем в невозмущенном потоке, поэтому возникает боковая сила, действующая на сопло ЖРД. Изменяя место вдувания и давление вдуваемого газа (жидкости), можно управлять боковой составляющей тяги. Система с вдувом в сопло приводит к небольшим потерям удельного импульса тяги, но требует использования достаточно сложных газораспределительных устройств. При однокамерной двигательной установке система вдува не позволяет создать момент для управления по крену. [c.27]

Для анализа этого влияния рассмотрим качественное изменение в зависимости от степени понижения давления в реактивных соплах двигателей любого типа коэффициента расхода (1.30), коэффициента тяги (1.39), потерь тяги AF (1 -41), коэффициента скорости (1.28) и коэффициента относительного импульса 7с (1.45). Изменение этих основных внутренних интегральных характеристик при изменении тг неразрывно связано с изменением характера течения в реактивных соплах. [c.62]

Начало переходного режима (или момент запуска сопла), зависимость его от геометрических параметров сопла и газодинамических параметров потока необходимо знать для того, чтобы избежать резкого понижения давления в эжекторном контуре и высокого уровня потерь тяги в эжекторных соплах вследствие этого понижения давления. Это достигается путем перехода к отрывному или автомодельному течению за счет выбора геометрических параметров сопла на основных режимах полета самолетов. При этом решается также задача смещения режима запуска на неосновные режимы полета самолетов, где высокий уровень потерь слабо сказывается на экономичности двигателя или самолета. Сложность течения в турбулентном пограничном слое струи при достаточно быстром, практически нестационарном, изменении размеров струи в момент запуска сопла обусловили отсутствие надежных расчетных методов определения момента наступления этого режима и необходимость проведения экспериментальных исследований. Достаточно подробно переходный режим течения, включая режим запуска в эжекторных соплах, исследован в работах [16], [18], [33], [74], [75] и др. [c.138]

Одной из особенностей переходного режима течения в эжекторных соплах является в ряде случаев весьма быстрое протекание процесса запуска сопла и переход течения в нем к автомодельному. Теневые фотографии изменения границ реактивной струи, измерения распределения давления по внутренней поверхности обечайки эжектора, давления в эжекторном контуре и потерь тяги сопла показывают, что этот процесс может пройти при изменении степени понижения давления тг менее, чем на 1%. [c.139]

Достаточно очевидно, что поворот дозвукового или сверхзвукового потока при отклонении вектора тяги сопровождается потерями полного давления вследствие искривления канала или проточной части сопла, вследствие загромождения поля течения различного рода отклоняющими устройствами лопатками, поворотными решетками, дефлекторами и т. п. Величина этих потерь давления зависит в значительной степени от скорости потока в канале и степени загромождения канала. Рисунок 7.3 дает представление об уровне потерь давления в канале при установке в нем решетки с различной степенью загромождения [154], [46]. Верхняя часть рис. 7.3, представляет собой перестроенные зависимости с нижней части рис. 7.3 в виде потерь полного давления Аро = — в зависимости от степени загромождения канала сопла и Ро [c.296]

Приведенная картина течения и характер потерь в основном справедливы для любых скоростей. Но при сверхзвуковых скоростях нестационарные системы скачков уплотнения вносят свои особенности. Газ в межлопаточных каналах ускоряется при вхождении каналов в поток, выходящий из сопла, и тормозится при выходе каналов из него. Область высокого давления возникает в том месте межлопаточного канала, где струя высокой скорости сталкивается с заторможенным газом. Высокое давление распространяется в виде ударных волн вдоль межлопаточного канала и отражается в виде волн разрежения от незакрытого конца канала. Возмущения от удара могут распространяться против течения и создавать пульсирующий [c.264]

Итак, общая касательная 12 двух кривых на нашей диаграмме соответствует скачку уплотнения. Если в расширяющейся части сопла Лаваля возникает скачок уплотнения, то состояние потока от сосуда давления до места скачка изображается участком кривой АВ1. В скачке состояние резко изменяется от 1 до 2, и далее течение продолжается целиком в дозвуковой области в соответствии с кривой 2Е, если диффузор расширяется настолько, что скорость в нем уменьшается до нуля. При этом будет достигнуто давление, равное лишь гро- Потере давления (1—г)ро соответствует приращение энтропии. [c.250]

На режимах с повышенным противодавлением среды (ек> >ea>Ei) коэффициенты потерь кинетической энергии возрастают незначительно, так как спектр течения в сопле практически сохраняется неизменным. Воздействие спонтанной конденсации проявляется только в том, что отношение давлений ек, при котором косые скачки размещаются в выходном сечении сопла, возрастает. При ек<ба<ет в расширяющейся части существует двухскачковая система, состоящая из конденсационного и адиабатного скачков последовательное торможение потока в двухскачковой системе приводит к уменьшению в этой группе режимов по сравнению с коэффициентами в однофазной среде. [c.225]

Величина АР нер представляет собой потери тяги на нерасчетность течения в соплах и характеризует только режимы перерасширения и недорасширения реактивной струи ир и На расчетном режиме течения в соплах = величина АР нер =0- Потери тяги на нерасчетность течения в соплах при значениях относительной площади среза Р = 1-3 (к = 1,4) и степени понижения давления тг = 2-35, характерных для ВРД сверхзвуковых самолетов, представлены на рис. 3.34. [c.99]

Абрамович Г. Н., Прикладная газовая динамика, 4 изд., М., 1976 П и р у-м о в У. Г., Р о с л я к о в Г. С., Течение газа в соплах. М., 1978 Стернин Л. Е., Основы газодинамики двухфазных течений в соплах. М., 1974. С. Л. Вишневецкий. СОПРОТИВЛЕНИЕ АКУСТЙЧЕСКОЕ, характеристика, вводимая при рассмотрении колебаний акустич. систем, равная отношению звукового давления к объёмной колебательной скорости, См. Импеданс акустический. СОПРОТИВЛЕНИЕ ИЗЛУЧЕНИЯ, активное сопротивление характеризующее излучат, способность антенны. Полная мопщость излучения интерпретируется при этом как мощность, поглощаемая в Любой фидерный тракт, по к-рому эл.-магн. энергия поступает к антенне (двухпроводная линия, волновод и др.), можно считать нагруженным на входное сопротивление антенны, складывающееся из сопротивления джоулевых потерь и импеданса излучения, активная часть к-рого равна [c.701]

В действительном процессе истечения вследствие необратимости потерь на трение энтропия газа, как указывалось выше, возрастает и действительный процесс истечения отклоняется от изо-энтропы вправо (процесс 1—2д), Отклонение процесса вправо от точки 2 объясняется тем, что величина d -ip положительная, в связи с чем %n>S2. Поскольку расширение газа в сопле при истечении без трения и с трением происходит до одного и того же давления, то точка 2д будет лежать правее точки 2 на той же изобаре р-2 (12д > fj). Следовательно, действительная располагаемая работа /од = 1 — hn и действительная скорость газа на выходе нз сопла WJ = - - 2 (i — при истечении с трением всегда будут меньше, чем в случае обратимого течения без трения. [c.115]

Примером образования скачка уплотнения может служить истечение газа из сужающегося канала (сопла) в среду, находящуюся под давлением, меньшим критического. Струя газа вытекает из сопла под критическим давлением. В среде, окружающей сопло, масса газа расширяется, скорость его течения увеличивается и становится больше скорости звука затем после расширения струя тормозится. Торможение может осуществляться, как это указывалось, только с образованием скачка уплотнения. В рассматриваемой массе струи газа, плотность и давление становится большими, чем в окружающей среде. Это ведет снова к расширению массы газа и образованию нового скачка уплотнения. Струя, вытекающая из сопла в среду с давлением, меньщим критического, будет состоять из ряда скачков уплотнения. В каждом скачке уплотнения происходят гидравлические потери. Запас энергии струи от одного скачка к другому уменьшается до тех пор, пока поток полностью не смешивается с массой окружающей среды. [c.124]

При отрыве потока от стенок процесс истечения на длине сопла Л является расчетны.м, на длине В (рис. 71, б) давление определяют экспериментально. Режим течения с отрывом потока от стенок сопровождается большими потерями энергии, которые обусловлены как потерями в скачке, так и отрывом, кроме Т010, возникаю 1 вихри и происходит подсос газа в сопло из окружаюш,еп среды. [c.245]

В рамках термодинамически равновесной схемы течения. В соответствии с этой схемой показатель k уменьшается с ростом влажности, а Екр1 соответственно увеличивается. Эксперимент показывает, что уменьшение бкр1 происходит непрерывно до больших значений влажности ( о<0,3). Такой характер зависимости объясняется главным образом увеличением потерь энергии в сопле и соответственно уменьшением давления торможения в выходном сечении с ростом начальной влажности. Отметим, что, как и следовало ожидать, величина екр1 зависит от формы сопла [c.216]

Во втором случае в асширяющейся части сопла течение является смешанным, т. е. частично сверхзвуковым и частично дозвуковые , причем переход из сверхзвуковой области течения в дозвуковую происходит в прямом скачке уплотнения (рис. 3,6). Эта схема течения возникает из первой при увеличении отнощения давлений р р Очевидно, что к потерям трения о стенки сопла в этом случае добавляются волновые потери, которые могут быть определяющими. [c.183]

Отметим некоторые качественные закономерности течений проводящего газа в сопле. Из уравнения (3.73) очевидно, что с увеличением параметра взаимодействия происходит экспоненциальное уменьшение полного давления, связанное с джоулевой диссипацией энергии. Джоулев нагрев приводит также к увеличению температуры газа, уменьшению плотности и скорости по сравнению со случаем отсутствия взаимодействия проводящего газа и магнитного поля, если статическое давление газа сохранять неизменным. Таким образом, наложение магнитного поля тормозит газ и приводит к потерям давления. Эти эффекты, очевидно, возрастают с увеличением параметра Л, в частности сверхзвуковой поток при налол<ении сильного магнитного поля может перейти в дозвуковой [c.208]

Реальные течения в с о п л а х Л а в а л я. Так же, как в сужающихся соплах, два фактора отличают эти течения от одномерных изоэнтропных, рассмотренных в п. 13.4 отклонение от одномерности и гидравлические потери. В соплах Лаваля к потерям на трение добавляются потери на скачках уплотнения и при отрывах пограничного слоя, которые могут возникать в сверхзвуковых частях сопел. Теоретический расчет сверхзвуковых течений с большим dpjdx при наличии скачков и отрывов пограничного слоя чрезвычайно сложен. Поэтому потери в соплах Лаваля обычно оцениваются суммарно с помощью скоростного коэффициента фс (15.74), коэффициента сохранения полного давления Ос (15.75) и коэффициента расхода -фс (15.76). [c.308]

Для приближенного построения процесса в h, 5-диаграмме из задания на расчет известны параметры пара перед стопорным клапаном — точка О на рис. 5.3. Для того чтобы найти состояние пара перед соплами первой ступени турбины (регулирующей при сопловом парораспределении) — параметры в точке О на диаграмме, оценивают потери давления при течении в паровом сите, в стопорном и ре1улирующих клапанах по формуле [c.145]

Расчетный режим течения (т. 4) характеризуется (в идеальном случае) параллельностью векторов скорости в выходном сечении сопла, равенством статического давления в этом сечении давлению в окружаюгцей среде и равенством диаметра струи диаметру выходного сечения сопла. Потери тяги при этом оказываются минимальными в т. 4 (для рассматриваемого варианта сопла 71срасч — 17) и величина [c.84]

Для конических сопел в правой части диаграммы на рис. 3.43-3.45 сплошными линиями нанесены значения угла коничности сверхзвуковой части сопла 0с. Пунктирной линией в этой же части диаграммы на рис. 3.40-3.45 нанесены линии минимальных внутренних потерь тяги в соплах, представляющих сумму контурных потерь (на неравномерность и коничность течения) и потерь на трение в сверхзвуковой части при тГс = срасч т.е. на расчетном режиме течения, когда статическое давление на срезе сопла равно давлению в окружающей среде. [c.102]

Начало автомодельного или безотрывного режима течения в эжекторных соплах имеет место в конце переходного участка и характеризуется постоянством относительного полного давления во втором (эжекторном) контуре сопла Ро2 Рос при дальнейшем увеличении степени понижения давления (режим 3 на рис. 3.68). Начиная с этого момента давление в эжекторном контуре, отнесенное к давлению в окружающей среде, 2/ 00. монотонно возрастает, а потери тяги начинают уменьшаться по мере приближения к своему минимальному значению, соответствующему расчетному режиму течения в каждом конкретном эжекторном сопле. Момент перехода к автомодельному течению, величина давления в эжекторном контуре, потери тяги и импульса сопла зависят от геометрических параметров сопла и величины расхода воздуха в эжекторном контуре. Простейшее эжекторное сопло — со звуковым насадком и цилиндрической обечайкой, изображенное схематично на рис. 3.68, так же как и другие схемы эжекторньгх сопел (рис. 2.1), характеризуется двумя определяющими геометрическими параметрами — относительной площадью среза / п эквивалентным углом коничности между кромкой критического сечения сопла и кромкой среза эжектора 0экв- Эти два параметра определяют, с одной стороны, момент перехода от отрывного течения к автомодельному. [c.159]

Для каждой зависимости АР = f течение в эжекторных соплах характеризуется тремя рассмотренными выше режимами течения отрывным, переходным и автомодельным. Эти режимы указаны на рис. 3.89 в качестве примера для варианта с эквивалентным углом коничности = 3,5°. При небольших значениях тг (тг 1,4) в этом варианте сопла имеет место отрывной режим течения, когда струя не присоединяется к стенке обечайки. Переходный режим течения здесь находится в диапазоне 1,6-1,8. Пик потери при 1,8 соответствует резкому падению давления в эжекторном контуре, связанному с моментом запуска сопла и переходу к автомодельному течению (рис. 3.85). При увеличении тг на автомодельном режиме течения потери тяги снижаются в связи с уменьшением перерасширения струи вплоть до значений ТГс, соответствующих расчетному режиму течения. При = тг расч потери тяги достигают минимальной величины, а затем при дальнейшем росте должны увеличиваться в связи с недорасширением реактивной струи. Увеличение 03J.J3 при = onst (рис. 3.89) приводит в соответствии с рис. 3.77 к [c.166]

На режиме перерасширения, когда относительное полное давление в сопле меньше расчетного значения, и так как реактивная струя снаружи не ограничена стенками сопла, то автоматически происходит подстройка течения к условиям в окружающей среде. При этом свободная граница струи АВ наклонена к оси симметрии и последн51я характеристика АС веера волн раз-р51жения приходит на центральное тело до его вершины (рис. 3.996). За точкой С происходит сжатие потока, и статическое давление на поверхности центрального тела возрастает, что создает дополнительный прирост некоторой части тяги (заштрихованная часть на диаграмме рис. 3.996). Это обуславливает отсутствие потерь тяги на перерасширение потока у сопел с центральным телом в отличие от обычных конических сопел или сопел Лаваля. [c.177]

Кроме того, рис. 8.16 и 8.17 показывают, что с ростом температуры и давления торможения продуктов сгорания на входе в сопло значения коэффициентов и значительно уменьшаются по сравнению с 1, так что при температуре 7 0 с - 2500-3000 К и давлении торможения - 0 0 Па реальные потери удельной тяги могут оказаться в 5-10 раз меньше потерь тяги при полностью замороженном течении. Высокие давления и температуры продуктов сгорания характеризуют процесс расширения газа в соплах ЖРД, и в соответствии с рис. 8.16 и 8.17 значения и для них будут меньше, чем для сопел ПВРД или ГПВРД, которые характеризуются параметрами, приведенными на рис. 8.1. [c.362]

Рис. 8.18а иллюстрирует влияние изменения размеров критического сечения сопла 1)кр (по сравнению с некоторой начальной величиной В = 25 мм) и увеличения относительной площади среза сопла, на величину при постоянном давлении на входе в сопло 25 10 Па), а рис. 8.186 — влияние изменения давления на входе в сопло р (по сравнению с некоторой начальной величиной р = 25 10 Па) и увеличения Р при постоянном диаметре критического сечения сопла для продуктов сгорания водорода в кислороде при коэффициенте избытка окислителя а = 0,8. Достаточно очевидна тенденция увеличения потерь импульса на нер новесность течения при увеличении относительной площади среза сопла Р и уменьшении давления на входе в сопло р и его критического сечения Отмечается, что величины А/ для различных топлив близки между собой и в заметной степени зависят от величины коэффициента избытка окислителя. Характерной особенностью здесь является наличие максимума потерь импульса А/ в районе стехиомет-рического значения а = 1 для различных топлив, используемых на двигателях. Объясняется это тем, что при а 1 в камере сгорания двигателя запасено наибольшее количество химической энергии, и поэтому неравновесное протекание химических реакций рекомбинации приводит к максимальным потерям при этом значении а [64]. [c.363]

Опишем вентиляционные потери. При движении лопаток по дуге, не занятой соплами, имеет место перемещение газа лопатками и при этом кромки лопаток трутся о газ. Характер течения в решетке колеса вне дуги подвода зависит от скорости газа, выходящего из сопл. При дозвуковых скоростях может существовать обратное течение газа по межлопаточным каналам колеса при движении их вдоль глухой стенки. Обратное течение газа возникает из-за несимметричности лопаточного профиля, но в основном из- а того, что в активных турбинах в зазоре между колесом и сопловым аппаратом иногда устанавливается давление р , более низкое, чем выходное давление (рис. 4.44), в результате эжекционного действия струи, вытекающей из сопла. В связи с этим в активных дозвуковых турбинах для уменьшения вентиляционных потерь целесообразно введение небольшой реактивности (рт = 0,02. .. 0,05), при которой могут выровняться давления р и р , несмотря на эжек-ционное действие струи. [c.263]

ДИФФУЗОР в гидроаэромеханике, участок проточного канала (трубопровода), в к-ром происходит торможение потока жидкости или газа. Поперечное сечение Д. может быть круглым, прямоугольным, кольцевым, эллиптическим, а также несимметричным. По своему назначению и теом. форме Д.— устройство, обратное соплу. Вследствие падения ср. скорости V давление р в направлении течения растёт (см. Бернулли уравнение) и кинетич. энергия потока частично преобразуется в потенциальную. В отличие от сопла, преобразование энергии в Д. сопровождается заметным возрастанием энтропии и уменьшением полного давления. Разность полных давлений на входе и выходе Д. характеризует его гидравлич. сопротивление и наз. потерями. Потерянная часть кинетич, энергии потока затрачивается на образование вихрей, работу против сил трения и необратимо переходит в теплоту. Движение жидкости (газа) в направлении роста давления в потоке, т. е. существование положит, градиента давления в направлении течения,— осн. отличит. свойство Д. [c.176]

Для расчета реактивной силы, кроме расхода газа, нужно знать давление на срезе и скорость истечения, которые зависят от потерь как в дозвуковой, так и в сверхзвуковой части сопла. Выше предполагалось, что потери распределяются равномерно по сечению сопла, однако истинная картина течения газа внутри сопла не отвечает этому простейшему предположению. При большой кривизне стенок в области горловины сопла возможен местный отрыв пограничного слоя от стенок, кроме того, в начале расширяюЕцейся части сопла некоторые линии тока сверхзвукового течения сужаются, что приводит к образованию местных косых скачков уплотнения. [c.433]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...