Случай

Рассмотрим решение задачи для частного случая, когда распределения нагрузки и несущей способности подчиняются нормальному закону. Этот случай имеет широкое применение и позволяет получить простое замкнутое решение. Применение нормального закона оправдано в случае совместного действия достаточно большого числа случайных-возмущений, подчиняющихся различным законам распределения если среди них нет превалирующего, то результирующее возмущающее воздействие согласно центральной предельной теореме теории вероятностей имеет распределение, близкое к нормальному. На практике распределения многих возмущений отличны от нормального хотя бы потому, что целый ряд параметров (предел прочности, размеры и т.п.) не могут быть величинами отрицательными. Но усечения законов распределения обычно невелики, что позволяет игнорировать теоретическую нестрого сть допущения нормального распределения. [c.8]

При Проектировании конструкций заданной надежности по жесткости для случая нормального закона распределения нагрузки можно, учитывая, что Я = из (1.6) получить формулу для расчета К [c.11]

Законы распределения нагрузки и несущей способности могут быть самыми различными. Поэтому в общем случае не всегда удается получить простые формулы для определения К, подобные полученным для случая нормального закона распределения. Но в ряде случаев для некоторых комбинаций законов распределения нагрузки и несущей способности это удается. [c.16]

Для частного случая, когда = Rq = О, решение можно получить в замкнутом виде. В этом случае по (1.33) [c.17]

Для частного случая, когда ( о = = 0 1 2 1 з = /3, для Я имеем [c.20]

Дпя этого случая [31 ] гауссовский уровень надежности равен [c.23]

Для этого случая надежность определяют по следующему выражению [31] [c.23]

Для рассматриваемого случая а + 1 = 20 2(а + 1) = 40. По таблицам Р(2Х, 2п) [6 1 для 2п = 40 ищем 2Х = с, для которого вероятность отказа 1 - Я = 0,01. Находим, что с = 64. [c.44]

Kqi и т.д. Для рассматриваемого случая после 1-го шага К = 1000/10 = 100 1000-9А = 100, а 2000-ЮА = 1000, поэтому переходим ко второму шагу. После второго шага А" = 1000/9 = 111,1 опять 1000-8А < 2000-10/ и т,д. [c.54]

Найдем вероятность того, что в течение данного времени будет не более заданного числа выбросов. Особый интерес представляет частный случай, когда появление последовательных выбросов можно считать независимыми редкими событиями. При этом принимаем, что число выбросов в течение времени подчиняется закону Пуассона. [c.57]

Полученное решение легко распространить на случай проектирования элементов конструкций заданной надежности по жесткости. При этом под мерой надежности понимается вероятность того, что максимальное перемещение течение срока службы ни разу не превысит заданного. Следовательно, в этом случае для надежности можно записать [c.58]

Для этого случая имеем [c.59]

Для случая o/j = О (т.е. уровень, выбросы за который запрещены, детерминирован) уравнение (2.12) удается разрешить относительно [c.60]

Полученное решение легко распространить на случай проектирования элементов конструкций заданной надежности по жесткости. Следует лишь провести замены с учетом w = K q. Следовательно, в формулах надо везде поменять К на К, S на w, R на и считать = 0. В [c.61]

Рассмотрим общий случай, когда нагрузка и, следовательно, напряжения меняются по асимметричному циклу. [c.65]

Для случая, когда S( ) — нормальный стационарный процесс, надежность определяют по формуле (2.9). [c.70]

Аналогично определяют о , надо лишь подынтегральное выражение формулы (2.63) умножить на oj Но для узкополосных процессов эффективная частота ojg практически совпадает с несущей частотой процесса (5 . Поэтому, учитывая данные анализа аналитических выражений и графиков спектральных плотностей выхода системы при различных спектральных плотностях входа [33, 36 , в том числе и для корреляционной функции нагрузки типа (2.10), для случая малых значений аи 0, когда m < ojj, в качестве несущей частоты выхода системы [c.72]

Запишем систему уравнений (3.10) для рассматриваемого случая [c.91]

Эти формулы легко обобщаются на случай любого числа событий. [c.101]

Параметры этого распределения для случая 7 = 0 [39] [c.113]

Распределение Релея (рис. 38) является частным случаем распределения Вейбулла при 7 = 0 /3 = 2 а = 2а [c.114]

Распределение Эрланга — частный случай гамма-распределения (а = а-1 /3= 1/ ) при целочисленных а [c.115]

Формула (П.99) является известной формулой Райса. В работе А.С. Гусева [15] эти формулы обобщены дая случая, когда уровень, за который происходят выбросы, является случайной функцией. Там рассмотрен случай, когда уровень a(t) может быть представлен в виде ряда [c.121]

Для этого случая применим уравнение (15.4), которое примет вид [c.138]

Рассмотренный случай соответствует, например, исследованию движения звена приведения машинного агрегата, состоящего из электродвигателя постоянного тока, редуктора и центробежного вентилятора. Исследовался период разгона ведущего звена. [c.139]

Отметим, что по характеру заданных величин данный пример представляет случай, который рассмотрен в п. 8°. Разница лишь в том, что здесь /Ид = Л1д (ф). Afj = (ф), а в п. 8 Мд = Мд (и), = (ф). [c.149]

Случай третий. Приведенный момент инерции масс ведомых звеньев м ШИННОГО агрегата /3 — величина переменная, зависящая ог угла ф поворота звена приведения и соизмерима с предполагаемым моментом инерции маховика. [c.162]

Р е ш е II и е. Рассматриваемый пример аналогичен разобранному выше третьему случаю определения величины момента инерции маховика. За звено приведения принимаем кривошип АВ. [c.167]

Случай второй масса присоединяется (рис. 97, а), но абсолютная скорость присоединения и имеет направление, противоположное направлению абсолютной скорости звена V. Тогда относительная скорость присоединяемой массы с — It — г> (рис. 97, б) всегда будет иметь направление, противоположное. [c.181]

Случай четвертый масса отделяется (рис. 99, а) и абсолютная скорость и имеет направление абсолютной скорости звена v, что возможно только прн условии [ м I > 1 f тогда относительная скорость отделяемой массы с — = и О (рис. 99, б) будет направлена в ту же сторону, что и абсолютная скорость звена V и, следовательно, импульсивная сила будет силой сопротивления (рис. 99, в). [c.182]

В конструкциях из низкоуглеродистых и низколегированных сталей наряду со сваркой с разделкой кромок широко применяется сварка стыковых швов и швов без разделки кромок. Увеличение доли основного металла в металле шва, характерное для этого случая, и некоторое увеличение содержания в нем углерода могут повысить прочностные свойства и понизить пластические свойства металла Н1ва. [c.224]

Пусть vfjag = 1,5 10 м. Для рассматриваемого случая а + 1 = 35 2(а + + 1) = 70. По таблицам Р[2Х, 2л] для 2п = 70 ищем 2Х = с, для которого вероятность отказа равна 1 -И = 0,01- Этому случаю соответствует с = 100. [c.37]

По аналогии с тем, что при детерминистической постановке задачи наивыгоднейшим случаем распределения напряжений по длине считается случай равнонапряженности, примем, что в вероятностной постановке оптимальным случаем распределения напряжений по длине является случай равнонадежности. [c.93]

Рассмотрен также случай, когда одномерные законы распределения X(1) и уровня a(t) различны в частности, когда распределение уровня подчи- [c.122]

Пр шер 2. Для крнвошиппо-ползунного механизма (рис. 66, а) найти величину уравновешивающей силы Ру, приложенной к оси шарнира В перпендику -лярно V. направлению ЛВ, а также уравновешивающий момент Му, приложенный к звену I. Рассмотреть случай, когда угол фх = 45°. Нагрузка звеньев к звену 3 прилсжена сила = 100 н, к звену 2 приложены сила = 50 н, направленная П0 1 углом ttj = 60° к линии ВС, и момент = 3,0 нм. Размеры звеньев [c.121]

В. А. Зиновьеву и М. А Скуридину) о движении звена приведения в случае, когда приведенный момент движущих сил А/д зависит от скорости звена приведения Л1д = = М,(ш), приведенный момент сил сопротивления зависит от угла поворота ф звена приведения М,. = Мс(<р), и приведенный момент инерции механизма тоже зависит от э ОГО угла / = / (< )). Такой случай имеет место, например, при динамическом исследовании машин1Юго агрегата, состоящего и электродвигателя, коробки скоростей и поперечно-строгального станка, в основу которого входит кулисный механизм Витворта с переменным передаточным отношением. Имеем заданными момент движущих сил Мд == Мд (оз) (рис. 80, а), момент сил сопротивления /М(. = (ф) (рис. 80, б) и приведенный момент инерции механизма / = = 1п (ф) (рис. 80, в) при начальных условиях (О = при Ф = фг. [c.139]

Случай второй. Приведенный момент инерции масс ведомых зненьев механизма пренебрежимо мал по сравнению с предполагаемым моментом инерции маховика. [c.162]

Случай третий масса отделяется (рис. 98, а) и абсолютная скорость отделения м имеет направление, противоположное направлению абсолютной скорости звена V. Тогда направление относительной скорости отделяемой масс1л с =- и — v (рнс. 98,6) будет тоже противоположно направлению скорости г . В этом случае импульсивная сила будет силой движущей (рис. 98, в). [c.182]

Случай первый. Формулы для расчета исправленном внешнего за-цепле шя, когда заданы модуль т, передаточное отношение и число зубьев колес 1 (это число меньше семнадцати) [c.201]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...