Потеря в соплах

Все рассмотренные выше результаты получены в предположении, что потери трения в элементах эжектора пренебрежимо малы, и эффективность эжектора зависит только от ударных потерь, возникающих в процессе смешения. В действительности, помимо потерь при смешении, в элементах эжектора имеются дополнительные, вторичные потери, не связанные с самим существом процесса подмешивания дополнительной массы. Это в первую очередь гидравлические потери в соплах (потери полного давления газов до входа в камеру), потери на трение в смесительной камере и потери при торможении потока в диффузоре. [c.560]

Исходя из допущения об отсутствии турбулентного смешения основного и инжектируемого потоков, постоянных по величине потерь в сопле и статического давления в его выходном сечении (последнее имеет место при достаточно большом удалении отверстий инжекции от критического сечения), определяют относительную площадь поперечного сечения каждого потока и соответствующие значения силы тяги. Полная тяга равна сумме этих значений. Согласно сказанному, полный единичный импульс [c.305]

Если известны состояние рабочего пара перед соплом и параметры холодильного агента на входе в эжектор, то величину g можно рассчитать по С—s диаграмме (рис. 15-19). На этой диаграмме точка 1 представляет собой состояние рабочего пара по выходе из котла, точка 2 — состояние холодильного агента по выходе из испарителя [(предполагается, что испарение происходит полностью). Точка Г изображает теоретическое состояние потока рабочего пара по выходе из сопла, а точка соответствует действительному состоянию этого потока с учетом потерь в сопле. Если бы процесс в эжекторе был полностью обратим, то состояние смеси на выходе из диффузора изображалось бы точкой 3, лежащей на пересечении изобары рк и прямой смешивания /( 2. При этом, очевидно, состояние потока в камере смешения изображалось бы точкой 3. Вследствие необратимости процесса расширения в сопле и процесса смешения в камере действительное состояние потока в камере смешения будет характеризоваться точкой 4 , а действительное состояние смеси по выходе из эжектора с учетом необратимости процесса в диффузоре — точкой 4ц. Зная это состояние, можно определить расход рабочего пара g. [c.484]

Потери в соплах вследствие трения о стенки и внутри рабочего тела оцениваются коэффициентом скорости [см. уравнение (1.232)] а 0,95 д-0,97. Потери в каналах вращающихся рабочих лопаток турбины приближенно определяет коэффициент скорости ф, обычно ф < фи.. Таким образом, действительная скорость истечения из сопла [c.183]

Получение регулярных потоков с малыми потерями при торможении в диффузорах — задача гораздо более трудная, чем получение ускоренных потоков с малыми потерями в соплах. В диффузорах идеальные обратимые движения нарушаются за счет тех же причин и свойств среды, что и в соплах, однако при торможении потоков влияние перечисленных выше факторов проявляется в более сильной степени. В диффузорах из-за движения против возрастающего давления условия отрыва потока от стенок более благоприятны, чем в соплах, в которых движение ускоряется — частицы стремятся двигаться по потоку за счет падения давления. Для избежания отрывов на контурах диффузоров в дозвуковой части они должны быть плавными, без стыков и изломов и без слишком больших углов расширения. В сверхзвуковых диффузорах поток газа на входе сверхзвуковой и поэтому, как правило, у входа в диффузор образуются скачки уплотнения, в которых возникают большие потери механической энергии. [c.95]

Ло — располагаемое теплопадение Ар—потерн в распределительных устройствах потери в сопле hj, —потери в лопатках — потерн на тренне и вентиляцию fty—потерн от утечек, h —концевые потери потерн с выходной скоростью в.п выходном патрубке [c.336]

Таким образом, обычно применяемые способы определения скорости потока на выходе из сопел и потерь в соплах в условиях вращающейся радиальной турбинной ступени с парциальным подводом не приводят к правильным результатам. [c.239]

Скорость воды при выходе из сопла зависит от давления перед соплом, за соплом (равного давлению в камере смешения), а также от потерь в сопле, учитываемых коэффициентом 9, и определяется уравнением [c.154]

Потери в проточной части ступени складываются из потерь в соплах, на лопатках и с выходной скоростью. [c.6]

Потери в соплах, в свою очередь, подразделяются на профильные и концевые. [c.7]

Введем понятие идеального конденсирующего инжектора для оценки совершенства реального инжектора. При этом будем считать [108], что он имеет одинаковые с реальным инжектором параметры на входе, но будет характеризоваться отсутствием потерь в соплах и диффузоре (в том числе и скачковых) и иметь лишь ударные потери в камере смешения, а статические параметры смешанного потока перед диффузором будут соответствовать состоянию на кривой насыщения. [c.138]

Реальный инжектор в отличие от идеального характеризуется наличием потерь в соплах, камере смешения н диффузоре, а также в скачке уплотнения-конденсации. [c.140]

Потери в соплах и в направляющих лопатках первой (регулирующей) ступени и в соплах диафрагм. Эти потери возникают вследствие трения частиц пара о стенки, вихревых движений и ударов струи пара при входе в них. Эти потери возрастают с увел ичением шероховатости стенок и особенно значительно—при повреждении выходных кромок сопел и входных и выходных -кромок направляющих лопаток, а также с увеличением влажности и скорости пара в ступенях. [c.42]

До сих пор рассматривались потери в соплах, в каналах рабочих лопаток, а также потери кинетической энергии с уходящим паром из рабочих лопаток- Все эти потери, связанные с течением пара в соплах и рабочих лопатках, приводят к уменьшению к. п. д. на рабочих лопатках диска Vo-л- Однако помимо перечисленных выше потерь, в ступени паровой турбины имеются дополнительные потери, которые не связаны с основным потоком пара и должны быть подсчитаны отдельно. Основными из этих потерь являются потери на трение и вентиляцию и потери от утечек пара. [c.214]

Потери в соплах принимаются в расчет с учетом коэффициента скорости ф. [c.32]

Ahi — потери в соплах в ккал/кг, [c.54]

Айз — сумма потерь в проточной части за исключением потерь в соплах и потерь с выходной скоростью [c.54]

Определяем потери в сопле [c.63]

Потери в сопле........... АЛ, ккал/кг 21,9 16,6 [c.92]

Потери в сопле...... ДЛ ккал кг [c.95]

Потери в соплах. . Энтальпия при выходе [c.134]

По кривой фиг. 13 ф = 0,96 с = 0,96 685 = 658 л/сек. Потери в соплах [c.144]

С2д- Физически это означает, что часть кинетической энергии потока, затрачиваемая на преодоление сил трения, переходит в теплоту, а скоростной напор с 2д /2 на выходе из сопла получается меньше, чем при отсутствии трения. Потеря в сопле кинетической энергии вследствие трения выражается разностью Айо— —Ай=Й2й —Й2. Отношение потерь в сопле к располагаемому теплопа-дению называется коэффициентом потери энергии в сопле с [c.54]

Коэффициент скорости на выходе из сопла при пренебрежении малыми потерями в сопле по формулам 6 выражается через конструктивно определяемое для сопла отношение 8кр18 из соотношения [c.128]

В ракетных двигателях, где транспортируются и ИЭ и массо-носитель, тяга пропорциональна скорости истечения в реактивных же двигателях (воздушнореактивных и гидрореактивных — ВРД и ГРД) массоноситель черпается из окружающей среды и его расход значительно превышает расход ИЭ (5в иэ), поэтому увеличивая В , ограниченный проходными сечениями и возрастающими потерями (в сопле или винтовом движителе), можно при относительно малых (Ои получать большую удельную тягу. [c.55]

Из этой диаграммы видно, что потеря в соплах остается постоянной, так как, по существу говоря, оопла работают независимо от лопаток рабочего диска. [c.212]

Проводим изобару насыщенного пара = onst, отвечающую давлению в конце расширения в сопле. Из точки 1 определяющей состояние пара перед соплом, проводим адиабату до пересечения в точке 2 с изобарой = = onst. Откладываем потерю в сопле и получаем точку 2, определяющую состояние пара в выходном сечении сопла. [c.162]

Сопла, работающие как с повышенным противодавлением, так и с пониженным, являются источником потерь потери в соплах с повышенным противодавлением и сверхкри-тическими скоростями более значительны, так как они связаны со скачками уплотнения внутри самого сопла. Отсюда очевидно, что сверхрасширение никогда не может произойти в суживающемся сопле, где имеются в результате процесса докритические скорости потому, что противодавление при наличии докритического потока привело бы просто к регулировке скорости потока. Поэтому при проектировании следует ограничиваться только типом суживающихся сопел там, где только возможно в конструкции турбины, так как при этом устраняется более серьезный источник потерь, связанный со скачками уплотнения. Если применяются сопла Лаваля, то площади должны быть выбраны настолько пропорциональными, чтобы имело место только расширение в сопле во время эксплуатации при всех условиях нагрузки. [c.88]

Затем определяем потери в соплах, рабочих каналах и устанавливаем энтальпию пара при выходе из рабочих каналов. Из I —S-диаграммы определяем удельный объем и по уравнению неразрывности — относительную скорость выхода из рабочих каналов W2h. Фиксируем найденные реактивный теплоперепад, скорость из уравнения энергии и скорость из уравнения неразрывности. На основании полученных данных строим диаграмму (фиг. 53) следуюш,им образом по оси абсцисс откладываем теплоперепады — нулевую принятую реактивность и реактивность заданную h . Над принятыми точками, соответствуюш,ими реактивности нулевой и заданной, откладываем по ординатам скорости, найденные по уравнению неразрывности — Ю2 и W2H и по уравнению энергии — ы)2эн и W23h полученные одноименные точки соединяем прямыми. [c.107]

Строим треугольник скоростей (фиг. 63), из которого Wi = 533 м1сек. Потери в соплах [c.124]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...