Сопло процесс запуска для нею

В ГТД можно влиять на степень расширения газа на турбине путем изменения диаметра выходного сопла. Если выходное сопло открывать, то давление газа за турбиной снижается, а степень его расширения увеличивается, что повышает мощность турбины и может быть использовано при регулировании двигателя, а также для облегчения процесса запуска ГТД. [c.263]

Процесс запуска в сопле. Падающая ударная ударная волна, направленная против течения, но [c.173]

Подчеркнем, что параметры фо, д вряд ли представляют собой взаимно однозначные характеристики множества течений в канале. Тем более неправомерно связывать их с процессом запуска сопла, даже в квазистационарной постановке. [c.109]

Эти исследования прояснили волновую структуру течения газа в процессе запуска сопла, который в общих чертах происходит следующим образом. Первичная ударная волна, заданная или возникающая при распаде разрыва в момент удаления диафрагмы, достигая торца сопла, распадается на отраженную волну ОВ (рис. 5.25, а) [c.243]

Одной из особенностей переходного режима течения в эжекторных соплах является в ряде случаев весьма быстрое протекание процесса запуска сопла и переход течения в нем к автомодельному. Теневые фотографии изменения границ реактивной струи, измерения распределения давления по внутренней поверхности обечайки эжектора, давления в эжекторном контуре и потерь тяги сопла показывают, что этот процесс может пройти при изменении степени понижения давления тг менее, чем на 1%. [c.139]

В данной работе для повышения точности измерения параметров струи на ее начальном участке были увеличены размеры сопла, из которого происходит истечение. Это позволило уменьшить отношение размера датчика к размерам струи и увеличить число Ке, но вследствие увеличения расхода рабочего тела привело к необходимости работы с небольшой продолжительностью запуска. Малая инерционность измерительной аппаратуры и автоматизация процесса измерения позволили сделать это, а уменьшение времени осреднения в единичном измерении компенсировать введением осреднения по ансамблю нескольких измерений. [c.565]

Обычно для запуска сверхзвукового сопла на его входе создается ступенчатый перепад давления. Это делается или посредством разрыва диафрагмы, расположенной в некотором сечении цилиндрической трубы, примыкающей к соплу и разделяющей области высокого и низкого давления, или с помощью ударной волны, движущейся по трубе в сторону сопла. Оба способа запуска соответствуют заданию стационарных граничных условий на входе в сопло, поэтому вначале нестационарный процесс движения газа в сопле со временем стабилизируется. [c.242]

НО и при уменьшении длины сверхзвуковой части. При этом достаточно очевидно просматривается роль процесса перемешивания вторичного воздуха и газа в слое смешения реактивной струи на давление запуска Эта роль выражается в том, что при увеличении длины сверхзвуковой части сопла увеличивается длина слоя смешения внутри эжекторного контура, в этом слое подсасывается большое количество вторичного воздуха, роль величины тЭ 2 на давление запуска ослабевает и величина становится относительно не-большой. [c.156]

Для улучшения процесса запуска и обеспечения достаточных запасов устойчивой работы компрессора при работе двигателя на пониженных режимах выходное сопло имеет максима.ггьнуго площадь проходного сечения, а окна перепуска открыты. На числах оборотов Лс производится прикрытие сопла. Трга при этом окачком возрастает, а удельный расход снижается. На числах оборотов Пл закрываются окна перепуска лентой, что также приводит к скачкообразному изменению тяги и удельного расхода топлива. [c.280]

Рассмотрим теперь более подробно процесс запуска конического сопла (рис. 5.25, б). Пусть г/ = /(ж) — уравнение контура сопла. Параметры удобно считать безразмерными . линейные размеры отнесем к г/ — радиусу критического сечения сопла, скорость — к а , плотность—к р , где а = (7 > /p ), р , р — скорость звука, ппотность и давление в критическом сечении сопла для стационарного одномерного течения. Предполагается, что первоначально сопло отделено диафрагмой от ресивера, где газ имеет параметры ро, То. В сопле газ покоится и имеет параметры р = ра, р = Рн. В момент времени = О диафрагма разрывается, что вызывает нестационарный процесс истечения газа. Параметры газа в ресивере поддерживаются постоянными при >0, поэтому со временем течение должно установиться. Одномерное нестационарное течение газа в сопле описывается системой уравнений в дивергентном виде, которые следуют из законов сохранения импульса, массы и энергии [c.244]

В общих чертах процесс запуска сопла протекает следующим образом. Во входном сечении мгновенно при возникновении распада произвольного разрыва происходит увеличение скорости и падение давления. Затем до момента времени i а 8 устанавливается стационарное втекание со скоростью звука, так как газ из ресивера поступает в отверстие и ускоряется до скорости звука. Если бы труба была цилиндрической, то такой режим течения существовал бы иостоянно. Однако из-за сужения сопла формируется отраженная ударная волна, которая движется навстречу потоку и достигает входного сечения при i = 8. В отраженной ударной волне происходит увеличение давления почти до давления в ресивере, а сама волна уходит в ресивер. Далее от входного сечения движется к минимальному сечению волна разрежения, которая, отражаясь от стенок, может порождать чередующиеся волны сжатия и разрежения, однако существенно меньшей интенсивности, чем первая отраженная волна. С течением времени интенсивность волн уменьшается и асимптотически происходит выход на стационарное значение. [c.247]

Во входном устройстве двигателя расположены газотурбинный стартер и корпус передней опоры, который крепится на шести стойках. Турбостартер позволяет запускать двигатель в полете на высотах до 9 км. Входное устройство оборудовано противооб-леденительной системой, работающей на горячем воздухе, отбираемом от компрессора. Девятиступенчатый компрессор двигателя выполнен стальным, что вызвано применением двигателя на самолете с длительным сверхзвуковым полетом. Лопатки первых трех ступеней компрессора могут заменяться непосредственно на двигателе. Двигатель имеет кольцевую камеру сгорания, традиционную для двигателей семейства Атар . Первая ступень двухступенчатой турбины охлаждаемая, у второй ступени охлаждается только диск рабочего колеса. За турбиной установлено спрямляющее устройство, направляющее поток газов для организации эффективного рабочего процесса в форсажной камере. Форсажная камера и всережимное регулируемое реактивное сопло оптимизированы для этого двигателя. Форсажная камера работает практически без дымления. Ротор двигателя имеет три опоры с системой охлаждения подшипников, причем задний подшипник компрессора и подшипник турбины смазываются маслом на выброс. [c.94]

Не утомляя читателя наукообразностью и в то же время не упрощая реальных физических и технических проблем, автор последовательно анализирует физико-химические и механические характеристики топлив, процессы в камере сгорания и сопле на режимах запуска, установившейся работы и выключения, рассматривает проблемы неустойчивости горения, охлаждения и управления вектором тяги, описывает современные и перспективные схемы и конструкции ЖРД и РДТТ с учетом технологических аспектов их изготовления и иллюстрирует изложение примерами применения ракетных двигателей на ракетах-носителях и космических летательных аппаратах. В тех случаях, когда это возможно, автор рассматривает жидкостные и твердотопливные двигатели совместно, что нетипично для отечественной научной и учебной литературы, но весьма желательно для расширения кругозора и улучшения взаимопонимания между специалистами по ЖРД и РДТТ. [c.7]

Реактивный двигатель, в сущности, тот же ракетный двигатель, но несущий с собой не весь запас необходимого газа, а использующий окружающий газ, то есть воздух. У простого турбореактивного двигателя, как и у ракетного, имеются камеры сгорания и выхлопное сопло, через которое газы вырываются с ускорением, создавая реактивную тягу. Горячий газ образуется так же, как и в камере сгорания поршневого двигателя к воздуху под давлением добавляется распыленное горючее и смесь зажигается. Но в турбореактивном двигателе этот процесс происходит непрерывно для сжатия воздуха применяется компрессор — весьма сложный многолопастный, многоступенчатый осевой вентилятор с последовательно расположенными ступенями горючее впрыскивается в камеру непрерывно, поступая в нее одновременно со сжатым воздухом, так что после запуска двигателя зажигание осуществляется самопроизвольно и непрерывно. Для приведения в действие компрессора позади камеры сгорания устанавливается газовая турбина, которая отбирает часть энергии расширяющихся газов для вращения компрессора. Турбина похожа на обращенный вентилятор или на ветряную мельницу хитроум- ной конструкции сидя на том же валу, что и компрессор, она вращает его. [c.121]

Заключение. Создана математическая модель новой схемы сверхзвукового пульсирующего детонационного прямоточного двигателя -СПДПД . Пульсирующий нестационарный процесс в нем инициируется периодическими изменениями режима подачи топлива, а специальный источник зажигания нужен лишь для запуска. Нестационарное течение в цилиндрической детонационной камере и в сопле рассчитывается интегрированием уравнений одномерной нестационарной газовой динамики с помощью монотонной разностной схемы второго порядка аппроксимации с выделяемыми явно детонационными волнами и главными контактными разрывами. Для сравнения характеристик СПДПД и его стационарных альтернатив с до- и сверхзвуковым го- [c.111]

С конца бО-х годов наряду с методом характеристик для расчета сверхзвуковых течений в ЛАБОРАТОРИИ интенсивно развивались методы расчета нестационарных течений, а на их основе с использованием процесса установления - стационарных смешанных (с переходом через скорость звука) течений. Для таких расчетов в качестве базовой была взята монотонная разностная схема, предложенная С. К. Годуновым в 1959 г. [15] для расчета нестационарных течений. В основе численной реализации этой схемы (далее схемы Годунова -СГ) лежит решение задачи о распаде произвольного разрыва, в силу чего СГ получила название раснадной . К концу бО-х годов в аэро- и газодинамических приложениях были известны лишь единичные примеры ее применения. К тому же полученные в них результаты не отличались высоким качеством по сравнению с результатами, полученными в те годы другими методами. В противоположность этому первая же выполненная в ЛАБОРАТОРИИ работа по применению СГ ([16, 17] и Глава 7.2) к решению прямой задачи теории сопла Лаваля продемонстрировала несомненные достоинства указанной схемы. Существенным моментом для успеха применения СГ для расчета смешанных течений стало обнаружение ситуаций, при которых в задаче о распаде разрыва граница разностной ячейки попадает в волну разрежения. Такие ситуации неизбежно возникают вблизи звуковых линий при расчете смешанных течений методом установления. Однако в двумерных задачах они, снижая точность результатов, оставались незамеченными. Указанная возможность была обнаружена при решении в одномерном приближении задачи о запуске ударной трубы переменной площади поперечного сечения ([18] и Глава 7.3). Предложенный тогда же элементарный способ учета подобных ситуаций стал неотъемлемой принадлежностью любых реализаций раснадных схем. [c.115]

Расчет нестационарного одномерного течения газа. Нестационарные течения возникают в сопле при его запуске, при распространении по соплу возмущений, возникающих вследствие пестационарного характера процессов, протекающих в камере сгорания, в различного рода поршневых установках и ударных трубах. Такие течения в ряде случаев можно изучать в одномерной постановке с помощью численного метода характеристик [34, 69, 104, 226, 262]. [c.75]

Теневые фотографии на рис. 3.69 показывают, что при весьма небольшом изменении степени понижения давления тг происходит резкое изменение размеров струи и присоединение ее к внутренней стенке эжектора, что характеризует режим запуска сопла. Фотографии для соответствуюгцих вариантов сопел в левой части рис. 3.69 соответствуют еще отрывному режиму течения 1 и началу переходного режима 2 (т. Н на рис. 3.68), а в правой части рис. 3.69 — концу переходного режима 2 (т. К на рис. 3.68). Величины тг , при которых наступает этот режим, различны для каждого из приведенных вариантов сопел и определяются величиной эквивалентного угла коничности 83 , однако процесс наступления режима запуска сопла происходит для обоих вариантов одинаково быстро и сопровождается резким увеличением шума струи. [c.139]

Измеренное распределение давления на внутренней поверхности обечайки соответствующим образом отражает процесс перехода от отрывного течения к режиму запуска сопла (рис. 3.70и3.71).Так, для варианта с 83 = 9,5° при ТГс 3,040 имеет место отрывной режим, в слое смешения истекающей струи в границах эжектора сопла происходит эжекция некоторой массы воздуха из окружающей среды, а статическое давление на обечайке по мере приближения к срезу сопла возрастает, приближаясь к величине давления в окружающей среде ( i/p 1). При значении тг = 3,05, отличающемся примерно на 0,5% от предыдущего значения, происходит запуск сопла с присоединением струи к поверхности обечайки, что сопровождается резким изменением характера распределения давления. При этом можно выделить следующие характерные зоны течения. В зоне АВ, начинающейся от среза сопла, смешение в пограничном слое струи происходит при практически постоянном давлении, равном давлению в эжекторном контуре левее среза критического сечения сопла, т. е. в так называемой застойной зоне . В зоне BD происходит повышение давления на поверхности обечайки до некоторой максимальной величины niax вызванное присоединением реактивной струи к стенке обечайки. [c.139]

Для варианта с 0экв = 1 6,2°, т. е. у которого срез звукового насадка расположен ближе к срезу эжекторного сопла, рис. 3.71, момент запуска смещен в сторону больших значений тг ( 4,0), но происходит так же быстро, как и у предыдущего варианта. При этом, вследствие более короткой сверхзвуковой части у варианта с Одкв = 16,2° процесс присоединения ограничен зоной АР (см. рис. 3.70 и рис. 3.71). [c.143]

Достаточно очевидно по результатам исследований круглых эжекторных сопел, что с увеличением эквивалентного угла коничности эжекторного сопла при = onst (в соответствии с рис. 3.77) величина давления запуска при котором происходит присоединение реактивной струи к стенке эжектора, возрастает. Если бы процесс присоединения реактивной струи к стенкам плоского эжекторного сопла происходил бы также, как и для круглого сопла, тогда для варианта 1 (0g 14°, 0j. 27°, 0 . 30°, ёдкв 24°) в соответствии с рис. 3.77 для F =3 присоединение струи в плоском эжекторном сопле к нижней (верхней) стенке происходило бы при — 3,5, к боковой — при 7, в угловой области эжектора — при 8, а при использовании величины интегрального эквивалентного угла 0экв =24,8° — при тг — 6. После присоединения реактивной струи к внутренней стенке эжектора — достижения безотрывного (автомодельного) режима течения — в круглом эжекторном сопле относительное давление во втором (эжекторном) контуре Pol/Рос перестает зависеть от степени понижения давления тг (см., например, рис. 3.72 и 3.73). [c.234]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...