Коэффициент сохранения полного давления

Если ввести безразмерную величину, носящую название коэффициента сохранения полного давления [c.32]

Здесь Ок.с — коэффициент сохранения полного давления в камере сгорания (при подводе тепла). [c.48]

Рис. 3.5. Зависимость коэффициента сохранения полного давления за прямым скачком уплотнения от приведенной скорости

Отсюда коэффициент сохранения полного давления в трубе равен [c.199]

Рис. 5.9. Зависимость степени подогрева и коэффициента сохранения полного давления от приведенной скорости потока при кризисе (Яг = 1)

Пример 4. Определить приведенную скорость Яг и статическое давление воздуха Pi на выходе из диффузора, если известно, что на входе в диффузор полное давление р = 3-10 Н/м, приведенная скорость — = 0,85, отношение площадей выходного и входного сечении F2/F[ = 2,5 и коэффициент сохранения полного давления — P /Pi =0,94. Для решения задачи записываем уравнение неразрывности, пользуясь формулой (109) [c.240]

Для того чтобы определить полное давление газа в выходном сечении, в данном случае можно воспользоваться соотношением р = ( з) = 1,01-10 /0,6048 = 1,68-10 Н/м , которое справедливо при %з < 1, т. е. при Рз = Рн. Зная р, вычисляем коэффициент сохранения полного давления а = р /р = 1,68-10 /1,94-10 = 0,865. [c.251]

Так, например, из уравнения для определения а следует, что подогрев газа приводит к снижению полного давления как в дозвуковом, так п в сверхзвуковом потоках. Действительно, поскольку при подогреве величина приведенной скорости всегда приближается к единице (растет при X < 1 и уменьшается при Я > 1), то, согласно рис. 5.22, значение функции f(X) в процессе подогрева всегда увеличивается /(Хз) > /(Xi) и о < 1. Так как в области дозвуковых скоростей пределы изменения величины /(X) невелики (25 %), то коэффициент сохранения полного давления а при X < 1 не может быть ниже некоторой предельной величины [c.252]

В сверхзвуковом потоке, согласно рис. 5.22, возможны любые значения коэффициента сохранения полного давления (О < о < 1). [c.252]

Для определения параметров струи в сечениях, следующих за максимальным сечением первой бочки , можно воспользоваться уравнениями, которые были выведены выше для первой бочки , с тем отличием, что величину а — коэффициент сохранения полного давления — в уравнениях (105) или (110) уже нельзя полагать равной единице. Потери полно-го давления в скачках уплотнения ири тормо- 2,0 жении газа после пере-расширения приводят к тому, что в конце сужающейся части первой бочки и во всех последующих сечениях р С.р и а<1. На рис. 7.34 приведено семейство кривых = [c.417]

Рис. 8.1. Зависимость коэффициента сохранения полного давления от коэффициента скорости

Заметим, что wjо р = Яд представляет собой приведенную скорость в конце диффузора. В результате получим следующее выражение для коэффициента сохранения полного давления в диффузоре [c.455]

Если для случая дозвуковой скорости полета потери полного давления при торможении рабочей струи определялись только внутренним сопротивлением диффузора Од, то для случая сверхзвуковой скорости эти потери включают также волновое сопротивление Оп, т. е. определяются произведением коэффициентов сохранения полного давления в прямом скачке и в диффузоре (<1пО ). [c.463]

Общее изменение полного давления в сверхзвуковом диффузоре, содержащем косой и прямой скачки, определяется произведением коэффициентов сохранения полного давления [c.465]

Рис. 8.38. Зависимость оптимального коэффициента сохранения полного давления в различных системах скачков уплотнения от числа М в набегающем потоке

Рис. 8.41. Коэффициент сохранения полного давления за системой из двух скачков (косой + прямой) при оптимальных углах косого скачка в зависимости от скорости потока для осесимметричного и плоского (штриховая линия) течений

Рис. S..57, Стандартная кривая (США) зависимости коэффициента сохранения полного давления в сверхзвуковом диффузоре от числа Маха полета

По рис. 8.32 находим для данного значения Яз значение коэффициента сохранения полного давления в диффузоре Од = 0,96. Полное давление потока на выходе из диффузора составляет [c.552]

При такой скорости потери полного давления в прямом скачке весьма велики (согласно рис. 3.5 коэффициент сохранения полного давления Оп 0,6) и составляют большую часть общих потерь в эя екторе. Действительно, полное давление сверхзвукового потока смеси значительно выше полученного для Яз < 1 значения и равно [c.552]

При этом предполагается, что все потери сосредоточены в пространстве между сечениями 1 — 1 и 2 — 2 и могут быть учтены величиной коэффициента сохранения полного давления о. При отсутствии теплообмена с внешней средой [c.18]

Здесь Ов — коэффициент сохранения полного давления, определяющий потери во входном участке до критического сечения, ширина которого а приведенная скорость потока Хг. Полагая Лг = 1 из уравнения неразрывности, получаем следующее выражение для определения максимальной приведенной скорости потока перед решеткой [c.72]

Коэффициент сохранения полного давления в решетке о представляет собой отношение [c.79]

В некоторых случаях оказывается удобным использовать также коэффициент сохранения полного давления, например в решетке соплового аппарата a .a=Pi fpo - Связь между коэффициентами ф и ос.а зависит от числа М или X в выходном сечении соплового канала. При типичных для сопловых решеток авиационных турбин значениях А,1ад 1,2 и ф>0,9 эта связь с достаточной для практических целей точностью может быть выражена формулой [c.198]

Вводя коэффициент сохранения полного давления, учитывающий гидравлические потери, а = Ра/Ри получим для энерго-изолированного газового потока (без теплообмена и механической работы) прямую связь между гидравличеокими потерями и (приростом энтропии [c.50]

Пример 3. На участке цилиндрической трубы между двумя сечениями i и 2 в результате гидравлических потерь (трение, местные сопротивления) снижается полное давление движущегося газа. Потери полного давления между сечениями 1 а 2 оцениваются величиной коэффициента сохранения полного давления а = р /р < 1. Определить характер изменения скорости и статического давления газа в трубе при отсутствии теплообмена с вяещней средой. Запишем, воспользовавшись формулой (109), условие равенства расходов газа в сечениях i и 2 [c.239]

Рис. 8.32. Зависимость коэффициента сохранения полного давления в диффузоре от числа М, перед диффузором при углах раскрытия а = 4, 6, 8 и 10 (по опытам К. С. Сцилларда)

Характер зависимости коэффициента сохранения полного давления Од и коэффициента расхода ф от числа Маха в трехскачко-вом диффузоре постоянной формы (с внешним сжатием) показав на рис. 8.49 (расчетное значение Мн —3). Здесь же нанесены кривые [c.477]

Если угол поворота потока во втором косом скачке оказывается больше максимального возможного (о)2 > Мтах) при полученном значении Mi, то вместо трехскачковой системы реализуется двух-скачковая (о,(2 1) приближенное значение коэффициента сохранения полного давления при этом равно [c.479]

Для предварительной оценки работы диффузора на расчетном режиме (при проектировании двигателя и летательного аппарата) в США рекомендуется так называемая стандартная кривая зависимости коэффициента сохранения полного давления от числа Маха полета, изо браженная на рис. 8.57 ) эта кривая полу- [c.485]

Сопла п диффузор эжектора ппчем не отличаются от обычных сопел и диффузоров, расчет которых изложен в гл. VIII. При определении параметров эжектора существенны лишь коэффициенты сохранения полного давления газа в этих устройствах, позволяющие по начальным давлениям смешивающихся газов найти полные давления на срезе сопел р- и и по полному давлению смеси Рз — полное давление на выходе из диффузора р. Эти коэффициенты выбираются по экспериментальным данным в зависимости от формы сопел и диффузора и величины скорости потока. [c.505]

Рассмотрим, какими условиями связаны между собой величины, которые должны быть заданы для расчета. Температуры торможения эжектирующего и эжектируемого газов обычно известны полные давления известны пли легко определяются по параметрам газов перед соплами эжектора и коэффициентам сохранения полного давления в соплах. Что касается значений приведенной скорости газов и Хг, то они до расчета камеры смеше-йяя и дкффузора, вообще говоря, неизвестны и могут быть раз- [c.515]

Точка В характеристики соответствует такому режиму, когда в сечении запирания эжектируемый поток становится звуковым (А,2 = 1). После этого, действительно, дальнейшее снижение противодавления не изменяет расхода газов через эжектор. Постоянные предельные значения, не зависящие от противодавления, принимают коэффициент эжекции п и параметры смеси газов — приведенная скорость Лз и полное давление Pg. В случае дозвукового течения (Лз < 1) при этом был бы постоянным коэффициент сохранения полного давления в диффузоре a = /( a),. а следовательно, и полное давление газа на выходе из диффузора Pi = ОдРз. Другими словами, все режимы работы эжектора, соответствующие противодавлению, меньшему критического значения, при Яз < 1 выражались бы одной точкой характеристики S(p4 = onst, и = onst). Однако экспериментальные данные показывают, что характеристика эжектора не обрывается в точке В снижение противодавления на критическом режиме всегда приводит к падению полного давления смеси при постоянном значении коэффициента эжекции (ветвь ВС). Легко убедиться, что это возможно только при сверхзвуковой скорости потока на входе в диффузор. Действительно, при Яз > 1 диффузор работает [c.531]

Полученные в результате расчета характеристики воздухоза- бориика ф и с ж приведены на рис. 14.12. Значения коэффициента сохранения полного давления Од приведены для сечения на [c.287]

Рис. 14.13. Зависимость коэффициента сохранения полного давления Од от числа Маха полета Мн и отно-сительного размера горла /г при угле поднутрения обечайки = 0°

Принимая р1р = ОсРк, где Ос — коэффициент сохранения полного давления, учитывающий все гидравлические потери на пути от выходного сечения из компрессора и до узкого сечения [c.117]

Учитывая, что в неохлаждаемой турбине 7 с.а=7 о, и полагая р с.а=Роа,., где От — коэффициент сохранения полного давления во входных участках межлопаточного канала, можно на осно ваяии равенства (5.39) записать [c.198]

На рис. 6. 3 показана зависимость коэффициента сохранения полного давления в затурбинном диффузоре от числа М, определенного по осевой составляющей скорости потока за турбиной, и угла ат. Как видно, наличие остаточной закрутки газового потока за турбиной приводит к заметному возрастанию потерь в стоящем за ней диффузоре, в особенности при повышенных числах М выходящего из турбины потока. [c.218]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...