Л Разгрузка контактной-поверхности

Под прерывистым резанием понимают такой процесс резания, когда через промежутки времени, измеряемые секундами или долями секунды, рабочие ходы инструмента, при которых срезается стружка, чередуются с холостыми ходами. Прерывистое резание свойственно долблению, строганию, фрезерованию и реже точению. При прерывистом резании периодически повторяющиеся нагрузки и разгрузки контактных поверхностей при определенных условиях сказываются на стойкости инструментов. [c.278]

В момент времени 1-р начинается разгрузка, контактная сила Р (давление рг) достигает максимума и начинает уменьшаться. В этот момент на загруженной поверхности конуса зарождается волна разгрузки, которая распространяется со скоростью Ь, образуя область возмущений разгрузки. Область возмущений разгрузки ограничена поверхностью конуса и поверхностью переднего фронта волны разгрузки (рис. 101). Напряженное состояние и движение частиц материала в этой области характеризуются тензором кинетических напряжений [c.343]

Рассмотрим соударение наковальни с бойком кольцевого сечения (рис. 38, а). В обе стороны от поверхности контакта бойка и наковальни распространяется волна напряжений, за фронтом которой массовая скорость равна половине скорости удара. Выход волны на свободную поверхность вызывает появление отраженной волны разгрузки, удваивающей массовую скорость и переводящей материал наковальни в ненапряженное состояние. К моменту прохождения волной разгрузки через контактную поверхность наковальня движется со скоростью удара бойка и свободна от напряжений (материал [c.103]

Чтобы выяснить изменение напряженного состояния в материале при отражении от свободной поверхности плоской упругопластической волны нагрузки, амплитуда которой сравнима с пределом упругости по Гюгонио, проанализируем волновую картину в материале при соударении двух дисков [269]. Для упрощения анализа ограничимся рассмотрением соударения пластины определенной толщины, движущейся со скоростью va, с неподвижным образцом удвоенной толщины из того же материала. Не ограничивая общности рассмотрения, принимаем а) скорость распространения напряжений при упругом поведении материала (скорость распространения упругих возмущений) равна скорости распространения продольной упругой волны ао независимо от интенсивности волны как при нагрузке, так и при разгрузке б) пластическая деформация одного знака не меняет предел текучести материала при перемене знака деформации, т. е. эффектом Баушингера можно пренебречь в) скорость распространения возмущений, связанных с пластической деформацией, изменяется в соответствии с изменением величины деформации по одному и тому же закону при нагрузке и разгрузке, т. е. эффектами, обусловленными вязкой составляющей сопротивления при распространении упруго-пластических волн, пренебрегаем. Последнее допущение требует пояснения. Как показано выше, при распространении упруго-пластической волны вблизи поверхности нагружения конфигурация фронта волны меняется в связи с проявлением зависимости сопротивления сдвигу от скорости пластического сдвига. При удалении от контактной поверхности конфигурация волны за упругим предвестником приобретает стабильность и может быть определена на основе деформационной теории распространения волн. Анало- [c.216]

Штифты точечных месдоз испытывают не только продольное, но и боковое давление, особенно штифты наклонных месдоз. В связи с этим на боковой поверхности штифтов возникают дополнительные силы трения, которые влияют на показания месдоз. Силы трения в каналах надо учитывать при расчете величины силы трения на контактной поверхности в очаге деформации. С этой целью предложены специальные формулы [36, 43, 49, 52, 53]. Хотя боковые силы трения могут быть учтены теоретически, все же здесь встречаются затруднения. В частности, надо знать величину коэффициента трения в каналах. Трудно учесть боковые силы трения при изменении знака нагружения (нагрузка разгрузка). Поэтому практически целесообразно применять все меры для уменьшения сил трения в каналах. [c.47]

В начальный момент уплотнение создается только напряжением смятия на контактной поверхности шайб Осм от усилия пружины 2 с некоторой разгрузкой от действия начального давления на мембрану 9. Давление на торцовом уплотнении практически не изменяется до оборотов Пи когда под действием центробежных сил шарики 6 переместят разгрузочный диск 4 на величину б и ступица диска упрется в буртик втулки 10. При [c.191]

Влияние эволюции области кавитации на волновой профиль на контактной поверхности может быть весьма существенным. На рис.5.8 сопоставляются профили скорости поверхности образца, имеющего нулевую прочность, при разгрузке в среду с меньшей жесткостью, причем профиль 1 рассчитан по уравнению-(5.10) с учетом движения правой границы области кавитации, а профиль 2 — без [c.162]

Предполагается, что силы трения на контактных поверхностях постоянные и отвечают закону сухого трения, а напряжения и деформации во всех элементах составного стержня связаны законом Гука. Схемы простейших составных балок, зависимости. между действующей нагрузкой и перемещением на различных этапах нагружения, а также петли конструкционного гистерезиса приведены в табл. 2. Схема 1 представляет собой простейшую модель рессоры, составленной из двух листов, которые заделаны в корневом сечении и имеют точечный контакт на другом конце [1, 10]. На первом этапе нагружения, когда еще нет проскальзывания по контакту, балка рассчитывается как П-образная статически неопределимая рама. На втором этапе нагружения, после того как произошло проскальзывание по контактной плоскости, монолитность системы нарушается и она будет деформироваться как две балки. При разгрузке наблюдаются два аналогичны.х этапа, только силы трения, изменяясь, перейдут через нуль и в конце третьего этапа достигнут предельной величины с обратным знаком. [c.475]

Вторая стадия уплотнения характеризуется деформацией или разрушением поверхностных слоев частичек и меньшей упругой разгрузкой контактов. В процессе нагружения действию сжимающих напряжений подвергается не вся контактная поверхность, а лишь часть ее. Необратимая деформация происходит по-разному в отдельных частях прессуемого объема. [c.221]

Второй вариант нагружения называют гибкой с последующей калибровкой радиальным сжатием. Так как дополнительная нагрузка прикладывается после завершения гибки, то она не может уменьшить предельно допустимый радиус детали. По окончании гибки заготовка зажимается между пуансоном и матрицей. На ее контактных поверхностях действуют силы трения, направленные в сторону биссектрисы угла и сжимающие заготовку в окружном направлении. Следовательно, в конце деформирования материал находится в условиях, близких к всестороннему сжатию, что способствует перераспределению напряжений и смещению нейтральной поверхности в направлении центра кривизны. Это уменьшает момент внутренних сил и пружинение после разгрузки. [c.79]

Распределения контактного давления и интенсивности напряжений на наружной поверхности оболочки приведены на рис. 18. Сплошные и штриховые линии отвечают нелинейной и линейной задачам. Разгрузка не возникала ни в одной расчетной точке тела оболочки. Решение, полученное вариационно-сегментным методом по теории течения с изотропным упрочнением, практически не отличается ог результатов расчета этой же оболочки по теории малых упругопластических деформаций (см. главу И). [c.78]

При отражении ударной волны от преграды с малым динамическим импедансом параметры на контактной границе устанавливаются соответствующими точке пересечения в координатах р, и ударной адиабаты материала преграды и Римановой изэнтропы разгрузки образца (рис.3.12). После выхода ударной волны на свободную поверхность преграды ее вещество приобретает скорость ы , равную [c.94]

Соответствующие измерения были проведены с образцами меди и нержавеющей стали [И]. Плоская ударная волна приблизительно треугольного профиля вводилась в образец через толстый слой парафина. С использованием манганиновых датчиков на контактной границе между парафином и образцом измерялись профили давления. Схема и осциллограммы опытов показаны на рис.5.9 соответственно для меди и нержавеющей стали. На осциллограммах фиксируется приход ударной волны на контактную границу, затем относительно медленный спад давления под действием волны разгрузки, распространяющейся вслед за ударным скачком, и дополнительный быстрый спад давления 1 — 2 с приходом на контактную границу отраженной волны разрежения от свободной поверхности образца. [c.166]

На рис. 19 показана схема распределения контактных давлений под колесом с жестким ободом. В случае неподвижного колеса (рис. 19, а) эпюра симметрична относительно вертикальной оси. На последней расположен и максимум давлений. При движении колеса имеет место иная картина. Ранее уже указывалось, что при разгрузке восстановление обратимой деформации грунта начинается не сразу и происходит со сравнительно небольшими скоростями. Нужно также учесть, что на процесс восстановления обратимой деформации- накладывается процесс последействия нагружения. Все это приводит к тому, что нагрузка на грунт при достаточно большой скорости движения колеса не может передаваться по всей поверхности контакта колеса с грунтом, так как в задней части 42 [c.42]

Боковую поверхность пластинки обрабатывают на конус (рис. 115) для увеличения длины поверхности между контактными шайбами, где будет приложено полное напряжение. В качестве электродов выпрямительного элемента используются никелированные вольфрамовые или молибденовые диски /, припаиваемые припоем 2 с двух сторон к кремниевой пластинке 3. Вольфрам и молибден имеют температурный коэффициент расширения почти такой же, как у кремния. Поэтому, при нагревании и охлаждении кремниевой пластинки ее размеры изменяются так же, как вольфрамовых (или молибденовых) дисков. Этим обеспечивается разгрузка кристалла от механических усилий, возникающих при нагревании вентиля в месте соединения выпрямительного элемента с основанием, изготовленным из меди, имеющей больший коэффициент линейного расширения. На рис. 116 представлена конструкция вентиля штыревого типа. [c.141]

Время сварки должно быть меньше вр емени прихода фронта волны разгрузки на контактные поверхности. Под временем сварки понимается время, за которое образуется прочное соединение, могущее выдержать разрывающее [c.5]

При > О от места обрьша в глубь волокна распространяется волна разгрузки, на фронте которой вблизи боковой поверхности волокна из-за различия в скоростях продольных волн в волокне и матрице развивается зона значительных касательных напряжений (см. рис. 2, б). При выбранных значениях начальных напряжений и прочности соединения волокна с матрицей для всех рассмотренных моментов (О < < о) эта волна приводит к отслоению волокна от матрицы вдоль всей контактной поверхности. С увеличением а, от р щу 1,6 картина распределения осевых и касательных напряже11ий качественно не меняется. [c.123]

В предварительно растянутом композите с большой сдвиговой прочностью на контактной поверхности обрьш волокна и образование трещины приводят к перераспределению напряжений вблизи трещины, в результате чего в матрице вблизи границы трещины начинается резкая концентрация осевых растягивающих напряжений, которая может привести к полному разрушению композита по плоскости 2 = 0. При уменьшении сдвиговой прочности на поверхности волокна образуется трещина отслоения, которая приводит к разгрузке на продолжении трещины отрыва в плоскости 2 = 0 и препятствует полному разрушению композита. [c.124]

Таким образом, различие результатов экспериментов по уи-рочпению железа ударом пластины, разогнанной зарядом ВВ, и н[)н детонации накладного к обрабатываемому образцу заряда В И связано с различным характером затухания ударных волн при воздействии ударника н детонационной волны на обрабатываемый образец. Хотя в слоях, непосредственно примыкающих к поверхности контакта с детонирующим зарядом ВВ, достигаются достаточно высокие для прохождения фазовых переходов давления (до 40 ГПа для заряда гексогена с плотностью ро = 1,0 г/см ), однако затем ударная волна начинает гораздо быстрее затухать, чем это происходит при ударе пластиной, из-за следующей за детонацнонпой волной волны разгрузки и разлета ПД с резким снижением давления на контактной границе. [c.294]

В работе [1] показана эффективность автоматической стабилизации контактных деформаций (сближения поверхностей) направляющих узлов станков, при которой повышается уетойчивость движения, точность положения и перемещения ползуна в широком диапазоне внешних возмущающих воздействий. При этом исследования проводились на лабораторной экспериментальной установке, оснащённой системой разгрузки направляющих магнитным полем [2].. [c.39]

Барабанная контактная сушилка СБК-1,4-4 [47] (рис. 2.87) предназначена также для сушки дисперсных материалов, но без непосредственного контакта его с теплоносителем. Исходный продукт подается в межтрубное пространство. Теплоноситель поступает в центральную трубу и затем в паровые трубы, обогревая их. При вращении барабана продукт пересыпается, соприкасаясь с нагретыми поверхностями труб, и высыхает. Сушилка имеет три камеры для загрузки продукта, для разгрузки продукта и отсоса паров и для отвода теплоно- [c.201]

Механизм упругого расширения брикета в соответствии с существующими представлениями о контактном характере взаимодействия частиц состоит в упругом восстановлении поверхности контактов и их упругом сдвиге при разгрузке брикета. Деформация, вызванная упругой разгрузкой в результате снятия давления прессования, имеет два компонента. Один из них — чисто упругая, обратимая деформация (соответственно объемная или линейная) другой — необратимая деформация, обусловленная разры — вом некоторой части контактного сечения при разгрузке. [c.123]

Аналогичные особенности контактного взаимодействия усталостной трещины в припороговой области были отмечены при усталостных испытаниях никелевого сплава типа нимоник API при комнатной температуре и в вакууме [205]. Степень разрежения составила 2631—5353 Па, частота нагружения — 40 и 25 Гц при асимметрии цикла 0,1 и 0,5. Продукты фреттинга были выявлены в припороговой области в виде сферических и цилиндрических частиц (названных сосисками ) только при испытаниях в вакууме. Размер частиц не превышал 10 мкм в диаметре. Самым важным результатом исследования является тот факт, что указанные частицы наблюдали даже при асимметрии цикла 6,5, когда, согласно данным Элбера, трещина должна быть полностью раскрыта в полуцикле разгрузки образца. Опираясь на представления и модель Сьюреша [198], а также на результаты экспериментов Смита [206], предприняли попытку объяснить механизм формирования частиц при фреттинге в процессе роста трещины комкованием материала. Необходимо отметить, что оси цилиндрических частиц на представленных в статье фрактограммах ориентированы в направлении магистрального направления разрушения, тогда как Канг [205] утверждает, что в основном оси цилиндрических частиц ориентированы перпендикулярно магистральному направлению макроразрушения образца. Ориентировка осей цилиндрических частиц в направлении магистрального разрушения соответствовала частицам, которые были выявлены в изломе вблизи наружной поверхности образца, где напряженное состояние близко к плоско-напряженному. Это согласуется с результатами непосредственного наблюдения процесса роста трещины по боковой поверхности образца в растровом электронном микроскопе [200] наблюдали выход из устья трещины на боковую поверхность образца мелкодисперсного порошка, трактуемого как продукты фреттинга. Аналогичные продукты фреттинга в виде сферических частиц были выявлены Смитом [207] при циклическом сжатии образцов из алюминиевого сплава и стали. [c.175]

Демпфирующим элементом лентопротяжного механизма станка могут быть обрезиненные или полимерные контактные ролики со сплошной или прерывистой рабочей поверхностью пневматические камеры пружинящие элементы в системе натяжения лента при шлифовании на свободной ветви резиновая, фибровая, тканевая, комбинированная и другие эластичные подложки ленты ленточное шлифование с разгрузкой основы ленты разгрузочным ремнем, а также упругий контакт детали с лентой при шлифовании с Ру onst. [c.60]

Конфигурации трещин при различных условиях контактного нагружения достаточно разнообразны. При контактировании согласованных поверхностей поле напряжений может не иметь высоких градиентов компонент, возникающие трещины могут мало отличаться от трещин в деталях без контактного нагружения. В качестве наглядного примера особой конфигурации трещин, возникающих при контактном воздействии при значительных градиентах компонент поля напряжений, приведем из статьи П. Остожика и Р. Макферсона [27] схему образования трещин в полупространстве, нагружаемом сферическим индентором (рис. 1). Диаграмма нагружения и разгрузки расположена в центре рисунка. [c.625]

При разгрузке медианная трещина закрывается за счет сжимающих сил упругодеформированной части материала (рис. 1,г). Однако при разгрузке напряжения на поверхности меняют знак, и при остаточной силе, равной примерно половине максимальной (рис. 1,д), возникает система радиальных трещин РТ. Такие трещины зарождаются у краев контактной площадки и растут при дальнейшей разгрузке. Иногда одна из радиальных трещин сливается с медианной. После полного снятия нагрузки (рис. 1,е) под пластически деформированной зоной возникают большие растягивающие напряжения, которые создают систему боковых трещин БТ. Эти трещины берут свое начало от границы пластической зоны незадолго до полного снятия нагрузки (составляющей примерно 10 % максимальной), ориентированы они почти параллельно поверхности и затем растут вверх, принимая блюдцеобразную форму. Пересечение радиальных трещин с боковыми приводит к образованию осколков. Если подобным образом нагружается не полупространство, а плита конечной толщины. [c.626]

На следующем этапе волна разрежения в ударнике частично переходит в преграду, однако, вследствие несовпадения динамических импедансов ударника и преграды, на поверхности их контакта происходит отражение. Разгрузка преграды происходит по траектории р, и, практически совпадающей с его ударной адиабатой. Из диаграммы видно, что при скорости вещества 2и - Ыд давление в преграде остается достаточно высоким. Отсюда можно сделать интуитивное заключение, что в результате отражения от контактной границы в ударнике образуется волна сжатия, распространяющаяся к его тыльной поверхности. При этом др/ди) < О —вещество ударника вновь тормозится. Состояние р, и на контактной границе после отражения волны разрежения описывается точкой пересечения траекторий изменения состояния преграды (в волне разрежения) и ударника (в переотраженной волне сжатия) —точка 2 на рис.1.36. [c.20]

Больишнство двойных торцовых уплотнений химических аппаратов имеет одинаковую схему компоновки (рис. 18) пары трения взаимозаменяемы, вращающиеся кольца 2 пары трения имеют осевую подвижность и выполнены из более износостойкого материала с широкой уплотняющей поверхностью, неподвижные кольца 1 из углеграфита имеют ширину рабочего пояска 5 мм. Полость )шлотнения заполнена смазочной жидкостью с давлением на 0,1 - 0,2 МПа превосходящим рабочее давление в аппарате. Вращающиеся кольца 2 установлены на втулку 5, и поэтому в расчет принимается эффективный диаметр разгрузки 3. Контактное давление в паре [c.30]

На предел контактной выносливости влияет ряд факторов свойства смазки, соотношение твердостей контактирующих рабочих поверхностей, качество их обработки и т. д. С увеличением вязкости масла увеличивается предел контактной выносливости. Объяснить это явление, по-видимому, возможно на основании эффекта разгрузки зоны контакта при наличии масляной прослойки с увеличением вязкости масла этот эффект проявляется в большей степени. Способность масла проникать в образовавшиеся на поверхности усталостные трещины уменьшается с увеличением вязкости, что также должно способствовать увмичению предела контактной выносливости. Увеличение твердости и улучшение качества обработки контактирующих поверхностей способствуют повьпиению их сопротивляемости выкрашиванию. [c.41]

Указывается на повышение требований к точности обработки изделий на тяжелых продольно-обрабатывающих станках и вскрываются причины данной тенденции. Анализируются факторы, обусловливающие потерю точности, снижение показателей динамического качества, надежности и т. д. Показано, что гидростатическая разгрузка направляющих применительно к столам упомянутых типов станков недостаточно эффективна и не может обеспечить комплекса желаемых точностных и динамических характеристик. Отмечается необходимость проведения специальных исследований по оптимизации (по критерию мииимума изгибных деформаций стола) конструктивных параметров и расположения гидроопор, а также введения системы адаптации контактного сближения поверхностей направляющих. Библ. 3 назв. Илл. 2. [c.531]

Влияние контактного трения на процесс вытяжки. Силы контактного трения, действующие на поверхности заготовки, соприкасающейся с пуансоном, играют положительную роль, так как способАвуют разгрузке опасного сечения, что особенно заметно при изготовлении конических, сферических, оживальных и других деталей. Поэтому, если не ухудшается качество внутренней поверхности детали, не следует стремиться к наименьшей шероховатости пуансона, а также смазывать заготовку в зоне контакта с последним. Однако одновременно трение, действующее на поверхности фланца и ребре матрицы, является вредным, так как перегружает опасное сечение. Уменьшая это трение, можно на 30...40% уменьшить усилие и примерно на 20% — коэффициент вытяжки. [c.66]

В 5.4 было показано, что если два контактирующих тела состоят из различных материалов, то на периферии области контакта возникает проскал ьзывание. При разгрузке направление скольжения изменяется на противоположное и касательные поверхностные усилия будут отличаться от усилий, развивающихся при нагружении. Контактная нагрузка, необходимая для образования заданной площадки контакта при нагружении несколько больще, чем в процессе разгрузки. По заверщении полного цикла нагружение — разгрузка небольщая часть энергии оказывается рассеянной вследствие проскальзывания по поверхности контакта. Хотя точных вычислений не проводилось, тем не менее ясно, что отмеченная диссипация энергии весьма мала. В целом различием напряжений в случаях нагружения и разгрузки можно пренебречь, однако при высокочастотном цикли- [c.207]

После разгрузки из пластически деформированного состояния твердое тело переходит в состояние с остаточными напряжениями. Для определения остаточных напряжений необходимо знать прежде всего напряженное состояние по завершении пластического нагружения. После этого, предполагая разгрузку упругой, остаточные напряжения можно определить посредством наложения упругого напряженного состояния, вызванного распределением поверхностных нормальных усилий, равных по величине и противоположно направленных контактным давлениям, на поле напряжений в пластически деформированном состоянии. Поверхность контакта становится свободной от напряжений, а поле остаточных напряжений самоуравновешенным. [c.210]

Из уравнений (11.40) и (11.41) ясно, что поведение при ударе определяется функцией податливости Р(б) для удара как при нагружении, так и при разгрузке. Эти соотношения для статических условий обсуждались в 6.3 и 6.4 (см. рис. 6.17). В упругом диапазоне Р Ру нагружение и разгрузка идентичны и описываются уравнением (1Ь20). Течение начинается в точке под поверхностью, и, по мере того как распространяется лластическая зона, среднее контактное давление возрастает от 1.1У до - ЗУ, когда достигается полная пластичность. В дальнейшем, если нет деформационного упрочнения, контактное давление сохраняется примерно постоянным и называется давлением течения или давлением текучести. [c.410]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...