Экспериментальное обоснование полученных результатов

Экспериментальное обоснование полученных результатов [c.95]

Из сказанного можно сделать вывод о независимости сопротивления выхода также и от диаметра коллектора. Этот вывод настолько обоснован полученными результатами, что его следует считать не нуждающимся в дальнейшей экспериментальной проверке. [c.287]

Для применения приведенных выше формальных определений, таких как термодинамические состояния, интенсивные и экстенсивные переменные и другие, необходимы физические обоснования их реальности. В термодинамике для этого используются экспериментальные факты, полученные в результате наблюдений за реальными физическими объектами и сформулированные на языке принятых понятий в виде некоторых постулатов. [c.19]

К построению феноменологического критерия разрушения, заданная точность которого определяет минимальное количество основных экспериментов для данной ориентации материала. Необходимость обоснованного анализа экспериментальных данных возникает, когда (1) проводятся дополнительные эксперименты для проверки надежности построения поверхности прочности (2) повторно проводятся основные эксперименты для различных ориентаций материала с целью или подтверждения полученных результатов, или проверки свойств преобразования тензоров поверхности прочности (3) желательно привести все экспериментальные данные к небольшому набору констант для справочных целей и технических приложений. [c.476]

Характер роста макроскопической трещины зависит от условий нагружения и прочих факторов. Очень важно определить тип трещины и при аналитическом изучении распространения трещин, и при оценке экспериментальных данных. Классификация трещин необходима как для обоснования исходных положений, принятых при теоретическом изучении поведения трещин и анализе экспериментальных данных, так и для определения области применения полученных результатов. [c.24]

Полуэмпирические и структурные модели имеют и достоинства, и недостатки. Полуэмпирические модели более просты и, будучи результатом обобщений опытных данных, больше приспособлены для обработки экспериментальных результатов и их представления в аналитической форме. Полуэмпирические модели могут оказаться непригодными за пределами области, в которой получены лежащие в их основе опытные данные. Это следует учитывать, например, при оценке больших значений ресурса, при планировании ускоренных и форсированных испытаний и т. п. Перенос результатов испытаний образцов и малых моделей на натурные крупногабаритные конструкции также может встретить затруднения из-за масштабного эффекта, присущего многим явлениям повреждения и разрушения. Структурные модели этим недостатком в принципе не обладают. Они дают основания для более обоснованной экстраполяции результатов как во времени, так и в геометрическом масштабе, позволяют возместить недостаток сведений о статистической изменчивости результатов, присущей большинству ресурсных испытаний. Вместе с тем структурные модели сложнее полуэмпирических и требуют значительно большего объема информации. Для непосредственного получения такой информации необходимы эксперименты на уровне структуры материала, что, как правило, лишено практического смысла. Исключение составляют искусственные композиционные материалы, сведения об элементах структуры которых часто бывают известны еще до создания материала. [c.17]

Для проверки полученных формул и обоснования выбранной расчетной модели материала полученные результаты сопоставлены с экспериментальными данными. На рис. 2.6 приведены экспериментальные и расчетные кривые изменения модуля поперечной упругости х стекло-, угле- и боропластиков в зависимости от объемного содержания волокон. Исходные данные для расчета упругих характеристик взяты из соответствующих литературных источников. Сплошные линии соответствуют прямоугольной укладке волокон в поперечном сечении пластика, а пунктирные — гексагональной. В случае прямоугольной укладки волокон между геометрическими параметрами [c.49]

Практическое использование полученных результатов. Экспериментально обоснованные модели уводов при сверлении (7.10), [c.160]

Результаты эргономического исследования— получение необходимых научно и экспериментально обоснованных данных для проектной разработки системы. Эргономическое обеспечение проектных работ заключается в установлении и реализации эргономических требований и формировании эргономических свойств системы "человек—предмет—среда" на стадиях ее разработки и использования. Оно реализуется в виде совокупности взаимосвязанных организационных мероприятий, научно-исследовательских и проектных работ, что повышает эффективность системы и качество труда, удобство и безопасность эксплуатации и обслуживания, улучшает условия и содержание труда, сокращает сроки освоения систем, экономит физические [c.18]

Достоверность и эффективность энергетического критерия нуждается также в прямом экспериментальном обосновании в условиях, исключающих влияние посторонних факторов (изменения геологического строения среды, износа долота и др.). Наиболее достоверные результаты могут быть получены, если исследовать реакцию энергетического критерия на экстремальное изменение динамического состояния системы горная порода - бурильный инструмент , например, между ее крайними состояниями - при переходе от бурения к полной разгрузке забоя. С этой целью бьши проведены специальные исследования, в процессе которых изучалось распределение упругой энергии в горной породе и бурильной колонне в зависимости от резкого изменения динамики взаимодействия на забое в процессе одного и того же эксперимента. Для этого осуществлялась непрерывная регистрация волновых процессов в бурильной колонне и на дневной поверхности в ходе бурения и последующего отрыва долота от забоя. В этих двух подсистемах определялось изменение энергии колебаний во времени таким образом, чтобы бьш захвачен временной интервал бурения с осевой нагрузкой 12 тс и процесс перехода к холостым оборотам. С этой целью вычислялась энергия в скользящем временном окне шириной 0,5 сек., сдвигаемом вдоль реализации при каждом определении на 0,1 сек. Полученные результаты приводятся на рис. 6.14. [c.206]

Строгое обоснование снижения объемов реконструкции (наиболее дорогостоящих работ) возможно лишь при строгом соблюдении требований РД 08 - 120 - 96 Методические указания по проведению анализа риска опасных промышленных объектов и РД 09 - 102 - 95 Методические указания по определению остаточного ресурса потенциально опасных объектов, поднадзорных Госгортехнадзору России . Анализ технического состояния объектов должен включать оценку фактической нагруженности основных элементов конструкций, получаемую двумя независимыми путями. Первый - выполнение уточненных расчетов по действующим нормативно-техническим документам с учетом всех режимов нагружения и действующих нагрузок. Второй - анализ результатов, полученных при уточненных экспериментальных исследованиях напряженно-деформированного состояния, оперативной диагностики и экспертных обследований. Именно такая комбинация экспериментальных и теоретических данных позволяет получать оценки, максимально приближенные к их точным значениям, повышая точность принимаемых управляющих решений. Учитывая это, РД 09 - 102 - 95 в п. 8.3 допускает использовать для этих целей, при достаточном теоретическом и экспериментальном обосновании, методы моделирования и ускоренные методы испытаний. Расширяя [c.73]

Будут ли выполняться для данного материала при конечных деформациях уравнение (6-3.1) или (6-3.3) или другие возможные линейные соотношения, следует решить на основании сравнения с экспериментом. Действительно, уравнение (6-3.3) дает результаты, лучше согласующиеся с экспериментальными данными по полимерным материалам, чем результаты, полученные на основании уравнения (6-3.1). Кроме того, уравнение (6-3.3) получает некоторое обоснование в рамках структурных теорий полимерных растворов и расплавов [5]. [c.217]

Методы получения функциональных моделей элементов делят на теоретические и экспериментальные. Теоретические методы основаны на изучении физических закономерностей протекающих в объекте процессов, определении соответствующего этим закономерностям математического описания, обосновании и принятии упрощающих предположений, выполнении необходимых выкладок и приведе-нни результата к принятой форме представления модели. Экспериментальные методы основаны на использовании внешних проявлений свойств объекта, фиксируемых во время эксплуатации однотипных объектов или при проведении целенаправленных экспериментов. [c.151]

Законы и аксиомы теоретической механики были оформлены в результате трудов многих поколений ученых. Начало этой работы относится к глубокой древности, когда на основании опыта, полученного при пользовании первобытными простейшими машинами в Египте и Греции, были найдены первые закономерности механики. Конечно, тогда не существовало еще завершенной системы положений, которую можно было бы назвать научной в современном смысле. Система физических взглядов Аристотеля (384—322 гг. до н. э.) была первой попыткой изложить замкнутый круг идей, включающий и известные тогда факты механики. Но эта система взглядов, оставившая глубокий след в истории развития науки, была в основном лишена познавательной ценности, так как недостаток обоснованных экспериментальных фактов Аристотель заменял умозрительными заключениями, оторванными от действительности. [c.20]

Вопросу коррозии в нефтяной промышленности — нефтедобывающей и нефтеперерабатывающей посвящены работы [29, 41 ] и ряд статей в периодической литературе. Однако на основании этих данных нельзя было обоснованно произвести выбор материала для изготовления нагнетателя. Потребовался дополнительный экспериментальный материал, который и был получен в результате исследования серии сплавов в производственных условиях химического комбината. [c.25]

Полученные экспериментальные результаты подтверждают предположение об определяющей роли градиента плотности потока импульса в процессах переноса и делают более обоснованный выбор в качестве расчетных величин плотности потока импульса, теплосодержания и др. [c.346]

Если число фаз в гетерогенной композиции больше двух, характеристика ее морфологии и выбор метода расчета упругих и вязкоупругих свойств значительно усложняется. В качестве примера рассмотрена тройная композиция, представляющая собой смесь двух типов гомогенных частиц наполнителя с различными упругими константами матрицы. Расчеты верхнего и нижнего пределов по уравнениям (3.4) и (3.5) можно производить прямым путем, однако при использовании уравнений (3,11) и (3.12) возникает некоторая неопределенность. Эти уравнения, в принципе, можно использовать непосредственно для расчета модулей многокомпонентных систем, однако лучшие результаты дает двухступенчатое применение уравнений [17]—сначала для расчета модуля композиции с одним типом частиц, а затем для расчета модуля композиции в целом на основе полученных данных о модуле матрицы с учетом свойств другого типа частиц дисперсной фазы. По-видимому, не существует теоретического обоснования порядка такого двухступенчатого расчета. Было показано [46], что результаты, полученные для модуля упругости при сдвиге при ступенчатом использовании уравнения (3.14), зависят от порядка чередования типа частиц наполнителя при расчете и не эквивалентны результатам расчета при использовании трехкомпонентной формы уравнения (3.12). Определенную роль при этом играет относительный размер частиц наполнителей разных типов. Кажется естественным, что если размер частиц наполнителя одного типа в среднем значительно больше второго, то меньшие частицы и матрица совместно образуют более эффективную матрицу для более крупных частиц. Экспериментальные данные по [c.168]

Основываясь на теоретических и экспериментальных исследованиях, изложенных в предыдущих разделах, разработаны и усовершенствованы в полевых условиях методы исследования и теоретического обобщения результатов испытаний грунтовых оснований аэродромных покрытий. Целью таких испытаний является получение исходной информации для принятия обоснованного решения при проведении различных мероприятий на аэродромных покрытиях (ремонт и реконструкция, осушение, ликвидация пучения и местных неровностей, сертификация аэродромов, расчет несущей способности покрытий, в том числе классификационного числа P N). [c.457]

Данные, полученные для ЛКС системы Си—О—Ре, свидетельствуют о том, что они адекватно описываются моделью, представляющей их как совокупность кластеров железа с количеством атомов не более четырех, стабилизированных в матрице меди, по крайней мере, вдвое большим числом окружающих их атомов кислорода. При этом высокие прочностные характеристики ЛКС и их термическая стабильность объясняются впервые экспериментально установленным и теоретически обоснованным для системы Си—О—Ре явлением стабилизации атомами кислорода малых кластеров железа в матрице меди. Стабилизация возникает в результате сильной ковалентной связи между атомами железа в малых кластерах и окружающими их атомами кислорода без характерного для оксидов перераспределения валентных электронов между взаимодействующими атомами, что обу- [c.165]

Анализ результатов, полученных с помощью обеих рассмотренных выше форм уравнения состояния, показывает, что целесообразно рассмотреть возможность описания свойств жидкости с помощью уравнения с независимыми переменными р и Т, форма которого аналогична вириаль-. ой. Естественно, что мы попытались использовать теоретически обоснованную форму уравнения состояния для жидкости и сжатого газа (17), уделив основное внимание определению зависимости коэффициентов уравнения от температуры, а также анализу влияния свойств вещества на значения показателей степеней удельного объема. Для такого исследования были привлечены экспериментальные данные о термических свойствах многих жидкостей. [c.29]

В работе [103] на изучаемом материале ЭП-693ВД осуществлены испытания на усталость и располагаемую пластичность в изотермических условиях при максимальной температуре термоусталостного цикла 860° С. Испытания выполнены на непрограммной установке (без следящей системы нагружения) типа УМЭ-10Т по методике [162]. На рис. 1.3.6 и 1.3.7 приведены соответствующие данные, показывающие, что для сплава ЭП-693ВД базовые эксперименты могут быть проведены в изотермических условиях при максимальной температуре термического цикла. Полученный результат может быть уверенно использован только для рассматриваемого материала и режима (температура, частота). Для других типов термического цикла и материалов требуется экспериментальное обоснование эквивалентности режимов. [c.53]

Для промежуточных скоростей полета строгое теоретическое обоснование полученных формул отсутствует. Однако аэродинамические характеристики несущего винта, рассчитанные по этим формулам, хорошо согласуются как с экспериментальными данными, так и с результатами расчетов по вихревой теории. Поэтому указанные формулы можно считать приемлемыми во всем диапазоне скоростей полета. В выражении Р = 7(l/sina + у). слагаемое Tv определяет индуктивную мощность, а слагаемое JFsina — мощность, затрачиваемую на подъем по вертикали и на продвижение вертолета вперед (преодоление вредного сопротивления). Как и в случае вертикального полета, это соотношение можно представить в безразмерном виде Р/Рв = = P/ Tvb) = F(sin а -f v)/Vb, где по-прежнему vl = Г/(2рЛ). Индуктивная скорость определяется выражением [c.135]

В этой группе следует различать методы, которые основываются на формальном использовании известных эмпирических уравнений кривых усталости путем нахождения параметров этих уравнений по экспериментальным данным, полученным при малых долговечностях, и аналитической экстраполяции результатов в область долговечностей, соответствующих пределу выносливости, а также методы, которые позволяют определить предел выносливости по начальному участку кривой усталости на основе физически обоснованных моделей усталостного разрушения. Естественно, что второй подход более перспективен, поскольку он дает больше воз-можршстей для правильного выбора параметров и учета влияния на них различных факторов. Некоторые эмпирические уравнения кривых усталости (1.4) — (1.7) были приведены выше. Определение коэффициентов этих уравнений дает возможность выполнить аналитическую экстраполяцию кривых усталости в область больших долговечностей. [c.220]

Экспериментальное исследование влияния третьего инварианта девиатора напряжений на распределение скоростей ползучести описано в работе [375 ]. В основу методики положены идеи Ю. Н. Работнова [383], позволяющие сформулировать выражения для скоростей ползучести с учетом ориентации вектора октаэдрического напряжения. Результаты, полученные в работе [375 ] при исследовании стали Х18Н9Т, ввиду существенного разброса экспериментальных точек не дают возможности сделать количественные оценки о влиянии третьего инварианта. Однако, анализируя опытные данные, характеризующие зависимость угла между октаэдрическим касательным напряжением и вектором интенсивности скоростей деформаций от ориентации касательного напряжения в октаэдрической плоскости, автор работы [375] приходит к выводу, что поверхность эквивалентных (по интенсивности скоростей ползучести) напряжений располагается между шестигранником Кулона и цилиндром Мизеса. Такой вывод представляется недостаточно обоснованным. Действительно, полученные результаты относятся к плоскому напряженному состоянию. Поэтому на их основе можно высказывать определенные предположения лишь о формах и относительном расположении предельных плоских кривых. В рассматриваемом случае речь идет о том, что экспериментальные точки, соответствующие эквивалентным напряженным состояниям, в области двухосного растяжения располагаются между прямоугольником Кулона и эллипсом Мизеса. Такое расположение экспериментальных точек, как видно из рис. 70, находится в соответствии с предельной кривой, построенной по обобщенному критерию (VI.9), что экспериментально подтверждает возможность применения этого критерия для описания ползучести и дает основание вместо соотношений (VI.Ha) в качестве первого приближения использовать инвари- [c.176]

Последуюихее суихественное развитие теории переноса солнечного излучения (в том числе с учетом сферичности атмосферы) и задачи по интерпретации экспериментальных данных, полученных с космических кораблей и орбитальных станций, стимулировали разработку более точных численных методов, включая метод статистических испытаний (метод Монте-Карло). С помоп ью метода Монте-Карло удалось определить параметры полей излучения атмосферы при учете реальной геометрии и произвольного распределения аэрозольных и поглоихающих компонентов атмосферы. Обширные результаты именно таких расчетов, выполненных в Вычислительном центре Сибирского отделения АН СССР, обеспечили возможность не только обоснованной интерпретации данных спектрофотометрии сумеречной и дневной атмосферы, но и определить оптимальные условия аэрокосмических наблюдений для решения обратных задач атмосферной оптики [11, 21]. [c.204]

Два измерения ф проводились при комнатной температуре и на первый взгляд в одинаковых условиях, однако их результаты сильно разошлись между собой. Блотт и Хопкинс считают, что применявшийся Ривьере экспериментальный метод получения урановой пленки приводил к посторонним включениям либо в одну, либо в обе поверхности — урана и вольфрама. Но их утверждения не могут считаться обоснованными, пока не опубликованы все детали их работы. [c.272]

Скептицизм Максвелла в отношении возможиости обнаружения эфира был вполне обоснован. Существующие в то время оптические приборы не позволяли обнаружить столь ничтожные эффекты. Это отчетливо понимал и американский физик А. Майкельсон, когда в 1880 г. приступил к постановке опытов по обнаружению эфира. Для получения надежных экспериментальных результатов ему пришлось изобрести принципиально новый оптический прибор — интерферометр, схема которого показана на рис. 32. [c.127]

В настоящей главе была сделана попытка дать сводку результатов, полученных в различных экспериментальных и теоретических работах по волнам и колебаниям, возникающим в направленно армированных композитах, для случая малых деформаций и линейных определяющих уравнений. Эта попытка представляется своевременной, так как за последние годы достигнуты значительные успехи в понимании особенностей линейного динамического поведения композиционных материалов. Линейная теория с ее точными результатами для слоистой среды и различными хорошо обоснованными приближенными подходами к описанию как слоистых, так и волокнистых композитов в настоящее время близка к полному завершению. Этот объем теоретических сведений дополняется экспериментальной проверкой результатов, относящихся к распространению сину-соида льных волн и импульсных возмущений. Следует отметить, однако, что необходимость проведения дальнейших экспериментальных исследований все еще остается важной. Многое еще предстоит сделать и в решении задач с нестационарными волнами, в особенности в определении локальных значений полевых переменных, таких, как напряжения на поверхности раздела фаз и динамическая концентрация напряжений. [c.388]

На рис. 12 построен график зависимости коэффициента концентрации напряжений от расстояния между включениями. Результаты, полученные методом фотоупругости, сравниваются с результатами Фойе [26], а также Адамса и Донера [2]. На этом рисунке представлены и результаты последующего исследования Адамса [1], основанного на теории функций комплексного переменного, и трехмерного фотоупругого исследования (Марлофф и Дэниел [47]). Анализ приведенных выше экспериментальных данных, основанный на гипотезе плоской деформации, которая заведомо справедлива на границе раздела, дает несколько завышенные значения коэффициента концентрации напряжений, поскольку вдали от поверхности раздела условия плоской деформации нарушаются. Однако для объемных долей волокон выше 0,50 (отношение расстояния между включениями к радиусу А// < 0,5) расхождения очень малы. Таким образом, чем плотнее расположены включения, тем обоснованнее использование гипотезы плоской деформации при анализе данных двумерного фотоуиругого исследования. [c.511]

Для обоснования метода расчета длительной малоцикловой прочности компенсаторов выполнена программа исследований, включающая экспериментальное получение данных по долговечности сильфонных компенсаторов Z) -40 из нержавеющей аустенитной стали Х18Н10Т со следующими параметрами (рис. 4.3.1) dg = А см = 5,4 см = 0,129 R2 = 0,121 см Iq = 6,1 см п =11. Испытания выполнены с использованием специально спроектированной установки, позволяющей осуществлять требуемый режим циклического деформирования компенсаторов в условиях осевого растяжения — сжатия с заданными размаха-ми перемещений. Нагрев компенсаторов — печной, частота нагружений 10—56 циклов в минуту при постоянной температуре 600 С. Компенсаторы находились под давлением 1 атм, причем момент разрушения от циклического нагружения автоматически фиксировался по падению давления в результате утечки воздуха через образовавшуюся сквозную трепщну. Малый уровень давления практически не влиял на деформированное состояние конструкции и ее долговечность. [c.203]

Авторы стоят на позиции тщательного анализа возможностей практического использования двигателя Стирлинга в различных областях. Если провести широкое сравнение этого двигателя с его конкурентами, то во многих случаях двигатель Стирлинга будет иметь больше преимуществ. Такой подход необходим, чтобы убедить высокие инстанции влонсить необходимые капиталы в разработку коммерчески выгодных и привлекающих потребителей конструкций двигателей Стирлинга. Нет сомнений, что когда приняты во внимание все действующие факторы, то ожидания тех, кто будет финансировать такие программы, будут более обоснованны. Слишком восторженные заявления только вредят любому возможному в будущем прогрессу двигателей Стирлинга и лишь способствуют возникновению недоверия к серьезным и обоснованным доводам относительно практического использования этих двигателей. Исходя из изложенного, мы попытались продемонстрировать в этом разделе на ограниченном количестве экспериментальных результатов все особенности работы двигателя. Представленные результаты характеризуют общий уровень разработки двигателей Стирлинга, достигнутый к настоящему времени, и не являются специально подобранными данными. Эти результаты необходимо сравнить с данными, полученными на двигателях других типов, которые-применяются в настоящее время или находятся в стадии разработки. [c.123]

Как известно, при разработке проектов таблиц ставдартных и рекомевдуемых справочных данных в качестве исходных для анализа используются опубликованные результаты экспериментальных исследований и методики расчетно-теоретического определения свойств веществ. При этом в подавляющем большинстве случаев экспериментальные данные являются первичными, однако расчетно-теоретические методики позволяют в ряде случаев провести обоснованные интерполяцию и экстраполяцию данных по температуре, давлению и составу/для смесей/, а также интерполяцию и экстраполяцию на ранее не исследованные члены того же гомологического ряда. Достоинством экспериментальных данных является принципиальная возможность достоверной оценки пределов погрешности данных на основе анализа возможной погрешности метода и инструментальной погрешности использованных приборов. Цравда авторские оценки погрешности зачастую являются излишне оптимистическими. Более объективной является экспертная оценка на основе сопоставительного анализа данных различных авторов, полученных методически независимыми способами. Для данных, полученных расчетно-теоретическими методами, возможна лишь косвенная оценка погрешности на основе сравнения с ограни- [c.80]

Приведем некоторые результаты анализа модели распространения коротких усталостных трещин на I и П стадиях в условиях циклического кручения цилиндрических образцов из среднеуглеродистой стали [145, 337]. Поскольку микроструктурно короткая трещина рас-постраняется по сдвиговому механизму, то привлечение критерия Треска достаточно обоснованно при переходе от уравнения скорости роста трещины на стадии I при одноосном растяжении-сжатии к уравнению скорости роста микроструктурно короткой трещины при сложном напряженном состоянии. Па стадии П роста физически коротких трещин критерий Треска коррелирует с экспериментальными результатами, полученными Занг [399] для области высоких значений размаха деформаций. Использование критерия Рэнкина предпочтительно для режимов нагружения с низким уровнем размаха деформаций. Согласно уравнению (1.4.8) скорость роста трещин на стадии П зависит от длины трещины и размаха деформаций, а следовательно справедливость области использования критерия Рэнкина может быть проанализирована из пороговых условий dl/dN = О (рис. 1.17). Экспериментальные точки лежат между расчетными но-эоговыми линиями, соответствующими критериям Треска и Рэнкина. Следовательно для корректного использования уравнения (1.4.8) в ninpoKOM диапазоне размахов сдвиговых деформаций А7 необходима модификация рассмотренных критериев эквивалентных состояний через соответствующие пороговые условия. [c.43]

Этот закон дает теоретическое обоснование неоднократно установленного экспериментального факта, который заключается в том, что кривые распределения скоростей в трубах с различной шероховатостью, полученные при одной и той же величине потерь на трение (речь идет о потерях на участке длиной L = с/, или, как говорят, на участке длиной в один калибр), могут быть совмещены друг с другом простым смещением вдоль оси трубы. Это иллюстрируется фиг. 206, на которой представлены профили распределения скоростей, построенные на основании экспериментальных данных Фрича ). Эти профили, как мы видим, одинаковы на всем почти расстоянии между стенками, за исключением области, непосредственно прилегающей к стенкам, в которой градиент скорости для гладкой стенки значительно больше, чем для шероховатой. Таким образом, в области развитого турбулентного движения влияние шероховатости сводится лишь к смещению кривой распределения скоростей вдоль оси трубы. Тот ке результат получается и на основании логарифмического закона, изображаемого формулой (39) если абсолютная шероховатость стенки к изменяется, а потери давления, характеризуемые величиной остаются постоянными, то это равносильно изменению постоянного слагаемого в правой части формулы (39) профиль же скорости остается неизменным для всех значений к. [c.515]

Метод определения удельного давления биметалла по известным формулам, полученным для случая прокатки однородного металла, с введением в них среднепропорционального предела текучести, не имеет теоретического обоснования. Однако он заслуживает широкой экспериментальной проверки и в случае положительных результатов может найти применение, так как расчеты по этому методу несложны и хорошо знакомы конструкторам и технологам. [c.157]

Для определения рабочих параметров пневмотранспортных систем к настоящему времени предложено много различных, часто весьма отличающихся друг от друга расчетных зависимостей и рекомендаций. Одни из них лишены теоретических и физических обоснований, другие не подкреплены экспериментальными данными. Результаты исследований сушки и измельчения влажных сыпучих материалов в пневмотранснортной системе вообще отсутствуют в литературе, за исключением нескольких статей. Поэтому возникла практическая потребность в проведении работ, на основе которых представилось бы возможным рассчитать промышленную установку для пневматического транспортирования сушки и обеззараживания ТБО и компоста, полученного после переработки ТБО, а также осадка сточных вод. [c.61]

Из рис. 3.9 видно, что при (1 = 1 мы имеем максимальное поверхностное и объемное заполнение частицами покрытия при этом аг, = 52,3, а as = 78,5%. Как известно, максимально плотные упаковки для шаров — это гексагональная и гранецентриро-ванная кубическая решетки, для которых г, макс = 74,0% для менее плотной упаковки (типа алмаза) Оо макс — 34,0%. Допущение о шарообразной форме частиц и их расположении в КЭП по типу простой кубической решетки, обоснованное на совпадении расчетных результатов с экспериментальными [1], позволяет облегчить расчеты составов покрытий. Так, в результате проведения опытов по получению покрытий N1—АЬОз с максимальным содержанием П фазы было определено значение а ЬО%. При естественном воздушном заполнении полидисперсных частиц АЬОз объемное содержание <2 = 51,8—53,8%. [c.77]

Во втором издании книги введены дополнительные разделы по теории грейферных механизмов и расширен материал по конструктивным и расчетным вопросам. Проведенные за последние годы углубленные теоретические и экспериментальные исследования физических основ процесса зачерпывания материалов позволили заменить эмпирические зависимости, которыми пользовались при проектировании и эксплуатации грейферов, научно обоснованными данными, полученными в результате исследования кинематики и динамики этих механизмов. При этом открываются широкие перспективы создания весьма экономичных зачерпываюш,их механизмов, оптимальных по своим параметрам. [c.3]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...