Некоторые особенности титановых сплавов

Рассмотренные физико-механические свойства и особенности титановых сплавов позволяют наметить некоторые общие рекомендации по обработке титана и его сплавов. [c.111]

Сплав 8-Ь1 представляет собой смесь двух фаз преобладающей а-фазы (гексагональной плотноупакованной) и некоторого количества -фазы (кубической объемно-центрированной). Наблюдающиеся трещины проходят по зернам а-сплава, однако р-фаза подвергается пластическим разрушениям. Термическая обработка и изменение состава (например, понижение содержания алюминия), способствующие образованию Р-фазы, увеличивают стойкость к КРН. Состав фазы также может иметь определяющее значение установлено, что в ряде других титановых сплавов р-фаза склонна к КРН [37]. Механизм растрескивания,титановых сплавов находится еще на стадии обсуждения. Однако влияние структуры сплава, особенностей среды, а также действие посторонних анионов и приложенного напряжения в значительной степени сходно с влиянием этих факторов на поведение нержавеющих сталей (см. разд. 7.3.1 и 7.3.2). Это, по-видимому, свидетельствует об идентичности механизма КРН титана и нержавеющих сталей. [c.377]

Важной задачей является правильный выбор способа сварки в соответствии с назначением, формой и размерами конструкций. Назначение способа сварки в значительной степени определяется свариваемостью, особенно при соединении разнородных материалов, конструктивным оформлением сварных соединений, степенью их ответственности и производительностью процесса. Необходимо также учитывать тип соединений, присадочный материал, приемы и обеспечение удобства выполнения сборочно-сварочных соединений. Эти условия предопределяют механические свойства соединений и допускаемые напряжения, необходимые для прочностных расчетов конструкций. Так, для сварки длинных швов встык более технологично применение дуговой автоматической сварки. Толстостенные элементы соединяют электрошлаковой сваркой. Для сварки внахлест тонколистовых материалов рационально применение контактной сварки. Некоторые виды свариваемых материалов (алюминиевые и титановые сплавы, нержавеющие стали и т. п.) требуют надежной защиты зоны сварки от окисления, т. е. применения аргонно-дуговой, электронно-лучевой и диффузионной сварки. Необходимо также учитывать возможности механизации и автоматизации процесса выбранного способа сварки. [c.164]

Методы ТМО, успешно опробованные на сталях, были применены также и для упрочнения титановых сплавов. Рассмотрим результаты, полученные при обработке некоторых еплавов на основе титана методом ВТМО (табл. 12). Такая обработка значительно повышает прочность и, особенно, пластичность сплава ВТЗ-1 [130]. Пластичность сплава достигает максимального значения после деформации 60% при 850 и после деформации 35% при 900°. Деформирование до более высоких степеней обжатия уменьшает пластичность. [c.67]

Для улучшения физико-механических свойств поверхностных слоев изделий широко применяют диффузионное насып ение поверхности различными элементами. Однако одно диффузионное насыщение не решает проблему улучшения большинства эксплуатационных свойств, в особенности для изделий из титановых сплавов. Некоторое повышение усталостной прочности и износостойкости достигается сочетанием диффузионного насыщения с пластическим деформированием поверхности такими способами, как дробеструйная обработка, обкатка шариками или роликами, ультразвуковая обработка, обработка лучами лазера и т. п. При этом происходит наклеп поверхности, что обусловливает повышенную диффузионную подвижность атомов и как следствие этого создание более прочных диффузионных слоев. [c.121]

Морфология разрушения титановых сплавов при КР может быть весьма разнообразной, включая как транскристаллитное, так и межкристаллитное растрескивание [186, 191, 212]. Например, в растворах метанола наиболее вероятно межкристаллитное разрушение [186, 212]. В случае (а+Р)-сплавов разрушение при КР [186] и в газообразном водороде [206, 209] может происходить по межфазной границе а—р. Аналогичный характер разрушения наблюдался и в (р-Та)-сплавах [215]. Особый интерес представляет случай транскристаллитного растрескивания а-сплавов, поскольку при этом наблюдаются необычные кристаллографические особен ности. За характерный внешний вид это разрушение часто называют сколом . Учитывая, что скол по плоскости с высокими индексами необычен, некоторые авторы используют термины квази-скол , или неклассический скол . Этот тип разрушения наблюдается только при малых значениях К, а при К, приближающихся к величине, соответствующей нестабильному быстрому разрушению, доминирующим становится обычное разрушение с образованием характерных ямок и выступов. [c.105]

Наиболее распространенным из таких процессов переноса является диффузия в кристаллической решетке. Водород очень быстро диффундирует в большинстве металлов, особенно с о. ц. к. структурой решетки (стали и титановые р-сплавы), и поэтому вполне уместно сопоставить скорости растрескивания (например, в области II на рис. 2) со скоростями диффузии. Такое сравнение принято проводить на основе параметров активации (в частности, энергии активации) и в целом ряде работ было получено согласие данных для двух процессов в титановых сплавах [207], сталях [172, 308, 309] и некоторых других материалах [172]. Следует, правда, отметить, что обычно нет уверенности в протекании единственного термически активированного процесса и поэтому получение энергии активации растрескивания, близкой к энергии активации диффузии, не свидетельствует ни о наличии единственного диффузионного механизма переноса, ни даже об определяющей роли диффузии в процессе переноса водорода [39, 310]. Мы не сомневаемся, что некоторые явления водородного растрескивания контролируются диффузией, однако имеющиеся доказательства такого контроля не всегда достаточно убедительны. [c.129]

В данном обзоре рассмотрены многие экспериментальные факторы, которые оказывают влияние на чувствительность к коррозионному растрескиванию титановых сплавов. Хотя общая основа была установлена, очевидно, что требуется дальнейший экспериментальный и особенно теоретический анализ. Таким образом, представленный обзор следует рассматривать как прогресс в этом направлении несомненно, что некоторые дискуссионные практические и теоретические факторы в будущем будут преданы забвению. Необходимо подчеркнуть, что многие проблемы КР для специфических пар сплав/среда были решены вскоре после их открытия. Это не означает, однако, что такие проблемы не возникнут в будущем, но можно надеяться, что этот обзор будет полезен при распознании таких проблем. Субкритический рост трещин может происходить по механизму иному, чем при КР. Наиболее важным является рост усталостных трещин. В последние годы много внимания уделялось рассмотрению аналогии между коррозионным растрескиванием и коррозионной усталостью имеются указания и на взаимосвязанность этих процессов. При применении титановых сплавов в авиационно-космической технике и при подвод- [c.431]

В настоящей работе была поставлена задача исследовать некоторые особенности газонасыщения титановых сплавов как новых машиностроительных материалов. [c.65]

П у л ь ц и н Н. М. О некоторых структурных и концентрационных особенностях измененного слоя титановых сплавов. Изв. вузов. Цветная металлургия, 1962, № 5. [c.418]

Небольшие степени деформации ( 2—10%) являются критическими и приводят к значительному росту зерна, особенно при высоких температурах. В табл. 80 приведены критические степени деформации для некоторых титановых сплавов. [c.154]

Подход, основанный на особенностях конструирования, позволил наиболее быстро использовать преимуш,ества композиционных материалов с титановой матрицей. Пониженная прочность ухудшенных в результате реакции композиционных материалов часто соответствует пределу прочности на растяжение матричного сплава, поэтому было высказано соображение о невозможности упрочнения титановых сплавов путем армирования волокнами. Поскольку эта ошибочная точка зрения получила некоторое распространение, стоит проанализировать ее основные аргументы с позиций современных теорий. [c.302]

Необходимо указать на некоторые особенности пассивации титана и сплавов Ti—Pd. В работе [80], а также [81,82] было в последнее время установлено, что в кислых растворах, находящихся в атмосфере инертного газа аргона или азота, а также при непрерывном обновлении коррозионного раствора или при очень большо.м его объеме на единицу поверхности титан, а также сплавы Ti—0,2 Pd пассивируются хуже. Это можно проиллюстрировать экспериментальными данными, полученными ранее [80]. Из рис. 23 видно, что при ограниченном объеме раствора на сплаве Ti—0,2 Pd в кипящей 5%-ной НС1 устанавливается более положительный потенциал (сплав пассивируется), в то время как в большом объеме коррозионного раствора устанавливается отрицательный потенциал сплав остается активным и в этом состоянии имеет достаточно высокую скорость коррозионного процесса. Это хорошо видно на кривых (рис. 24) зависимости скорости коррозии от объема раствора и зависимости кинетики коррозии от обновления раствора. Аналогичное затруднение пассивации титановых сплавов наблюдалось также при переходе от воздушной ат- [c.51]

В деформации сплавов при температурах на 10—100 °С ниже температуры рекристаллизации с обжатием не менее 50 7о- Горячий наклеп после обработки в таких условиях обеспечивает протекание рекристаллизации и формирование УМЗ микроструктуры. Такой способ достаточно эффективно можно применять к полуфабрикатам, прошедшим предварительную обработку в а+р-области. Измельчение микроструктуры заготовок, прошедших термическую обработку или деформацию в р-области, требует учета некоторых особенностей фазовых превращений в титановых сплавах. В процессе охлаждения заготовок из р-области наряду с образованием пластинчатых выделений а-фазы по границам бывших р-зерен образуется прослойка а-фазы. Наличие такой прослойки увеличивает неравномерность деформации, что затрудняет получение однородной УМЗ микроструктуры в сплавах. [c.209]

Водородная хрупкость особенно опасна потому, что она иногда проявляется не сразу, а через некоторое время работы детали. В частности, было показано, что в а -f -титановых сплавах водород приводит к замедленному трещинообразованию. Было обнаружено, что водород ускоряет эвтектоидный распад нестабильной -фазы и по этой причине понижает термическую стабильность а -Ь -титановых сплавов. Охрупчивание а -f- -сплавов с нестабильной -фазой увеличивается с повышением температуры изотермического отжига (при температурах ниже эвтектоидной). Приложение напряжения еще более увеличивает охрупчивание. -Снлавы склонны к водородной хрупкости при очень высоких концентрациях водорода (> 0,2% вес.). [c.427]

Обработка давлением титановых сплавов имеет больше общего с обработкой сталей, чем с обработкой цветных металлов и сплавов. Многие параметры технологии ковки, объемной и листовой штамповки титановых сплавов близки параметрам обработки сталей. Однако имеются и некоторые существенные особенности, которые необходимо учитывать при обработке давлением титана и его сплавов. [c.19]

Б последнее время большое внимание уделяется вопросу использования титана в химической промышленности. Трудности получения и некоторые особенности обработки делают титан все еще дорогостоящим материалом. Коррозионное поведение этого металла определяется устойчивостью пассивной пленки на его поверхности в исследуемом растворе. Главным преимуществом титана и его сплавов, в сравнении с другими конструкционными материапами, является сочетание высокой коррозионной стойкости в нейтральных, слабощелочных и слабокислых растворах хлоридов с малым удельным весом. По литературным данный титановые трубы применя- [c.7]

Особенности титана — тугоплавкость, сравнительно ма лый удельный вес (4,5 Г/см ), высокие механические свой ства и отличная коррозионная стойкость, близкая к кор розионной стойкости нержавеющей стали, а в некоторых средах даже более высокая. Титан и его сплавы имеют сравнительно низкие тепло- и электропроводность, низкий коэффициент теплового расширения и высокую жаропрочность сравнительно с алюминиевыми и магниевыми сплавами по удельной жаропрочности они превосходят в широком интервале температур легированные стали. Наряду с авиационной промышленностью и транспортом титановые сплавы применяют в судостроительной и химической промышленности благодаря их отличной коррозионной стойкости, а также в радиоэлектронике благодаря ряду физических свойств (тугоплавкости и др.). [c.111]

Особое внимание при исследовании сплавов на титановой основе должно быть уделено изучению анизотропии механических свойств в зависимости от условий горячего деформирования, так как эти сплавы в некоторых случаях обладают большой склонностью к анизотропии механических свойств. В деформированных полуфабрикатах из титановых сплавов иногда наблюдается большая разница механических свойств в продольном и поперечном направлениях. В поперечном направлении, как правило, механические свойства в особенности по пластичности оказываются более низкими, чем в продольном направлении. Эта разница иногда достигает 50%. Такая существенная разница механических свойств в деформированных полуфабрикатах из титановых сплавов в зависимости от направления волокна, образующегося в процессе Деформации, требует всестороннего исследования и изучения причин, влияющих на образование анизотропии механических свойств. [c.290]

Для нарезания резьбы М2 — Мб можно применять один метчик. При нарезании резьб как в сквозных, так и в глухих отверстиях правильно сконструированный и изготовленный метчик обеспечивает надежную и стабильную работу. Спиральные метчики и метчики для обработки коррозионно-стойких и жаропрочных сталей (ГОСТ 17927—72) применяют в комплекте по одному. Для обработки заготовок из титановых сплавов и некоторых других материалов особенно при нарезании резьб в глухих отверстиях число метчиков следует увеличивать до двух. [c.49]

В монографии описаны некоторые технологические особенности титановых сплавов, отличающие их от других конструкционных металлов. Из этих особенностей для рассматриваемых областей применения наиболее важны способность титана к возгораемости, проникающему окислению и фрикционной коррозии (фрсттиигу). [c.6]

В настоящее время разработано большое количество различных по составу и свойствам сплавов на основе титана. Эти сплавы отличаются высокой прочностью и хорошей коррозионной стойкостью во многих агрессивных средах. Особенно большое применение титановые сплавы получили в морской технике. В США их широко применяют для обшивки подводных лодок и некоторых кораблей. Многие детали, изготовленные из сплавов титана, работают в условиях гидроэрозии. Поэтому изучение эрозионной стойкости титановых сплавов представляет большой практический интерес. Однако исследований, посвященных этому вопросу, проведено очень мало. В работе [2] указано, что некоторые из титановых сплавов в процессе микроударного воздействия подвержены внезапному разрушению. Другие авторы характеризуют титановые сплавы как весьма стойкие в условиях кавитации. Некоторые иностранные фи мы ( Интернейшенл никель компани ) также отмечают хорошую гидроэрозионную стойкость титановых сплавов. [c.250]

Известно, что некоторые титановые сплавы, в частности сплав ВТ15, при определенных условиях проявляют склонность к охрупчиванию, т. е. к резкому снижению пластичности и ударной вязкости. Это явление у титановых сплавов наблюдается не только после определенных температурных режимов и быстрого охлаждения, но и после некоторых видов деформирования сплава. В ряде случаев это явление объясняют выделением из твердого раствора промежуточной -фазы, сопровождающимся большими объемными изменениями и появлением внутренних напряжений. В связи с этой особенностью титановых сплавов для оценки эрозионной стойкости оправданы их более длительные испытания. В опытах, проведенных автором, длительное струеударное воздействие показало, что сплавы ВТ5 и ВТ6 не подвержены интенсивному (внезапному) разрушению. Сплав ВТ 15 с р-фазой после 25 ч испытания начал интенсивно разрушаться (рис. 142). Было [c.252]

Титан обладает тремя основными преимуш,ествами по сравнению с другими техническими металлами малым удельным весом (4,5 Г1см ), высокими механическими свойствами (предел прочности 50—60 кГ1мм у технического титана и 80—140 кГ/мм у сплавов на его основе) и отличной коррозионной стойкостью, подобной стойкости нержавеющей стали, а в некоторых средах и выше. Сочетание малого удельного веса с высокой прочностью, обеспечивающее наибольшую удельную прочность (т. е. прочность на единицу веса), делает титан особенно перспективным материалом для авиационной промышленности, а коррозионная стойкость — в судостроении и в химической промышленности. Для современной высокоскоростной авиации особенно ценным свойством титановых сплавов является также их высокая жаропрочность сравнительно с алюминиевыми и магниевыми сплавами. Титановые сплавы по абсолютной и тем более по удельной прочности превосходят магниевые, алюминиевые сплавы и легированные стали в довольно широком температурном интервале. [c.356]

Особенность разрушения при коррозионном растрескивании титановых сплавов в метиловом. спирте и комплексных системах — межкристаллитный характер распространения трещины. Под влиянием дополнительных факторов интеркристал-литное разеитие трещины может переходить в смешанное, например под влиянием присутствующих ионов галогенидов- Смешанный характер растрескивания может наблюдаться у некоторых сплавов (например, Т( — 5 % А1), но межкристаллитность распространения и особенно зарождения коррозионной трещины все же является характерной чертой растрескивания в метиловом спирте. [c.53]

Дальнейшие исследования особенностей влияния шлифовки на усталостную прочность титановых сплавов показали [172], что существенное значение имеет материал и зернистость абразива, режимы и шлифовальное оборудование. Определено, что по производительности и по меньшему снижению усталостной прочности лучшими являются круги из зеленого карбида кремния, борсиликокарбида и карбида бора, худшими—хромистый электрокорунд и монокорунд. Так, после шлифования образцов из сплава ВТЗ-1 кругами из зеленого карбида кремния усталостная прочность оказывается в 2 раза выше, чем после шлифования кругами из монокорунда. В некоторых странах (США, Япония) для шлифования деталей из титана применяют новые виды абразивных материалов - карбид циркония, корунд с присадками диоксида циркония и др. Важнейшими параметрами режима шлифования, оказывающими наибольшее влияние на усталость, являются смазочночэхлаждающая жидкость, величина подачи и скорость круга. Так, сухое шлифование приводит к микротрещинам в поверхностном слое даже при отсутствии при-жогов [ 172]. Охлаждение простой эмульсией уже повышает предел выносливости на 17 %, а применение в качестве охлаждения 10 %-ного раствора нитрата натрия и 0,5 %-ного бутилнафталинсульфоната увеличивает усталостную прочность по сравнению с сухим шлифованием на 33 %. Увеличение величины подачи заметно снижает усталостную прочность. Так, даже при охлаждении раствором нитрита натрия с увеличением [c.180]

Катастрофическое разрушение емкостей из сплава Ti—6 AI—4 V, заполненных сухим метанолом реактивной чистоты под давлением для корабля Apollo , в процессе их испытания на надежность стимулировало в конце 60-х годов интенсивное проведение работ по исследованию КР титановых сплавов в органических средах. Основная информация в историческом плане и результаты этих исследований приведены в работе [113]. Более поздние работы по " ому вопросу обобщены в обзоре [114]. Титан и его сплавы подвергаются межкристаллитному разрушению в некоторых органических растворителях, особенно в растворах метанол — НС1, и в отсутствие напряжения. В некоторых растворах величина /Схкр не лимитируется, поэтому выбор образцов не является критическим для качественной оценки материалов. Например, не имеет значения, будут ли использованы U-образные изгибные образцы или гладкие образцы на растяжение, или образцы с предварительно нанесенной усталостной трещиной. Тем не менее тип образца может повлиять на интерпретацию результатов. [c.332]

Большинство титановых сплавов при КР в водных растворах разрушаются транскристаллитным сколом. Примеры таких разруше ний показаны на рис. 83, в и рис. 84 для сплавов а(Т1—10 А1) и Р(Т1—16 Мп) соответственно. В двухфазных сплавах (а-Ьр) и (р-Ьа) морфология разрушения может видоизменяться, особенно если одна из фаз невосприимчива к КР, как это часто встречается в промышленных сплавах. Эти различия в поверхности изломов показаны на рис. 85 для сплавов П—6 А1—4У и Т1—8 Мп. Фа зы, не восприимчивые к КР, обычно разрушаются вязко и, очевидно, могут служить препятствием для продвижения трещин. Как уже указывалось в предыдущем разделе, растрескивание титановых сплавов путем транскристаллитного скола происходит в определенных кристаллографических плоскостях. Данные рис. 86 [183] суммируют определения плоскости скола для а-сплавов в водных и других средах. Очевидно, что плоскость скола для фазы а находится под углом 14—16 °С по отношению к базисной плоскости, хотя имеется некоторый разброс в действительном индексе этой плоскости. Меньше данных по определению плоскости скола для р-сплавов. В работе [92] определено, что КР сплава Т — —13 V—ПСг—3 А1 происходит в направлении 100 . Морфология трещин в сплавах системы Т1—Мп также согласуется с этой плоскостью разрушения. Распространение трещин путем транскристал- [c.376]

На поверхности титана всегда имеется альфпрова1шый слой, нa ьrщ нFlыи атмосферными газами. Перед пайкой этот слой иеоб.ходимо удалить пескоструйной обработкой или травлением в растворе следующего состава 20— 30 мл H.jNO.,, 30—40 мл НС1 на литр воды. Время травления 5—10 мин при 20 X, После такой обработки на поверхности титана все же остается тонкая окисная пленка, препятствующая смачиванию его поверхности припоем. Поэтому иногда пытаются паять титан с применением специальных флюсов, по составу аналогичных флюса.м для пайки алюминия. Но соединения титана, паянные с применением таких флюсов, не отличаются высоким качеством. Обычно пайку титана и его сплавов ведут в вакууме или в аргоне марки А, который тщательно очищен от примесей кислорода, азота и паров воды. Только в такой чистой атмосфере или Б вакууме окисная и нитридная пленки на титане растворяются в металле при условии, что температура пайки выше 700 °С, Поэтому процесс пайки титана ведут обычно при температуре 800—900 °С, что способствует быстрой очистке поверхности титана и хорошему смачиваишо его припоями. Пайку титановых сплавов при более высоких температурах производят довольно редко (особенно печную), так как при его длительном нагреве при температурах выше 900 °С отмечаются склонность к росту зерна и некоторое снижение пластических свойств. Поскольку предел прочности основного металла при этом практически не снижается, то в отдельных случаях соединение титановых сплавов пайкой производят даже при 1000 °С. [c.255]

Среди перечисленных выше особенностей процесса одни в основном относятся к геометрическим (большие деформации, трехмерность), а другие к состоянию (термические эффекты, пользучесть, разгрузка). Следует отметить еще один вопрос, относящийся к состоянию. До сих пор мы считали, что имеем дело с упрочняющимися материалами, т. е. материалами, деформационная кривая которых имеет повсюду положительный наклон. Не все материалы, однако, ведут себя именно таким образом. У многих сталей, например, имеется площадка текучести, где отсутствует упрочнение, после чего наступает зона, где они существенно упрочняются. Многие алюминиевые сплавы и нержавеющие стали после площадки текучести проявляют существенное упрочнение, однако при больших деформациях снова переходят в фазу текучести. Некоторые титановые сплавы в рабочем диапазоне деформаций поддаются деформационному упрочнению в незначительной степени. Из всего этого следует, что у обычных конструкционных. материалов возможны ситуации, когда упрочнение "фактически отсутствует. [c.334]

Некоторые виды маркировки резко снижают пределы выносливости деталей. Например, маркировка клеймением образцов толщиной 4 мм из дур-алюмина (Ов = 47 кгс/мм ) или электрона (Од = 28 кгс/мм ) снижает их предел выносливости на 30%. При написании цифр электрокарандашом коэффициент Р для стали, дуралюмина и электрона соответственно равен 0,88 0,8 и 0,57. Вытравливание цифр не снижает предела выносливости образцов из указанных выше материалов. Особенно чувствительны к качеству обработки поверхности титановые сплавы. [c.477]

В работах, выполненных под руководством С. 3. Бокштейна [143, 167], вскрыты особенности диффузии и распределения примесей в структуре титановых сплавов при ТЦО. Для сплавов ВТЗ-1 и ВТ20 (рис. 4.7) зависимость коэффициента диффузии от числа циклов (700 ч 1000°С) имеет выраженный минимум. Минимальные значения О, по мнению авторов, соответствуют структуре, в которой число неупорядоченных дефектов минимально, что ведет к замедлению диффузии атомов. Дальнейшее увеличение коэффициента диффузии связано с увеличением разориентации пластин и фрагментов сх-фазы. В отличие от изотермического отжига диффузия при ТЦО идет преимуш,ественно по объему металла. С увеличением числа циклов происходит освобождение от дислокаций зерен и субзерен. Это ведет к совершенствованию структуры и, как следствие, к замедлению диффузии. Установлено, что после некоторого числа циклов (10—15) образуется совершенная структура и величина ) остается практически неизменной. Таким образом, преобразование структуры в процессе ТЦО заключается в формировании бездефектной внутризеренной структуры с выстраиванием дислокаций на границах зерен в виде упорядоченных образований. Оптимальная субструктура в сплаве ВТЗ-1 достигается при п=Ю, а в сплаве ВТ20 — при п=15. [c.146]

Диффузионная пайка в некоторых случаях дает возможность создавать паяные соединения с высокой температурой распая при температурах, не вызываюш,их роста зерен в результате рекристаллизации обработки или собирательной рекристаллизации основного материала или спла(ва. Такой нагрев особенно необходим при пайке титановых, молибденовых и вольфрамовых сплавов. Известно, что нагрев многих титановых сплавов [c.161]

Диффузионная пайка этими припоями при более низких температурах (в области а —Т1) даже при выдержках до 60— 120 мин малоэффективна. Как видно из рис. 133, особенно эффективна диффузионная пайка сплава 0Т4 при температурах выше 1000° С. Однако при нагреве многих титановых сплавов при температуре выше 960° С происходит рост зерен, сопровождающийся, как правило, некоторым снижением пластичности основного металла. Особенно большое снижение относительного удлинения сплава 0Т4 наблюдается после нагрева выше температуры 960° С в низком вакууме (рис. 134). Предел прочности сплава при этом возрастает на 19,6—49 Мн1м (2—5 кГ1мм ). Поэтому режим диффузионной пайки и газовую среду следует выбирать [c.347]

Вязкость стеклосмазок зависит от температуры, поэтому трудно подобрать такой их состав, который бы -стабильно обеспечивал минимальный коэффициент трения при деформировании. В результате на поверхности контакта инструмента с заготовкой образуются участки сухого трения и происходит схватывание металла заготовки с материалом штампа. Это особенно характерно для таких технологических процессов, в которых наблюдается интенсивное скольжение деформируемого металла по инструменту, например, для прессования. Некоторые металлы, например титановые сплавы, обладают высокой склонностью к схватыванию. Увеличение деформации при прессовании, повышающее усилие деформирования и гидростатическое давление, в значительной степени способствует схватыванию. Этому также способствует повышение температуры прессования, например, вследствие теплового эффекта деформации. Схватывание при прессовании усиливается при наличии недеформированных зон между контейнером и матрицей, т. е. когда уже в начальной стадии прессования инструмент контактирует со свежим неокисленным металлом [81. [c.10]

В этих экспериментах было обнаружено, что прочностные характеристики a+ -титановых сплавов сильно возрастают с увеличением скорости растяжения. При скоростях растяжения от 2,7-10 до 1,7-10 С прочностные свойства всех рассмотренных сплавов практически не зависят от содержания водорода. В значительно большей степени изменяются в зависимости от содержания водорода пластические свойства титановых сплавов, особенно поперечное сужение. Удлинение и поперечное сужение a+ -сплавов ВТЗ-1 и ВТ8 при всех скоростях вначале практически не изменяются с увеличением содержания водорода, а выше некоторой концентрации водорода уменьшаются, причем это уменьшение удлинения и поперечного сужения наиболее сильно обнаруживается при проведепии испытаний с малыми скоростями перемещения траверс разрывной машины. [c.408]

Металлургические особенности сварки титана и его сп.тавов. Титан и его сплавы среди конструкционных ме-таллов занимают особое положение благодаря малой плотности (4,5 г/см ), тугоплавкое и. высокой прочности при нормальной и повышенной температурах, отличной коррозионной стойкости в атмосферных условиях и во многих агрессивных средах. Некоторые титановые сплавы по прочности более чем в 3 раза превосходят углероди-с ую сталь, а по коррозионным свойствам не уступают высоколегированной коррозиоиио-стойкон стали. Титан и особенно его сплавы обладают значительно большей удельной прочностью, чем конструкционные стали, алюминиевые и магниевые сплавы. Поэтому титан и его сплавы являются ценнепшнм конструкционным материалом в судостроении, энергетике, ракетно-реактивной технике, химическом машнностроенни и других отраслях промышленности. [c.405]

Термическому старению подвергаются сплавы, обладающие ограниченной растворимостью в твердом состоянии, когда растворимость одного компонента в другом уменьшается с понижением температуры. Деформационное старение не связано с диаграммой состояния сплава. К старению склонны многие сплавы железа и сплавы цветных металлов. Результаты старения могут быть разными. В одних случаях старение является положительным и его используют 1) при термической обработке алюминиевых, магниевых, титановых и некоторых других цветных сплавов для повышения их прочности и твердости (термическое старение) 2) для упрочнения деталей из пружинных сталей, которые при эксплуатации должны обладать высокими упругими прочностными и усталостными свойствами (деформационное старение). В других случаях старение является отрицательным резкое снижение ударной вязкости и повышение порога хладноломкости в результате старения (особенно деформационного) могут явиться причиной разрушения конструкции ухудшение штампуемое ги листовой стали изменение размеров закаленных деталей и инструмента при естественном старении, что осбенно вредно для точного измерительного инструмента и прецизионных деталей (например, подшипников) размагничивание в процессе эксплуатации стальных закаленных постоянных магнитов преждевременное разрушение рельсов в пути. 34 [c.34]

Механизм коррозионного растрескивания алюминиевых сплавов не установлен, но многие особенности этого явления определены.. Растрескивание почти всегда носит межкристаллитный характер. Время до появления коррозионного растрескивания в сильной степени зависит от формы зерен и ориентации по отношению к действующим напряжениям. Сопротивление коррозиоиному растрескиванию деформируемых полуфабрикатов понижается в высотном направлении, поскольку большинство границ зерен в этом случае располагается перпендикулярно приложенным напряжениям. Это влияние устраняют путем рационального конструирования деталей. При испытаниях в условиях плоской деформации установлена связь между скоростью развития трещины и коэффициентом интенсивиости напряжений [1, 65], аналогичная связи, полученной для титановых сплавов (см. рис. 5.36). Для большинства сплавов выявляются только стадии I и П. Для некоторых сплавов наблюдается стадия П1, а для других имеет место две области стадии П (два плато независимости скорости развития трещины от К). Скорость распространения трещины может изменяться на девять порядков и определение значения Kis может быть затруднено, так как могут быть получены завышенные значения, если аппаратура по измерению скорости развития трещины, недостаточно чувствительна или длительность эксперимента слишком мала. Считается, что [1] значение Kis может быть определено при скорости развития трещины, равной 10-8 см/с. [c.280]

Поскольку водород не снижает, как правило, прочности титановых сплавов и они имеют низкий коэффициент диффузии водорода, то при совместном воздействии. коррозии и напряжения не следует ожидать резко выраженного ускоряющего влияния наводороживания на хрупкое разрушение титановых сплавов, подобно тому, как это наблюдается в некоторых случаях на стали. Тем не менее, появление хрупкости в поверхностном слое титанового сплава благодаря поглощению водорода при длительной коррозии металла в напряженном состоянии, особенно при наличии деформации металла, может привести к развитию миюротрещин и преждевременному разрушению также и титановых сплавов. [c.79]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...