Стали в среде

Изучить влияние параметров режима сварки малоуглеродистой стали в среде Oj на производительность процесса, качество и с рму шва. [c.64]

Таблица 6.15. Коэффициент трения некоторых материалов по нержавеющей стали в среде криогенных жидкостей [9]

Ингибитор Тайга-1 относится к малотоксичным продуктам и может применяться для защиты нефтедобывающего оборудования от коррозии, вызываемой сильно обводненной нефтью, хлорсодержащими пластовыми и сточными водами в присутствии сероводорода, углекислого газа и кислорода. Защитное действие ингибитора при содержании 300 мг/л для углеродистой стали в средах, содержащих сероводород, составляет 97 При защите подземного оборудования скважин в средах, содержащих сероводород, преимущественно используют единовременную закачку ингибитора в пласт с периодичностью 3 — 6 мес. Примерное содержание ингибитора для защиты подземного оборудования составляет 0,015 % к дебиту скважины. [c.168]

Растворение легирующих компонентов аустенит ной нержавеющей стали в среде, стимулирующей коррозионное растрескивание 42 324 [c.33]

Изложенные результаты исследования кинетики коррозии сталей в водяном паре СКД относятся к гидразиннО аммиачному водному режиму. В настоящее время отсутствуют данные о кинетике коррозии сталей в среде СКД при использований нейтрально-окислительного водного режима. [c.132]

При коррозионном растрескивании под напряжением в слабо кислых средах, которое вызывается выделяющимся водородом, электрохимическая защита в общем случае не может дать эффекта [2]. Для пояснения этого на рис. 2.20 представлены кривые срок службы — потенциал для углеродистой стали в среде, содержащей сероводород [75]. При pH = 4 стойкость при катодной поляризации действительно заметно повышается (в некотором узком диапазоне потенциалов в результате образования поверхностного слоя FeS). Однако для длительного защитного действия этот эффект не может быть использован. По результатам измерений видно также, что по мере снижения потенциала, стойкость (по времени до разрушения) уменьшается. Анодная защита от коррозионного растрескивания под напряжением, вызываемого водородом, теоретически возможна, но нерациональна, поскольку при этом усилится равномерная поверхностная коррозия. Коррозионное растрескивание под напряжением под влиянием водорода в углеродистых и низколегированных сталях обычно может развиваться только в присутствии стимуляторов, которые не допускают рекомбинации выделившихся на катоде атомов водорода в молекулы Hj, вследствие чего в структуру материала может внедриться (диффундировать) повышенное количество водорода (см. рис. 2.1). К числу таких стимуляторов могут быть отнесены, например, гидриды элементов 5 и 6 групп Пери- [c.75]

Для рассмотрения закономерностей влияния среды смазки на процессы контактного взаимодействия твердых тел в режиме ИП были проведены эксперименты полярографическим методом для пар медный сплав — сталь в среде глицерина, так как элементарные акты этого явления во многом объясняют особыми свойствами глицерина. С помощью этого метода можно изучать качественные и количественные изменения состава отработанной смазки, определять закономерности селективного растворения и изнашивания использованных при фрикционных испытаниях металлов и сплавов. [c.49]

При латунировании стали 40Х в среде, состоящей из двух частей глицерина и одной части водного раствора хлористого цинка, покрытие получилось весьма качественным. Пленка латуни была сплошной, ярко-желтого цвета. При этом удельное давление, необходимое для осаждения покрытия, с 120—150 МПа снизилось до 60—80 МПа. Обработка этой стали в среде, состоящей из одной части 10%-ной соляной кислоты и двух частей глицерина, привела к получению слоя красного цвета (цвета меди). Это произошло, по-видимому, в результате избирательного растворения соляной кислотой легирующих элементов медного сплава, чему способствовало восстановление глицерином окислов меди. [c.147]

На кафедре Сварочное производство МВТУ давно ведется разработка прогрессивного метода автоматической сварки в среде защитных газов. Изучались процессы сварки аустенитных сталей в среде аргона, углеродистых и низколегированных сталей — в среде углекислого газа. Сварка в среде защитных газов обеспечивает высокую стабильность горения дуги, хорошее проплавление швов, позволяет проводить работу во всех пространственных положениях, допускает соединение деталей малых, средних и больших толщин. [c.166]

Рис. I. Сварочная установка ТСГ-7 для сварки поворотных стыков труб из низко- и высоколегированных сталей в среде защитного газа (углекислого, аргона и др.)

Элементы теплообменной аппаратуры для работы в среде углекислого газа могут быть изготовлены из углеродистых, низколегированных и нержавеющих хромоникелевых сталей. Низколегированные стали в среде углекислого газа коррозионно устойчивы до температуры 300° С ири температуре 400° С и давлении 8 ата в сухом углекислом газе глубина коррозии за 20 лет составляет 0,5 мм при 550° С за этот же период образуется отслаивающаяся окалина, а при 600° С происходит сильное растрескивание этих сталей. Нержавеющие хромоникелевые стали коррозионно устойчивы до температуры 600° С. [c.288]

В натриевом контуре одной из ядерных энергетических установок ФРГ, рассчитанном на максимальную температуру натрия 560° С, предусмотрено применение низколегированной стабилизированной ферритной стали (2,25% Сг, 1% Мо, 1% Nb). Этот материал вследствие относительно высокой теплопроводности малочувствителен к термическим ударам. Обезуглероживание стали в среде натрия, которое обычно начинает проявляться при температурах 450—500° С, устраняется добавкой в сталь ниобия, образующего с углеродом стабильные карбиды. Содержание ниобия должно примерно в десять раз превышать содержание углерода в стали. В этом случае обезуглероживание хромомолибденовой стали незаметно даже при температуре 600° С в условиях [c.291]

Коррозионная стойкость котельной стали в среде пара, воздуха или продуктах сгорания энергетических топлив характеризуется величиной утонения от коррозии стенки трубы при заданной температуре в течение определенного промежутка времени (обычно расчетного срока службы— 100 тыс. ч). [c.96]

Легирование никелевых припоев бором, литием, калием и натрием (0,2— 0,5 % В, 0,01—0,25 % Li 0,01— 0,25 % К и 0,01—0,25 % Na) обеспечивает самофлюсующие свойства припоев и позволяет паять ими коррозионно-стойкие и конструкционные стали в среде аргона без применения флюсов. [c.82]

С 1Й8 г. нашли промышленное применение способы дуговой сварки в защитных газах ручная сварка неплавящимся электродом, механизированная и автоматическая сварка неплавящимся и плавящимся электродами. В 1950—1952 гг. был разработан высокопроизводительный процесс сварки низкоуглеродистых и низколегированных сталей в среде углекислого газа. В последние десятилетия появились принципиально новые способы сварки плавлением, получившие названия электронно-лучевой и лазерной сварки. [c.3]

И. Жень Цзя-ле. Исследование автоматической сварки аустеннтных сталей в среде азота. Автореферат канд. диссертации. Киевский политехнический институт, 1963. [c.359]

Жаростойкость хромоникелевых сталей в среде топочных газов при температуре испытания 1060° С [c.682]

Выдержка под закалку хромомарганцевых сталей должна быть минимальной, так как марганец имеет тенденцию к избирательному окислению при высоких температурах, в результате чего поверхностные слои обедняются марганцем и могут приобретать феррито аустенитную структуру, что является нежелательным явлением Эти стали применяют как заменители хромоникелевых сталей в средах средней агрессивности, их используют в широких диапазонах температур [c.285]

Мы рассмотрели механизм образования сервовитной пленки в паре бронза—сталь в среде глицерина. Глицерин имеет простую химическую формулу и легко реализует режим ИП. В реальных конструкциях глицерин как смазочный материал не применяют. [c.276]

При трении пары бронза— сталь в среде глицерина пленка на поверхностях трения образуется в результате распада медного сплава (твердого раствора) при низких температурах, смазочный материал и сдвиговые деформации облегчают диффузионные процессы, чего нет при выплавке меди из руды. [c.280]

На электронном микроскопе изучали пленку меди на стали и бронзе, образовавшуюся при трении пары бронза—сталь в среде глицерина. Фотографии поверхности на электронном микроскопе ЭМ-7 получены с помощью угольно-серебряных реплик. Фотографии позволили установить, что сервовитная пленка имеет микропористость, причем некоторые поры имеют огранку. Это так называемые отрицательные кристаллы, которые образуются в результате коагуляции (слияния) вакансий, в избытке имеющихся в пленке. [c.280]

Рис. 18.6. Кривые изменения параметра а кристаллической решетки по глубине зоны деформации меди при трении о сталь в среде глицерина

Для обработки 1 м раствора требуется 0,5 кг сульфита натрия. Результаты испытаний по снижению скорости коррозии стали в среде, обработанной кис-лородудаляющим реагентом, приведены в табл. 73. [c.135]

Исследовано влияние толщины и температуры отверждения покрытий из органосиликат-ных композиций на параметры горения образцов из углеродистой стали в среде кислорода. [c.246]

С понижением температуры вероятность замедленного разрушения уменьшается. Так наблюдалось полное отсутствие склонности к ЗР закаленных сталей в среде жидкого азота, в то время как при комнатной температуре эта склонность была ясно выраженной [114]. Наоборот, повышение температуры даже до 70—100°С для сталей, проявляющих определенную склонность к ЗР, приводит к существенному уменьшению долговечности (например, в болтах из стали 1Х15Н4АМЗ с содержанием диффузионно-подвижного водорода порядка 1 см вЮОг вЗр-аза). [c.56]

Анодная и катодная реакции коррозионного процесса являются первичными процессами электрохимической коррозии. При коррозии возмояшы и вторичные процессы, связанные с образованием вторичных, зачастую труднорастворимых продуктов коррозии, существенно снижающие скорость коррозионного разрушения металлов. Так, железо и стали, растворяясь в крепкой (70 % и выше) серной кислоте, образуют нерастворимый в ней сульфат, защищаюнщй поверхность от воздействия среды. При коррозии сталей в средах с pH > 5,5 на поверхности образуется труднорастворимый-вторичный продукт — гидроксид железа (II), который в результате взаимодействия с растворенным в среде кислородом образует еще более труднорастворимый продукт — бурый гидроксид железа (III), обладающий хорошими защитными свойствами [42]. [c.24]

Испытания бронзы БрОФ в паре со сталью в среде глицерина проводили на двух машинах трения 77МТ-1 при нагрузке 5 МПа на первой машине со скоростью 100 дв. ход/мин в течение 200 ч (рис. 54), на второй со скоростью 200 дв. ход/мин — в течение 1000 ч (рис. 55). [c.103]

Проведенные исследования износостойкости бронз в паре со сталью в среде глицерина показывают, что в зависимости от условий испытания износ бронзы может быть большим и ничтожно малым. В том случае, если поверхность трения бронзы при установившемся режиме покрывается тонким слоем меди, дальнейшее анодное растворение прекращается, происходит пассивация, что приводит к резкому уменьшению износа. Если же бронза содержит много легирующих элементов, легко растворимых в глицерине (например, бронза БрАЖМц), и условия работы тяжелые (высокие удельные нагрузки), то процесс растворения идет интенсивно, выделившаяся медь хотя и схватывается со сталью, но из-за атомарного состава твердых растворов образует аморфный рыхлый слой, который не успевает кристаллизоваться. Износостойкость бронзы при таких условиях мала. С уменьшением удельного давления скорость растворения падает, на бронзе образуется пассивирующая пленка, что снижает интенсивность износа. В таких условиях применение бронзы БрАЖМц дает хорошие результаты по повышению долговечности узлов. [c.105]

Было обнаружено, что при трении медных сплавов о сталь в среде глицерина, спиртоглпцериновой смеси и в ряде консн-стентных смазок и специальных жидкостей происходит выделение меди как на поверхности стали, так и медного сплава. При трении медь переходит с одной поверхности на другую, являясь как бы твердой смазкой и предохраняя поверхности трения от износа. Используя это явление, можно создать практически безызносные узлы трения [95]. [c.206]

Г азовое цианирование высокотемпературное состоит в нагреве деталей, изготовленных из углеродистой и легированной цементуемой и улучшаемой стали в среде, состоящей из науглероживающего газа и диссоциирующего аммиака, до температуры 750—850 С, выдержке при этой температуре в течение времени, необходимого для получения цианированногослоя требуемой глубины, и непосредственной закалке стали. [c.689]

Газовое высокотемпературное цианирование состоит в нагреве деталей, изготовленных из углеродистой и легированной цементуемой или улучшаемой стали, в среде, состоящей из науглероживающего газа и диссоциирующего аммиака, до температуры 750—850° С/ выдержке при этой температуре и непосредственной закалке. [c.137]

Полуавтомат ПДГ-101 предназначен для сварки изделий из тонколистовой стали в среде диоксида углерода, ПДГ-251 - для сварки малоуглеродистых сталей в среде диоксида углерода и нержавеющих сталей в среде аргона. Полуавтомат ПДГ-151 применяют для сварки изделий из малоуглеродистых и низколегированных сталей в среде диоксида углерода (МАГ), а также легированных и нержавеющих сталей в среде аргона (МИГ). Этот полуавтомат может быть использован для ручной дуговой сварки на постоянном токе (MMA-D ). Полуавтомат ПДИ-304 вместе с выпрямителем ВДГИ-302 служит для сварки алюминия, его сплавов и высоколегированных сталей в среде диоксида углерода. Полуавтоматы в комплекте с выпрямителями ПДГ-312-4 с ВДП-303-3, ПДГ-401 с ВДГ-401 и ПДГ-601 с ВДГ-601 предназначены для сварки малоуглеродистых и низколегированных сталей в среде диоксида углерода. [c.251]

Полуавтоматы с выпрямителями ПДГ-321 с ВДГ-304 и ПДГО-508С с ВДУ-506С рассчитаны на сварку малоуглеродистых, низко- и среднелегированных, коррозионно-стойких сталей сплошной проволокой в среде диоксида углерода или аргоносодержащих смесях и порошковой проволокой в среде защитных газов. Соответственно ПД-314 с ВДУ-306 и ПДГ-322 с ВДГ-304 служат для сварки малоуглеродистых, низко- и среднелегированных сталей в среде диоксида углерода, а также легированных и нержавеющих сталей в среде аргона. [c.251]

Существует принципиальная разница в переносе материала при ИП и ФАБО. При ИП в случае трения бронзы по стали в среде глицерина или ЦИАТИМ-201 из твердого раствора бронзы происходит выделение атомов меди. Атомы легирующих элементов, растворяясь, уходят в смазочный материал, атомы меди, соединяясь в группы, переносятся на сталь. Этот процесс происходит медленно, за многие (не за один-два) проходы. При ФАБО состав перенесенного материала не отличается от исходного. Материал переносится крупинками, которые прочно схватываются со сталью и имеют между собой определенную связь. Детали, подвергаемые ФАБО, могут быть шлифованы, развернуты, проточенй или хонингованы. Шероховатость поверхности должна быть не ниже Ra = 2,5. .. 1,25 мкм. [c.37]

Определение параметра решетки. Параметр решетки сервовитной племки, образовавшейся при трении бронзы по стали в среде глицерина, меньше, чем параметр решетки бронзы. По мере приближения к поверхности он может уменьшаться вплоть до значения 0,0354 нм и на большей глубине приближается к параметру основного металла. На рис. 18.6 приведены результаты исследования изменения параметра кристаллической решетки меди при трении о сталь в среде глицерина [37 ]. [c.280]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...