Поверхность деформаций с ребрами

При механической обработке деталей, имеющих переменную жесткость (плит, втулок с ребрами и т. п.), проявляется наследственность конструктивных элементов. Форма обработанной поверхности отражает различную деформацию детали под действием сил резания в разных зонах обработки. Это видно из сравнения кривых податливости / и формы поверхности 2, полученных опытным путем для изделия, имеющего ребра жесткости (см, рис. 151, а). [c.472]

Рис. 11.42. Картина деформации круглого вала переменного вдоль его оси радиуса а) вал и элементарный сектор вала, заключенный между двумя поверхностями равных. поворотов, расположенными бесконечно близко одна от другой б) изг)бражение указанного выше сектора — до н после деформации в) след на осевой плоскости поверхностей одинакового поворота, ограничивающих выделенный сектор г) пластинчатые элементы сектора и напряжения, вызывающие их чистый сдвиг д) полное касательное напряжение в осевом сечении вала у его контура и составляющие этого напряжения треугольный элемент осевого сечения с ребрами ds, dr, dz.

Ограничимся рассмотрением выпуклых поверхностей нагружения, в том числе и с ребрами. Для таких поверхностей a y8,j < а,у8у (см. рис. 10), причем знак равенства имеет место только в случае, когда статически допустимые напряжения ст- совпадают с действительными Oij (е —действительные компоненты тензора скоростей деформации). Интегрируя это неравенство по объему и применяя (2.4), получаем [c.46]

Интересно отметить, что если мы выделим мысленно внутри некоторой части тела, претерпевшей однородную конечную деформацию, материальную частицу, имеющую форму прямоугольного параллелепипеда с ребрами, параллельными главным осям деформации, то окажется, что такая материальная частица и до деформации должна была иметь форму прямоугольного параллелепипеда. В этом можно убедиться из следующих соображений. Пусть точки А, Б, Б являются точками пересечения главных осей эллипсоида, преобразованного деформацией из сферы радиуса с его поверхностью. На фиг. 24 мы видим сечение этого эллипсоида плоскостью, проходящей через большую и малую его оси. Поэтому направление большой полуоси МА и малой полуоси МВ совпадают с плоскостью чертежа, а средняя полуось МБ перпендикулярна плоскости чертежа. [c.88]

Кроме того, предполагается, что нейтральная поверхность ребристой пластины смещена относительно срединной плоскости собственно пластины на постоянную величину е. Величины А и е определяются из условия минимума потенциальной энергии деформации пластины с ребрами. Эти величины вычисляются по формулам [c.161]

Теперь мы можем вернуться к той простейшей теории пластичности, с рассмотрения которой мы начали 16.1. При изучении границ применимости деформационной теории и при анализе простейшей модели мы встретились с такой ситуацией, когда начальная поверхность нагружения была гладкой, а последующие поверхности становятся сингулярными, коническая точка появляется в точке нагружения и следует за нею по пути нагружения. Сейчас речь будет идти об особенностях другого рода. Начальная поверхность нагружения может состоять из частей нескольких гладких поверхностей, образующих при пересечении ребра. Простейший пример, рассмотренный в 16.1, ато призма Сен-Венана, ограниченная шестью гранями. Эта призма в процессе деформации может расширяться с сохранением подобия в этом случае следует говорить об изотропном упрочнении, а может переноситься параллельно без изменения размеров в случае трансляционного упрочнения. При выводе формул [c.554]

Особого рассмотрения требует тот случай, когда точка нагружения остается на ребре поверхности нагружения. Предположим, например, что а — бц, тогда одновременно выполняются два условия Ое — Tj = 2A и —O = 2fe, причем величина к увеличивается в процессе нагружения. На рис. 16.8.1 показано сечение призмы октаэдрической плоскостью в окрестности ребра в этой плоскости лежат нормали к поверхности призмы. Нормали к граням призмы в точке пересечения ребра с октаэдрической плоскостью образуют угол, внутри которого лежат возможные приращения пластической деформации. Этот угол составляет 60". Вычисляя по отдельности скорости пластической деформации, соответствующие тем граням, которые пересекаются на ребре, па [c.555]

Проследим за наблюдаемой в опыте деформацией растяжения резиновой прямоугольной призмы. Призма взята резиновой с целью получения достаточно наглядной картины деформации. На боковой поверхности краской нанесена сетка тонких линий одна система их параллельна продольным ребрам призмы, другая — им перпендикулярна. Растягивающие силы равномерно распределены по торцам (рис. 2.1). Равнодействующая нагрузки, приложенной к [c.91]

При высоких температурах верхней поверхности решетки мы сталкиваемся с проблемой ее коробления и прочности. Всякое коробление решетки нежелательно, так как оно приводит к деформации отверстий, появлению ш елей около стенок и отсюда к увеличению неравномерности газораспределения, усугубляемой при тонком слое существенными локальными изменениями его толщины над сильно покоробленной или прогнувшейся решеткой. Для уменьшения коробления металлических решеток целесообразно изготовлять их составными из отдельных элементов, снабженных ребрами жесткости подобно колосниковым решеткам слоевых топок. [c.223]

Тогда для ребра, расположенного параллельно оси у на расстоянии X, от оси у, прогиб полки в направлении оси х составит и = с dwf dx, где с означает расстояние полки до срединной поверхности пластины. В соответствии с выражением (2.54) энергий деформации изгиба каждой полки в направлении оси х при этом примет вид [c.264]

Если ребра расположены несимметрично относительно срединной поверхности Пластины, например, если они прикреплены к одной из поверхностей пластины (что обычно имеет место на практике), то выражение (4.75) будет давать несколько заниженные значения энергии деформации изгиба, так как часть пластины, примыкающая к ребру, присоединена к нему, и, таким образом, она деформируется вместе с-ним и, следовательно, действует как дополнение к ребру и значительно увеличивает эффективную жесткость ребра. Таким образом, в этой части плас- [c.264]

В случае двумерной модели ребра для описания его деформаций применяется теория тонких пластин. При этом взаимодействие ребер и оболочки не обязательно учитывать посредством реакции ребра на деформации нагружаемой оболочки. Можно рассматривать деформации оболочки и системы ребер в целом, т. е. как конструкции типа оболочки с разветвленной поверхностью приведения. Такой подход оказывается предпочтительным в случае анализа поведения подкрепленной оболочки с помощью МКЭ (см. Приложение). [c.117]

Муфта, упругие элементы которой выполнены в форме резиновых брусков, работающих на сжатие, изображена на рис. III.66. Полумуфта 1 соединяется болтами с обоймой 2, имеющей на внутренней поверхности радиальные ребра — лопатки. Полумуфта 5 имеет такие ребра на наружной поверхности. Упругие элементы 4 закладываются между ребрами и работают на сжатие через один при действии крутящего момента. Крышка 3 предохраняет упругие элементы от выпадания. В конструкции должна быть предусмотрена свобода деформации резины, так как в закрытых объемах она становится жесткой. [c.127]

По мере понижения температуры деформации бездислокационного германия возрастает роль поверхностных источников дислокаций. При Т < 750 С дислокации проникают в центральную часть образцов в основном с поверхности и особенно интенсивно происходит зарождение дислокаций на ребрах образцов, что также хорошо коррелирует с данными гл. 2 и п. 7.1. [c.196]

При изготовлении изделий с тавровым соединением профилей, оребренных труб механическое оборудование деформирует полку или ребро, чтобы обеспечить V-образное схождение кромок с поверхностью. Возможности осуществления такой деформации определяют и возможности применения высокочастотной сварки. Несимметричность нагрева компенсируют концентраторами тока, экранами, конструктивно объединенными с контактным токо-подводом. [c.245]

Чистовая вырубка со сжатием (или с поперечной осадкой) является наиболее совершенным способом получения деталей с гладкой и хорошей поверхностью среза. При этом способе удельное усилие, передаваемое прижимным кольцом на заготовку, должно быть не менее предела текучести 0 штампуемого металла. Для локализации сжимаемых напряжений в очаге деформации на прижимном кольце делают клиновидные ребра для чистовой вырубки материалов s до 3—4 мм, а для более толстых материалов аналогичные ребра делают также и на матрице, профиль которых показан на рис. 34. При таком высоком давлении, которое создается со стороны прижимного кольца, в очаге деформации заготовки возникает объемное-напряженное состояние (неравномерное сжатие), повышающее пластические свойства металла, благодаря чему степень деформации до момента начала разрушения металла повышается, а следовательно, увеличивается и высота блестящего пояска, характеризующая шероховатость боковой поверхности отделяемой части металла. [c.87]

В целях возможного уменьшения деформаций поверхностных слоев в местах контакта коробки с проверочной плитой установленная плоскость коробки пригонялась по краске к поверхности плиты. При этом обращалось внимание на то, чтобы место контакта коробки с плитой осуществлялось по линии периметра нижней пластины, т. е. по нижним ребрам коробки. [c.100]

Так, например, при изучении деформации в окрестности материальной точки С, расположенной на поверхности изгибаемого листа (см. фиг. 21), одна из осей переносной координатной системы могла быть совмещена с нормалью к поверхности, восстановленной из точки С (ось С ). Вторая ось СХ должна быть при этом направлена по касательной к сечению поверхности листа плоскостью, перпендикулярной ребру гиба. Исходные координаты материальной точки М относительно переносной системы координат Х СУ обозначены на рисунке большими буквами Х У. Текущие координаты точки М относительно переносной координатной системы обозначены на рисунке малыми буквами X, у. [c.70]

В пределах данной частицы как направление наиболее быстрого удлинения, так и направление наиболее быстрого укорочения будут неизменно располагаться в плоскости, перпендикулярной ребру гиба, и связаны с одними и теми же материальными волокнами. Если частица расположена вблизи свободной вогнутой поверхности изгибаемого листа, то направление наиболее быстрого удлинения совпадает с нормалью к поверхности, если же частица расположена вблизи свободной выпуклой поверхности, то волокно, неизменно совпадающее с нормалью к ней, будет претерпевать наиболее быстрое укорочение. Длина материального волокна, направленного параллельно ребру гиба, будет оставаться в процессе деформации неизменной. [c.97]

При этих условиях главные оси напряженного состояния можно было считать неизменно совпадающими с определенными тремя направлениями, а именно 1) с направлением ребра гиба, 2) с направлением общей нормали к поверхностям листа, которое условились называть радиальным, 3) с направлением, перпендикулярным первым двум, которое условились называть тангенциальным. Три нормальных напряжения (в направлении ребра гиба) сг —(в направлении радиальном), ае (в направлении тангенциальном) являются главными напряжениями, а их значения зависят только от одной координаты г. Казалось бы на первый взгляд задача кругового гиба листа является простейшей задачей плоской пластической деформации в полярных координатах. Действительно, ее решение сводится к интегрированию простого по написанию обыкновенного дифференциального уравнения (условие равновесия) [c.296]

Сложная конструктивная форма блоков цилиндров, а также относительно тонкие стенки и ребра различной толщины являются причиной деформации литой заготовки при ее остывании. Поэтому с целью выявления дефектов литья и обеспечения наименьшей деформации детали при чистовой обработке на первых операциях технологического процесса механической обработки удаляют припуск с поверхностей большой площади и протяженности. Для рядного блока (рис. 81, а) к ним относятся верхняя и нижняя, передняя и задняя плоскости, обрабатываемые обычно как вне, так и на автоматической линии. В последнем случае возникает ряд затруднений. [c.157]

В уравнениях деформационного типа (16.8.5) остается один неопределенный параметр А,. Эта неопределенность есть неизбежное следствие жесткого предположения о том, что напряженное состояние изображается точкой ребра призмы пластичности. Такое условие ограничивает выбор возможных напряженных состояний. Для того чтобы при этом были выполнены условия совместности деформаций, необходимо иметь известную кинематическую свободу. Но с другой стороны, можно привести примеры, когда вывод о неопределенности деформации на ребре поверхности нагружения противоречит опыту и, может быть, здравому смыслу. Так при простом растяжении или сжатии в направлении оси поперечные деформации могут быть произвольными, jjHHib бы выполнялось условие постоянства объема. Этот неприемлемый результат представляет собою неизбежное следствие слишком далеко идущей идеализации. Реально можно было бы [c.556]

Процесс износа накладок из сталыюго литья в виде замкнутых рам с ребрами жесткости проявляется в появлении на их поверхности сетки трещин, особенно интенсивной в местах соединения нескольких стенок. Решающим фактором, определяющим время эксплуатации накладок, является чрезмерная их деформация. Наи льшее сопротивление деформированию отмечено у накладок, изготовленных из литой стали Х18Н35. Количество макротрещин на поверхности детали в зависимости от числа термических циклов приведено на рис. 50. [c.66]

Взаимодействие между ребром ja пластиной можно было бы исследовать и другинГ путем, рассмотрев перемещения или срединной поверхности, которые будут появляться даже при малых перемещениях, если используются несимметричные ребра. Следует задаться выражениями для перемещений и и v с Неизвестными коэффициентами, записать выражения для результирующих деформаций в ребре и пластине и неизвестные коэффициенты определить энергетидеским методов вместе с неизвестными коэффициентами в выражениях для прогиба w. Этот метод представляется более прямым и потенциально-более полным, но является значительно более трудоемким (так как число неизвестных коэффициентов утраивается), чем представленные ранее методы по определению энергии деформации подкрепленной пластины, где рассматриваются все факторы, которые могут оказаться важными. [c.266]

ЦИКЛОВ сжатия фронт микропластической деформации от боковых ребер смещается к средней части боковых граней. После 10 циклов вся боковая поверхность охватывается ямками с почти одинаковой плотностью порядка 3-10 см . На рис. 112, б и 113 приведены графики распределения плотности дислокаций вдоль того же направления АВ на различной глубине 5, мкм, от боковой грани (110) образцов Ge и Si после 3 и 8 циклов сжатия до а = 9,5 кгс/мм соответственно. При последовательной сполировке поверхностного слоя на разную глубину 5 плотность дислокаций снижается, однако вблизи свободной поверхности и бокового ребра наблюдается некоторый градиент плотности ямок травления, распространяющийся на глубину порядка 10, 30 и 100 мкм при 3, 5 и 10 циклах сжатия соответственно. При дальнейшем увеличении количества циклов нагружения или величины прикладываемых напряжений толщина градиентного слоя может превышать 200—300 мкм и более (особенно вблизи ребер и торцовых граней образца) вплоть до полного распространения на все поперечное сечение образца. Например, такая ситуация наблюдалась нами после циклических нагружений до ст = 20 к гс/мм в относительно тонких образцах сечением 2x2 мм [368]. [c.186]

При медленном росте кристаллов ослабляются напряжения, приводящие к деформации корки, зазор получается более равномерным и граненость в полом слитке сглаживается. При заполнении изложницы не перегретым расплавом скорость теплоотвода увеличивается, вследствие чего рост кристаллов происходит неравномерно, и создаются условия для возникновения значительных напряжений, которые вызывают деформацию корки и образование резко выраженной гранености в полом слитке. Поверхность граней цинкового полого слитка даже при заполнении медной водоохлаждаемой изложницы слабо перегретым расплавом получается довольно гладкой. При наличии в расплаве затравки в виде цинковой стружки на декантированной поверхности полого слитка толщиной стенки 10 мм обнаружены выступающие кристаллы длиной до 5 мм. Прорастание отдельных кристаллов в расплав, очевидно, связано с неодинаковой скоростью роста столбчатых кристаллов. Замечено, что значительная часть кристаллов в цилиндрическом слитке растет не в радиальном направлении, а под разными углами, что приводит к торможению их роста. Кристаллы, растущие радиально, из-за наличия затравки и вследствие большой скорости теплоотвода (медная водоохлаждаемая изложница) прорастают в расплав на значительную длину. На возникших на внутренней поверхности полого слитка ребрах длина выступающих кристаллов была значительно меньше, чем на гранях. Это свидетельствует о том, что в местах, где образовались ребра, зазор между слитком и изложницей был больше, а теплоотвод — меньше, чем в местах граней. В связи с этим кристаллы на ребрах росли медленнее. В свинцовых полых слитках, кристаллизовавшихся в таких же условиях эксперимента, на декантированной поверхности образовались гроздья кристаллов, проросших в расплав на меньшую глубину, чем в цинковых полых слитках. На декантированной поверхности полого [c.94]

Новое направление в нелинейной теории оболочек развивается А. В. Погореловым (1960,1962,1966, 1967). А. В. Погорелов ввел предположение о том, что форма прощелкнутой части срединной поверхности изометрична ее первоначальной форме. При этом прощелкнутая часть стыкуется с остальной частью срединной поверхности по некоторым ребрам, в окрестностях которых происходит местное сгибание. Поскольку метод вычисления перемещений и критических усилий у А. В. Погорелова мало отличается от обычного энергетического метода, то наиболее существенной частью предложений А. В. Погорелова является введение нового широкого класса функций, приближенно описывающих деформации в тонких оболочках. [c.345]

Фактический нейтральный слой не совпадает с геометрическим, и его выход на боковую поверхность изогнутой на ребро полпкристаллической пластинки при равенстве нулю средней продольной деформации характеризуется ненулевой дисперсией микродеформаций, зависящей и от величины зерна. [c.65]

Физическая частица постоянной массы pdV=m рассматривается как замкнутая система из постоянного числа N частиц. В течение макроскопически малого времени dt эта система в пространств совершает переносное движение с поступательной скоростью V и вращением 2(0 = rot у,. которые с точностью до малых порядка dt постоянны и потому могут быть исключены из рассмотрения внутреннего состояния системы. Выбор формы поверхности частицы в момент to безразличен это ожет быть кубик с ребром, равным единице, ставший в момент t. косоугольным иараллелепипе-дом, деформации которого за время dt, понимаемые кш изменения положений границ объема системы, т. е. как приращения внешних параметров, равны [c.124]

Первоначальное распространение усталостной трещины в лонжероне № 1 происходило почти симметрично относительно дефектной зоны и имело небольшую асимметрию только при подходе к внутренней поверхности лонжерона. Последнее связано с тем, что дефект материала в виде каверны расположен таким образом, что малая ось распространившейся иолуэллиптической трещины совпала с радиусом перехода гладкой стенки в ребро жесткости. Поэтому при подходе к противоположной (внутренней) поверхности лонжерона форма фронта трещины вытянулась так, что она с большей интенсивностью стала прорастать в ребре жесткости (в сечении этого ребра). Это выразилось в формирован1П1 скоса от пластической деформации в виде уступа вслед за каскадом усталостных линий (рис. 12.16). В связи с указанной особенностью роста трещины она стала полностью сквозной только пос.ие того, как проросла на все сечение ребра жесткости. [c.659]

Теоретическая интерпретация. [571 основана на концепции короткоживуш,их активных центров — кристаллографических плоскостей с высоким индексом (т. е. с менее плотной упаковкой атомов и потому более химически активных по сравнению с плоскостями низкого индекса). Такие плоскости образуются на поверхности образца в процессе пластической деформации при выходе ступенек скольжения. Время жизни активных мест определяется встречным процессом их коррозионного растворения с последую-ш,им переходом в более плотноупакованные плоскости низкого индекса. Кромки или ребра ступенек скольжения также рассмат-риваются как активные центры, хотя и менее интенсивные. Однако приведенная интерпретация представляется недостаточной и противоречивой. [c.70]

Одним из методов увеличения теплосъема аппарата является развитие поверхности теплообмена либо увеличением периметра и длины каналов, отделяющих один теплоноситель от другого за счет изменения формы каналов или увеличения их числа, либо образованием дополнительной поверхности (ребра, шипы, навивки и т. д.). Эффективность дополнительной поверхности зависит от ее геометрической формы, теплопроводности материала и способа присоединения элементов к основной поверхности. На рис. 55 показаны примеры оребрения труб. При недостаточно надежном контакте с основной поверхностью эффективность оребрения значительно снижается. Наилучшие условия передачи тепла достигаются, когда ребра составляют единое целое с основной трубой (литье, пластическая деформация или механическая обработка). Большинство из этих методов дороги и пригодны для получения лишь относительно несложных форм оребрения. [c.41]

Примером подобного рода теплообменников для ГТУ является конструкция регенератора турбины ГТУ-50, разработанная Институтом электросварки имени Е. О. Патона и Институтом теплоэнергетики АН УССР совместно с ХТГЗ. Поверхности нагрева этого регенератора состоят из трубок диаметром 16 X 14 мм с наваренными продольными желсбковыми ребрами с высотой ребра 10—12 мм и толщиной 0,3—0,4 мм. Приварка всех ребер осуществляется одновременно [124] с помощью специализированной контактной многороликовой машины с кольцевым трансформатором (фиг. 159), чем достигается высокая производительность процесса. Одновременная приварка всех ребер позволяет получить ровные трубы, без коробления и деформации. Число привариваемых ребер должно быть кратным двум и может изменяться в широких пределах. В настоящее время создается проект универсальной установки, на которой можно оребрять трубы различных диаметров (18—50 мм) и длин (2000—5000 мм). [c.211]

Фланец заготовки, находясь между нагретыми поверхностями матрицы и прижима, принимает их температуру, а по мере перехода в вертикальную стенку охлаждается за счет отдачи теплоты пуансону. Рекомендуется наряду с охлаждением пуансона охлаждать также и вытяжное ребро матрицы, что еще больще способствует повышению прочности стенки в опасном сечении, а следовательно, и увеличению допустимой степени деформации за одну вытяжную операцию. Для предотвращения распространения теплоты от матрицы и прижимной плиты на остальные части штампа последние отделяются теплоизоляционными прокладками 1. [c.226]

Изложенное решение задачи о5 упругом состоянии сферического сегмента является, конечно, приближенным. По ходу этого решения мы сделали ряд упрощающих предположений, что и позволило нам. получить окончательный результат в замкнутом виде. Наиболее сущест- венным среди сделанных предположений является предположение о локальном характере деформации, которая спрямляет ребро при переходе от изометрического преобразования к истинной форме оболочки. Это предположение выполняется тем точнее, чем тоньше оболочка. В связи с этим можно утверждать, что полученное решение задачи будет сколь угодно близко к точному в отношении основных величин (максимальный прогиб, максимальные напряжения от изгиба и растяжения-сжатия в срединной поверхности), если оболочка достаточно тонкая, а рассматриваемые деформации значительны. [c.16]

Пусть упругая оболочка Р с регулярной поверхностью под действием некоторой нагрузки, которую уточнять не будем, испытывает закритическую деформацию, принимая форму Р. Если срединная поверхность оболочки геометрически неизгибаема в классе регулярных поверхностей, то деформированная оболочка Р близка к соответствующей форме Р изометрического преобразования Р с нарушением регулярности вдоль некоторых линий у и образованием ребер вдоль этих линий. Наличие особенностей в виде ребер на изометрическом прео азовании поверхности Р и близость поверхности Р к Р дают основание говорить о ребрах (сглаженных ребрах) на деформированной поверхности оболочки Р. Разумеется, их форма и положение определены только в известном приближении, зависящем от близости деформированной оболочки Р к поверхности Р. Для того чтобы условным ребрам 7 на поверхности деформированной оболочки приписать определенную форму и положение, мы поступим следующим образом. Ребру у на поверхности Р по изометрии соответствует некоторая кривая у на исходной поверхности р. При рассматриваемой деформации этой кривой на деформированной оболочке соответствует кривая у. Эту кривую естественно принять за условное ребро. [c.25]

Успех любого процесса горячегЬ деформирования металлов зависит от правильного выбора и соблюдения термомеханического режима формоизменения, т. е. определенного сочетания температуры, скорости и деформации. В обычных условиях деформирования в холодном или подогретом до невысокой температуры инструменте возможности поддержания оптимального термомеханического режима обработки ограничены из-за неизбежного остывания нагретой заготовки при переносе ее от печи к деформирующему оборудованию, укладке в инструмент и- последующей деформации. При охлаждении заготовки возрастают сопротивление деформированию штампуемого металла, усилие и работа деформации, возникает неоднородность температурного поля и становятся неравномерными прочностные свойства в объеме деформируемого тела, снижается пластичность обрабатываемого металла. Интенсивность остывания заготовки тем больше, чем больше отношение ее поверхности к объему. Больщие трудности возникают при щтамповке деталей с тонким и широким полотном, с узкими и высокими ребрами. Подстывание заготовки может резко изменить характер течения металла при прессовании и привести к образованию нежелательной жесткой зоны в углах между контейнером и матрицей. [c.3]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...