Деформации пластин

Включить двигатель перемещения ленты. Как только лента начнет равномерно перемещаться по экрану, начать наплавку валика на кромку полосы с одновременным включением механизма отсечки времени., Во время сварки отмечать силу тока, напряжение и время горения дуги. После наплавки валика длиной около 100 мм сварку прекратить, тогда начинается естественное охлаждение пробы. В момент, когда оба карандаша будут отмечать параллельные линии на ленте, что свидетельствует о прекращении деформации пластины, выключить установку, [c.72]

Кольцевые ребра. Кольцевые ребра применяют наряду с обычными прямыми ребрами для увеличения жесткости круглых деталей типа дисков, днищ цилиндров и др. Механизм их действия своеобразен. Предположим, чю круглая пластина с кольцевым ребром изгибается приложенной в центре осевой силой Р (рис. 128, а). Деформации пластины передаются кольцу ребра его стенки стремятся разойтись к периферии (рис. 128, б). В кольце возникают напряжения растяжения, сдерживающие прогиб пластины. Кольцевое ребро, обращенное навстречу нагрузке (рис. 128, в), действует аналогично, с той лишь разницей, что оно подвергается сжатию в радиальных направлениях. [c.240]

В результате возникающих угловых деформаций пластина, показанная на рис. 70, перекашивается, а торцовые сечения трубки (рис. 71) получают взаимные угловые смещения ср. Характер возникающих смещений показан на рис. 74, причем [c.79]

Благодаря высоким скоростям сварки даже при значительном повышении температуры контактирующих слоев металла, вызванном соударением и деформацией пластин, процессы диффузии не успевают пройти. Поэтому сварка взрывом перспективна для получения соединений разнородных материалов (сталь— медь, сталь — алюминий, алюминий — титан и т. д.) и применяет- 2 ся как заготовительная операция в про- [c.138]

Потенциальная энергия деформации пластины определяется по формуле [c.198]

Этим условиям отвечает деформация пластины, у которой торцевые сечения остаются плоскими и не поворачиваются (и = 0), но вертикальные перемещения этих точек развиваются свободно, так что V Ф 0. В подобных условиях находится пролет, выделенный из бесконечной полосы (рис. 4.33). Иногда эти условия называют заделкой по симметрии . [c.103]

Здесь через обозначен результат интегрирования по толщине пластины. Это есть плотность энергии деформации пластины, отнесенная к единице ее площади [c.182]

Энергию деформации пластины в данном случае можно определить по более простой формуле (6.76). Так как [c.184]

Здесь прогибы бруса wq получены из (а) при у = а/2. Энергия деформации пластины и двух брусьев составит [c.184]

Аналогичное выражение будет и для Sk+i- Оно показывает, что в уравнения равновесия типа (8.69) войдут обобщенные упругие силы только от примыкающих к узлу конечных элементов. Это следует из механической модели обобщенных упругих сил, изображенной на рис. 8.33, б. Формально это можно доказать тем, что энергия деформации пластины равна сумме энергий отдельных элементов [c.262]

Выясним механический смысл коэффициента Kj, для чего рассмотрим изменение потенциальной энергии деформации пластины с трещиной, вызванное бесконечно малым изменением ее длины, т.е. вычислим величину df/ = — энергия деформации пластины. [c.378]

На рис. 12.10,а показано продвижение трещины от точки О к точке Oi на величину df, временно обозначенную через А. Этот переход вызывает снятие-напряжений Оу на участке Д, что приводит к уменьшению энергии деформации пластины. Если эти напряжения вновь приложить к берегам трещины длиной 2 (Z + Д), то, очевидно, она закроется и пластина вернется к исходному состоянию с длиной трещины 21. Отсюда ясно, что энергию AU можно подсчитать как численно равную ей работу напряжений Оу в процессе закрытия трещины на длине Д (рис. 12.10,6). При этом знаки работы и диффе- [c.378]

Рассмотрим теперь случай загружения, показанный на рис. 12.9,6. В этом случае продвижение трещины на dl вызывает не только изменение энергии деформации пластины dU, но также и изменение энергии положения нагрузки Р (потенциала внешних сил П), вызванного перемещением di p. Поэтому вместо (12.13) надо написать [c.380]

Энергия деформации пластины 186 --тела 186 [c.395]

Потенциальная энергия деформации пластины в связи с образованием в ней трещины уменьшается на величину [c.729]

При одноосном растяжении пластины единичной толщины без трещины упругая энергия на единицу объема е=а 12Е. При растяжении такой же пластины с трещиной длиной 21, направленной перпендикулярно растягивающей силе, в зоне трещины в форме эллипса с полуосями / и 21 площадью 2я/ упругая энергия деформации пластины с трещиной уменьшается на величину [c.421]

Значительные математические трудности, связанные с решением общих уравнений теории упругости, привели к необходимости построения решений для более или менее широких классов частных случаев. Таковым, например, является класс плоских задач теории упругости , включающий в себя два практически важных случая а) деформация длинного цилиндра одинаковыми во всех плоскостях усилиями, приложенными к его боковой поверхности и лежащими в плоскостях, перпендикулярных образующим цилиндра, и б) деформация пластины усилиями, лежащими в ее плоскости и приложенными к ее периметру. [c.20]

После достижения этого максимума развитие трещины не требует подвода энергии извне и протекает за счет расхода потенциальной энергии упругой деформации пластины. Таким образом, трещина, достигнув критической длины 1к при напряжении Ок, становится неустойчивой и возникает хрупкое разрушение. Напряжение о и длина распространяющейся трещины /, исходя из условия (2.1), связаны зависимостью [c.24]

Рис. 5. Деформация пластины при распространении симметричных и антисимметричных волн

Деформация пластины осуществляется благодаря воздействию касательных усилий S(k) на верхней и нижней поверхностях. Эти усилия эквивалентны паре с моментом DLS k). Так как боковые поверхности свободны от напряжений, эта пара уравновешивается нормальными усилиями, распределенными по верхней и нижней поверхностям. Мы только что нашли, что на [c.310]

В разд. III, М МЫ вернемся к задаче о сдвиге и рассмотрим деформацию пластины при отрыве ее углов от плит. [c.311]

Из того факта, что критерий максимальной деформации описывается, как показано на рис. 4, кусочно линейными функциями, следует необходимость наложения дополнительных ограничений на поверхность прочности в пространстве напряжений, обеспечивающих согласование критерия с известными физическими представлениями о явлении разрушения. В случае плоской деформации пластин из анизотропного материала, подчиняющегося закону Гука (утверждение (20)), критерий максимальной деформации можно записать через максимальные напряжения [c.423]

Интерес представляет поведение рассматриваемой магнитной макроструктуры при пластической деформации пластин трансформаторной стали, которая достигалась путем их растяжения вдоль прокатки. Когда растягивающие напряжения в пластинах достигали 30—35 кгс мм (за пределами упругости), происходило их скачкообразное удлинение. Последующий [c.192]

Удельная потенциальная энергия деформации пластины без= трещины равна а 12Е. Ввиду того, что толщина пластины равна, единице, такая энергия приходится на единицу площади пластины. Тогда из соображений размерности [c.577]

Рис. 9.45. Деформация пластины при условии отсутствия поворотов у радиальных

Все действующие на пластину внешние нагрузки мертвые, т. е. они не изменяются ни по величине, ни по направлению при деформациях пластины. [c.134]

В отличие от действительных начальных усилий статически возможные усилия не связаны с деформациями пластины. Уравнения равновесия (5.37) позволяют ввести функцию статически возможных усилий [c.195]

Деформация пластин фильтрующего пакета пе допускается. [c.390]

Как и в случае осесимметричной деформации пластин, касательные напряжения Ху , возникающие в сечениях пластины [c.54]

Потенциальную энергию деформаций пластины U можно вычислить, интегрируя по объему пластины выражение удельной потенциальной энергии [c.64]

Потенциальная энергия деформации пластины. На основании формулы (6.19) удельная потенциальная энергия деформации при плоском напряженном состоянии (азз=стз2=аз1 =0) имеет вид [c.198]

Если сопоставить деформации пластины, отвечающие п-му члену ряда в решениях Файлона и Рибьера, то можно видеть, что они получаются из одной и той же картины деформации бесконечной полосы, представленной т-й гармоникой, но начала координат (т. е. левые торцы цластин длиной а) сдвинуты в этих решениях на четверть длины полуволны (рис. 4.34). Отсюда понятно, почему все выражения для амплитуд напряжений и перемещений в указанных двух решениях одинаковы. [c.103]

Каждая из нагрузок, отвечающая т-му члену ряда (4.69), вызывает деформации пластины, соответствующие только т-й гармонике рядов, отвечающих перемещениям иластины и и v. Поэтому для опре- [c.107]

Производная AUlAl) выражает скорость или интенсивность высвобождения энергии деформации пластины с ростом трещины. Эта высвобождающаяся энергия (в случае реального продвижения трещины) может быть затрачена, например, на работу по преодолению сил, сдерживающих это продвижение. Если длину трещины I принять в качестве обобщенной координаты, определяющей состояние пластины, то производная от энергии по координате с обратным знаком будет обобщенной силой. Обозначим ее [c.379]

Система уравнений (12.10.3), (12.10.5) и (12.10.6) описывает деформацию пластины с большими прогибами. Эти уравнения называются уравнениями Кармана. Вывод соответствующих уравнений для анизотропных пластин не встречает никаких затруднений, выписывать эти довольно громоздкие выражения мы здесь не будем. Система оказывается нелинейной, поэтому известны только численные решения ее для отдельных частных случаев путем непосредственного отыскания стационарного значения функционала (12.10.2) по способу, аналогичному тому, зшторый был описан в 12.9. Сложность состоит в том, что коэффициенты в предполагаемом выражении для прогиба w или функции напряжений F теперь ищутся из нелинейных алгебраических уравнений. Для симметричной деформации круглой пластинки уравнения (12.10.2) и (12,10,6) становятся обыкновенными дифференциальными уравнениями, которые можно интегрировать любым численным методом. [c.413]

В случае осесимметричной деформации Л .<р = О, Q

осесимметричной деформации пластины уравнения равновесия имеют вид [c.391]

Величина предполагается постоянной материала и может быть лределена экспериментально нри несимметричном, относительно линии трещины, нагружении. В частности, при деформации пластины с трещиной по типу I имеем Кц = О и 5с оказывается связанной с вязкостью разрушения Кю соотношением [c.78]

Согласно гипотезе прялгых иорлгалей прямолинейный элемент, нормальный к срединной поверхности, после деформации пластины остается прямолинейным и нормальным к деформированной поверхности, а его длина не изменяется. [c.120]

На рис. 8.6 показана заш емленная квадратная пластина со стороной квадрата, равной а. Поле пластины покрыто сеткой с шагом к = а/8. Принимая во внимание условия симметрии деформации пластины и условия на контуре, решение задачи сводится к определению прогибов в десяти, по- [c.212]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...