Ребро клиновидное

Поперечное обтекание потоком газа коридорного пучка труб с ребрами эллиптического сечения и продольными клиновидными плавниками [c.191]

Создание системы формирования интенсивных пучков с помощью электрич. поля сводится к вырезанию из неограниченных потоков, для к-рых известны решения внутр. задачи, ограниченных пучков необходимой конфигурации непременным условием при этом является совпадение границы пучка с прямолинейными траекториями. Из неограниченного потока между двумя параллельными плоскостями можно сформировать пучок любого поперечного сечения с границами, перпендикулярными исходным плоскостям напр., в виде цилиндра с образующими, совпадающими с прямолинейными траекториями (осесимметричный пучок), или в виде параллелепипеда с ребрами, совпадающими с траекториями (ленточный пучок). Из потока между двумя соосными цилиндрами можно вырезать клиновидный сходящийся ленточный пучок, из потока между двумя концентрич. сферами—сходящийся конический осесимметричный пучок. [c.552]

Из-за ограниченного объема книги в главу не включен целый ряд задач, которые соответствуют или близки разбиваемой теме. Так, не рассмотрены динамические контактные задачи, контактные задачи взаимодействия с ребрами пластин, ослабленных трещинами и вырезами, не приведены решения для анизотропных пластин, клиновидных пластин и т. д. Часть таких работ мы не сочли целесообразным включать и в список литературы к главе (пластины с трещинами и вырезами, динамические задачи). [c.121]

Выбор положения клиновидного ребра. Для материала толщиной менее [c.523]

Определение усилий вырубки, противодавления и усилия прижима и внедрения клиновидного ребра (см. гл. 2), [c.524]

Вторично-эмиссионные системы слежения применяются только при наличии явного стыка, либо его заменяющей клиновидной канавки на поверхности металла. Изготовление сварных конструкций, имеющих замкнутую поверхность, сопряжено с определением положения середины "скрытого" стыка. Так, при сварке тавровых соединений со стороны листа необходимо контролировать положение оси ребра, находящегося под листом. Стык между листом и ребром, невидимым со стороны листа, называют "скрытым" стыком. [c.364]

Чистовая вырубка со сжатием (или с поперечной осадкой) является наиболее совершенным способом получения деталей с гладкой и хорошей поверхностью среза. При этом способе удельное усилие, передаваемое прижимным кольцом на заготовку, должно быть не менее предела текучести 0 штампуемого металла. Для локализации сжимаемых напряжений в очаге деформации на прижимном кольце делают клиновидные ребра для чистовой вырубки материалов s до 3—4 мм, а для более толстых материалов аналогичные ребра делают также и на матрице, профиль которых показан на рис. 34. При таком высоком давлении, которое создается со стороны прижимного кольца, в очаге деформации заготовки возникает объемное-напряженное состояние (неравномерное сжатие), повышающее пластические свойства металла, благодаря чему степень деформации до момента начала разрушения металла повышается, а следовательно, увеличивается и высота блестящего пояска, характеризующая шероховатость боковой поверхности отделяемой части металла. [c.87]

На рис. 183, а показана типовая конструкция штампа для чистовой вырубки и пробивки небольших деталей со сжатием на прессе тройного действия [13]. Блок штампа состоит из двух массивных плит 1,12, связанных между собой двумя колонками 13 и втулками 14 с шариковым направлением 15. В нижней плите 1 центрируется в коническом гнезде и жестко крепится в обойме 17 прижимная плита 5, на рабочей плоскости которой имеются клиновидные ребра. Пуансон-матрица 3, расположенная в нижней плите 1, направляется по внутренней поверхности плиты 5 по скользящей посадке. Жесткие толкатели 4 перемещаются в отверстиях пуансон-матрицы 3 и опираются на траверсу 2. В верхней плите 12 аналогично центрируется и крепится обойма 16, в которой установлена и закреплена винтами и штифтами вырубная матрица 7 и пробивной пуансон 8. Выталкиватель 6 перемещается по внутренней поверхности матрицы также по скользящей посадке. [c.333]

После пришабривания вкладыша в нем разделывают боковые клиновидные зазоры (масляные карманы). Для этого измеряют щупом с обоих торцов вкладыша зазоры между цапфой и баббитом и шабрением в несколько приемов добиваются требуемых клиновидных зазоров на узких полосках с торцов вкладыша, как это показано на рис. 192. Затем шабером снимают баббит с остальной поверхности вкладыша заподлицо с разделанными узкими полосками. Контролируя по ребру линейки, добиваются нужных зазоров по обеим сторонам вкладыша. [c.406]

Сущность процесса чистовой вырубки (пробивки) заключается в том, что в зоне разделения создается напряженно-деформированное состояние объемного сжатия штампуемого материала. Указанное достигается внедрением в металл клиновидного ребра (в непосредственной близости от зоны разделения) и наличием эффекта тройного действия, обеспечивающего прижим заготовки и ее отход в процессе штамповки при высоких удельных усилиях. В результате этого почти исключается скол на поверхности детали блестящий поясок распространяется практически на всю толщину последней. [c.150]

Ширина перемычек при чистовой вырубке (пробивке) из-за наличия клиновидного ребра больше, чем при обычной вырубке. Штампы для чистовой вырубки (пробивки) имеют ряд особенностей, обеспечивающих использование эффекта тройного действия и создание в зоне разделения металла напряженно-деформированного состояния объемного сжатия. [c.151]

На рис. 65, б приведена схема работы штампа с подвижной пуансон-матрицей и неподвижным прижимом. Пуансон-матрица 4 имеет возможность перемещаться в отверстии плиты / штампа под действием скользящего хвостовика 2, закрепленного непосредственно в гнезде ползуна 14 пресса. Направляющей деталью для пуансон-матрицы является прижим 5, имеющий клиновидное ребро. Усилие вырубки передается через пуансон-матрицу 4, хвостовик 2 на ползун пресса, а нижняя плита 1 штампа воспринимает нагрузку от прижима и передает ее на стол 15. При ходе ползуна 14 вверх вначале поднимается вся нижняя часть штампа и осуществляется зажим штампуемого материала между плоскостями прижима 5 и матрицы И с одновременным внедрением в материал клиновидного ребра. При дальнейшем ходе ползуна 14 происходит вытеснение жидкости из полости А, в которой создается соответствующее давление, обеспечивающее постоянное зажатие материала хвостовик 2 под действием ползуна 14 поднимается относительно плиты 1 и перемещает пуансон-матрицу 4. Последняя, как пуансон, производит вырубку наружного контура детали (на матрице И) [c.152]

При включении муфты 24 срабатывает коленно-рычажный механизм, и ползун 3 поднимается вверх. Прижим 19 зажимает ленту 8, прижимая ее к плоскости матрицы 18 и вдавливая в материал клиновидное ребро. При дальнейшем подъеме ползуна прижим не перемещается, жидкость из полости А вытесняется через клапаны противодавления в бак, а пуансон 6 перемещается вверх относительно прижима и производит вырубку детали. Вырубленная деталь заталкивается в матрицу, поднимая выталкиватель, который, в свою очередь, поднимает толкатель и поршень гидравлического цилиндра противодавления, сжимая жидкость в полости Б. [c.155]

Клиновидные канавки Ребра жесткости [c.244]

При помощи асимптотического решения задачи о клиновидном разрезе малого угла раствора 2/3 в упругом пространстве или в срединной полуплоскости упругого клина (ось симметрии разреза перпендикулярна ребру клина на берегах разреза заданы нормальные напряжения неизвестен скачок нормального перемещения в области разреза) и связи этой задачи с контактной задачей о действии клиновидного штампа угла 2тг - 2/3 на упругое полупространство или на грань упругого клина (в этом случае угол штампа тг - 2/3) можно показать, что при малых /3 в разложении искомых нормальных контактных давлений при р — О в указанных контактных задачах уже нет осциллирующих членов порядка + [c.178]

При клиновидной воздушной прослойке между плоскими поверхностями полосы будут проходить параллельно ребру клина на одинаковом расстоянии друг от друга, равном к/(2а), где а — угол между плоскостями. Таким способом легко измерять углы порядка О, Г и меньше, а также обнаруживать дефекты поверхности с точностью, недоступной другим методам (О,IX и менее). [c.217]

Фиг. 529. Клиновидная область с весьма значительными сдвигами, начинающаяся от ребра на-

Механизмы подъема кантователя в вертикальное положение, один из которых показан на фиг. 187, а, размещены в двух крайних зубцах вилки. При нагнетании рабочей жидкости в полость цилиндра 2 со стороны дна порщень 1 переместится вперед. Вместе с ним переместится щток 3 и насаженная на конец щтока головка 4 с установленными роликами 5. На своем пути верхний ролик встречает клиновидное ребро 7, приваренное к зубу кантователя, и поднимает его вверх. При полном ходе поршня кантователь 6, поворачиваясь вокруг оси 8, занимает вертикальное положение, а бочки, находящиеся на вилке захвата, устанавливаются на торец. [c.356]

Протягка клиновидных образцов. Для этого клиновадный образец Б виде элемента заготовки протягивается через специальное приспособление, которое позволяет осуществить одновременно предельное растяжение и поперечное одностороннее сжатие. В результате этого испытания имитируется только вытяжка, т.е. радиальные напряження и сжатия при наличии складкодержателя. Деформация на вытяжном ребре матрицы, загиб вокруг радиуса пуансона и касательные на ижения не имитируются. [c.28]

Общая для всего мира тенденция улучшения рабочих параметров ГТД за счет увеличения степеней сжатия как следствие приводит к появлению большого числа коротких лопаток с собственными частотами колебаний даже по первой форме в области высоких звуковых частот циклов. Увеличение частоты / при данном ресурсе эксплуатации Тэ автоматически приводит к росту циклической наработки N. Поскольку ресурс Тэ также имеет тенденцию к росту, увеличивается относительное число усталостных повреждений среди возможных нарушений работоспособности деталей ГТД. Стала актуальной проблема оптимизации технологии коротких лопаток и связанных с ними элементов дисков по характеристикам сопротивления усталости на высоких звуковых частотах и эксплуатационных температурах, которые, как и частота нагружения, становятся все более высокими. Из-за жестких требований к весу деталей и сложности их конструкции в каждой из них имеет место около десятка примерно равноопасных зон, включающих различные по форме поверхности и концентраторы напряжений гладкие участки клиновидной формы, елочные пазы, тонкие скругленные кромки, га.лтели переходные поверхности), ребра охлаждения, малые отверстия, резьба и др. Даже при одинаковых методах изготовления, например при отливке лопаток, поля механических свойств, остаточных напряжений, структуры и других параметров физико-химического состояния поверхностного слоя в них получаются различными. К этому следует добавить, что из-за различий в форме обрабатывать их приходится разными методами. Комплексная оптимизация технологии изготовления таких деталей по характеристикам сопротивления усталости сразу всех равноопасных зон без использования ЭВМ невозможна. Поэтому была разработана система методик, рабочих алгоритмов и программ [1], которые за счет применения ЭВМ позволяют на несколько порядков сократить число технологических испытаний на усталость, необходимых для отыскания области оптимума методов изготовления деталей, а главное строить математические модели зависимости показателей прочности и долговечности типовых опасных зон деталей от обобщенных технологических факторов для определенных классов операций с общим механизмом процессов в поверхностном слое. Накапливая в магнитной памяти ЭВМ эти модели, можно применять их для прогнозирования наивыгоднейших режимов обработки новых деталей, которые в авиадвигателестроении часто меняются без трудоемких испытаний на усталость. Построение [c.392]

Сегментные упорные подшипники. Еще на первом этапе развития паровых турбин стали применяться для воспринятия осевой силы упорные подшипники Мичеля и Кингсбери. Первые из них имели самоустанавливающиеся сегменты, между поверхностями которых и упорным диском образовывался клиновидный масляный слой, способный поддерживать высокое давление. Сегменты опирались различным образом. Например, ребром, образующимся при пересечении двух плоскостей тыльной поверхности сегмента, обычно на расстоянии около 2/3 длины от входной кромки. Фирма ВВС для этой цели применяла шарики, расположенные в два ряда. Они воспринимают и передают нагрузку через закаленные пластинки. В месте передачи силы от одного ряда шариков к другому из-за малого коэффициента трения происходит выравнивание нагрузки на сегменты. Это выравнивание может быть достигнуто за счет гидравлического давления на поршни, воспринимающие опорные силы от сегментов. Подшипники Кингсбери имели круглые колодки, опертые в центре. [c.63]

Задачами в ключения занимался также К. Г. Гулян. 14, 15, 16], который изучал поведение ребер, присоединенных к граням клиновидных пластин. При рассмотрении задач для пластин с ребрами конечной длины решение исходного уравнения строится с использованием разложения по полиномам Чебышева, если ребра бесконечной длины, то (Применяется аппарат преобразования Меллина. [c.127]

Вырубка, пробивка, чистовая вырубка. При вырубке, пробивке, чистовой вырубке весьма важен правильный выбор размеров технологических перемычек, масштабного фактора, типа штампа и вида оборудования, на которых выполняется операция. В общем случае перемычки при традиционной вырубке назначают в соответствии с рекомендациями гл. 14. При чистовой вырубке перемычки назначают с учетом размещения клиновидного ребра (см. гл. 2). Зазоры для чистовой вырубки допускается выдерживать ие по всему контуру, а только на участках, где это необходимо остальную часть коитура и отверстия выполняют с несколько увеличенными зазорами (в 2—5 раз), перемычки принимают несколько увеличенными (до 20 %). [c.523]

Толщинные полосы получаются от равных толщин образца при постоянном угле падения первичного пучка. Для клиновидного кристалла толщинные полосы параллельны ребру клина и удалены друг от друга на равные расстояния, причем чем больше отклонение кристалла от отражающего положения, тем меньше расстояние между полосами. Поворачивая малую частицу на несколько градусов от угла Брэгга, моишо непосредственно видеть ее кристаллографическую огранку, которая незаметна при светлопольном изображении. [c.26]

Чистовая вырубка со сжатием осуществляется в штампах, устанавливаемых на специальных прессах тройного действия, автономно развивающих усилие вырубки, усилие прижима и усилие проталкивания. Такие прессы выпускаются в С Р и за рубежом [фирмы Файнтул , Шмид (Швейцария), ПНР и др.]. Последовательность движения рабочих элементов штампа для чистовой вырубки следующая. Сначала прижимное кольцо 5 прижимает полосу (заготовку) 3 к матрице 2, при котором происходит внедрение клиновидного ребра 4 в заготовку. Затем пуансон 6 вырубает деталь по контуру и заталкивает ее в матрицу 2, преодолевая противодавление контрпуансона (выталкивателя) 1. При [c.87]

Матрица и прижимная плита с клиновидным ребром изготовляются из стали Х12М с твердостью 59—61, а пуансоны и пуансон-матрицы — из стали Р6М5 с твердостью HR 60—62. [c.335]

Пирамидальность призмы л — непараллельность ребра угла А противолежащей грани ВС — вызывает клиновидность развертки 0 = 2я os 22°зо, что получается непосредственно из фигуры, где штриховой линией показана развертка с учетом пиратдальности. [c.445]

Из развертки прямоугольной призмы (рис. 8.8) видно, что ее клиновидность в пло-скости главного сечения определяется разностью острых углов А В = вс = 64-0, т. е. ие зависит от величины угла С, а кли-новидкость 0д в перпендикулярной плоскости связана с пирамидальностью соотношением -Эд = К2л, где л — угол. между гипо-те узной гранью призмы и ребром протнво-лежа-щего угла С. Для допусков получим [c.391]

Таким образом, при развороте ребра крышп развертка призмы становится как бы клиновидной, причем угол клина 0 = 2п, а ребро его примерно параллельно оси у. По аналогии с прямоугольной головной призмой, зададим на данную призму следующие допуски я = = 4 и б ,,о =6. [c.394]

В качестве настольного прибора можно указать на прибор ТММ-25 (рис. 6, 10), разработанный СКБ. Основной частью прибора является каленая и шлифованная стальная трехгранная призма /, закрепленная на стойке 2 таким образом, чтобы рабочее ребро было обращено вверх. Стойка 2 установлена на трехножном штативе 5, снабженном двумя установочными винтами 4 и круглым уровнем 6 для приведения рабочего ребра призмы в горизонтальное положение. Под призмой, на стойке 2, закреплена клиновидная плацка 5, которая служит указателем максимально допустимых амплитуд качания звена. Для работы с прибором требуется однострелочный секундомер типа СМ-60 (выпускается промышленностью). [c.71]

Для отделки кромок щитов используют лаконаливные машины с одной, двумя или тремя наливочными головками. Лаконаливная машина ЛМК-1 с двумя головками, применяемая для окраски кромок щитов, изображена на рис. 6.5. Подлежащий окраске щит устанавливают на ребро и подают на ролики 1. Щит захватывается клиновидными ремнями <3 и увлекается ими в машину. Боковой поверхностью щит нажимает на эластичную пластину заслонки первой наливочной головки 4. При этом заслонка отводится в сторону и завеса лакокрасочного материала попадает на кромку щита. Материал, растекаясь по щиту, поступает в промежуточную ванну 5, кромки которой расположены параллельно боковым поверхностям щита, а затем в бак 6. [c.174]

Способ чистовой вырубки (пробивки) с прижимом штампуемого материала клиновидным ребром позволяет производить штамповку деталей из материалов толш,иной 0,5—20 мм, обеспечивая высокую точность и хорошее качество поверхности среза. Для чистовой вырубки (пробивки) пригодны конструкционные углеродистые и легированные стали с содержанием углерода не более 1,2% со следующими пределами прочности при растяжении [c.150]

На рис. 65, а показана принципиальная схема работы штампа с неподвижной пуансон-матрицей 4 и направляющимся по ней подвижным съемником 3. Последний имеет клиновидное ребро, расположенное вокруг контура пуансона. В процессе рабочего хода прижим под действием толкателей 6, опирающихся на силовую гидравлическую подушку 7 пресса тройного действия, своим клиновидным ребром внедряется в штампуемый материал, прижимая его к плоскости матрицы 2. После этого пуансон-матрица 4 начинает вырубку, заталкивая вырубаемую деталь в окно матрицы 2. При этом преодолевается усилие выталки-рателя 10, получающего усилие от подушки пресса 1 через толкатели Ц, [c.151]

Штамп для формовки ребра на боковой поверхности прямоугольной детали. Рабочая часть пуансона 7 выполнена из резины. Высота этой части несколько меньше высоты щтампуемой детали. Матрица состоит из трех шарнирно связанных частей и вставлена в клиновидную обойму. Угол клина самотормозящий [c.49]

При изучении свойств этого прибора для большей наглядности принято вводить в рассмотрение плоскость К, которая является мнимым изображением зеркала 2 в яластпнке М (рис. 141, а). Эту плоскость назвали относительной или референтной плоскостью. Удобство такого рассмотрения связано с тем, что образующаяся в интерферометре картина получается такой, какой она была бы при интерференции в пластинке, ограниченной плоскостями 2, и И. Придавая небольшие наклоны зеркалам 2, и 2 , можно получить клиновидную пластинку любого угла с ребром клина, ори- [c.181]

О, 7 > 0) асимптотическое при малых (3 решение этого уравнения получено методом больших Л = 1// при условии а> Р/4.В результате возникает характеристическое уравнение, корни которого исследуются для определения особенностей функции д р,ф) при р —> 0. Кроме обычных особенностей порядка р , е Е (0 1), доказано наличие осциллирующих особенностей со8( 1пр7) и 8т( Ь1р7), т.е. в окрестности вершины клиновидного штампа, выходящей на ребро упругого клина, могут [c.185]

Пусть контур Г в формуле (10) лежит в полосе О < Ке. < 1 /2 и пересекает действительную ось правее лежащего в этой же полосе нуля 5 = 0 , функции д(з) с наибольшей действительной частью о , (если такие нули вообще имеются), а также правее значения —(1/2 + /х), если оно принадлежит интервалу (0 1 /2). Тогда при помощи теории вычетов можно найти главные члены асимптотики функции ,(а ) при /9—>0. Предположим вначале, что в полосе Ке й] < 1/2 нули д .е), лежащие на мнимой оси, — единственные (А > А,(а)). Тогда если 5 - 1 /х < -1/2, то главной особенностью функции д р, ф) будет р , на втором месте будут осциллирующие особенности со5(9 1п р ) и р 51п(0,1п р7). Если д —1/2, то осциллирующие особенности становятся главными. Таким образом, в окрестности вершины клиновидного штампа, выходящей на ребро упругого клина, может нарушаться условие контакта. Для упругого клина, одна грань которого свободна от напряжений (п= 1), частота этих осцилляций возрастает при а — 1/(4А) + 0. [c.173]

Второй тип эксперимента это схема, предложенная Като и Лангом [249 ] для получения секционных топограмм. В этом случае тонкий,плоский, хорошо монохроматизирован-ный рентгеновский луч пересекает клиновидный кристалл под большим углом к ребру, как показано на фиг. 9.9. Падающий луч входит в кристалл вдоль линии АЕ. Луч, прошедший в прямом направлении, покидает кристалл вдоль линии ЕВ, но после дифракции на угол 20в обратно в направлении падения луч, покидающий кристалл в этом направлении, выходит из всего треугольника ЕВС. Аналогично выходит дифракционный луч из всего треугольника ЕВС. Следовательно, фотопленка, помещенная позади кристалла, покажет два треугольника интенсивности. Если бы мы рассматривали случай дифракции электронов, то можно было бы ожидать, что эти треугольники будут пересечены полосами равной толщины, параллельными ребру кристалла. Но в данном случае полосы имеют вид острых гипербол, как показано на секционной топограмме от ребра кристалла кремния (фиг. 9.10). [c.207]

Рассмотрим полосы равной толщины в отраженном свете на примере интерференции в клиновидном слое с углом 0 между отражающими гранями ММ и ЯЗ. Пусть луч, падающий на поверхность слоя ММ, образует с нормалью к ней угол г. В результате деления по амплитуде в точке А образуется отраженный луч АР и прошедший АВ. Прошедший луч АВ после отражения в точке В от задней поверхности РЗ выходит в направлении ВР и встречает луч АР в точке Р (рис. 3.2.1). Пусть г — расстояние между Р и ребром клина ММРЗ в точке О. Результат интерференции в точке Р определяется разностью хода между встречающимися лучами, которая равна расстояниям между соответственными точками Р] и Ра. Это расстояние равно [Р1Р2], т. е. [c.116]

Вводя сравнительно большой эксцентриситет для растягивающей нагрузки (путем применения специально сконструированных захватов), Микловитц нашел, что в тонких плоских образцах пластическая область распространяется по клиновидным зонам (фиг. 237). При этом мы имеем случай совместного действия растяжения и изгиба. Следует заметить, что в этом случае захваты оказались не столь жесткими, чтобы противодействовать вращению вокруг оси, расположенной в плоскости главного изгиба (срединной плоскости плоского образца), как это имело место в случаях, описанных ранее. В результате плоскости скольжения выделялись в виде тонких линий, наклоненных под углом 45°, если смотреть на узкие ребра образца. [c.362]

И ребрах которого могут возникать волны Маха ( тришоки ) с большим давлением. Разрастаясь, они смыкаются между собой и образуют новый многогранник, он порождает новые тришоки с еще большим давлением и т. д. В таком процессе, по крайней мере в некоторых случаях, форма меняется периодически, например, для волны в форме квадратной призмы. Давления в Соответствующие моменты (например, моменты смыкания тришоков ) будут связаны степенным законом с размером волны, как и для цилиндрической волны, но с другим показателем степени. Некоторые случаи такого Движения изучили экспериментально и теоретически В. А. Белоконь, А. И. Петрухин и В. А. Проскуряков (1965), развившие идею Г. И. Покровского о кумуляции сильной ударной волны при ее вхождении в клиновидную полость. Аналогичные задачи изучал А. Е. Войтенко. [c.326]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...