Коэффициент свободного хода -

Коэффициент неравномерности хода регуляторов без собственных колебаний б = 0,21 ч-0,28, а регуляторов с собственными колебаниями и несвободным ходом б 0,7 10 , со свободным ходом б л 0,3 10 . [c.121]

Коэффициент Шх.х для гидротрансформаторов с центробежным и осевым турбинным колесами значительно выше (см. рис. 14) и методы снижения его в настоящее время не разработаны. Существенным для гидротрансформаторов с является установка механизма свободного хода между насосным и турбинным колесами (см. рис. 14,//). [c.31]

Для реактора наиболее нагруженным режимом работы является режим ф = 0, так как в этот момент коэффициент расхода X достигает максимального значения. Поскольку реактор на данном режиме не вращается, то его упорный подшипник нагружен только в неподвижном состоянии. После разблокирования механизма свободного хода осевая сила, действующая на реактор, пренебрежимо мала вследствие того, что она равна разности сил, действующих в осевом направлении и обусловленных статическими давлениями со стороны насосного и турбинного колес. Эти силы почти не отличаются друг от друга из-за малости радиусов соответствующих эффективных площадей давления. [c.191]

Включение или отключение привода муфтой свободного хода определяется кинематическим рассогласованием, заложенным в приводе. Коэффициент кинематического рассогласования [c.198]

При движении в условиях бездорожья по неоднородным опорным поверхностям при значительном различии коэффициента сцепления, а также в условиях, когда происходит существенное перераспределение полной массы по осям, блокированный привод и привод с муфтой свободного хода практически равноценны и могут обеспечить автомобилю более высокие тяговые свойства, чем дифференциальный. В таких дорожных условиях необходимо блокирование межосевых дифференциалов. [c.200]

На дорогах с неравномерным распределением коэффициента сцепления ф преимущество будет за автомобилем, имеющим муфту свободного хода в главной передаче, так как при наличии дифференциала крутящий момент на всех колесах автомобиля будет минимальным Мкр = фп, / го. [c.241]

Например, на основании нормативных данных рекомендуется средний коэффициент повторяемости операции отрегулировать свободный ход педали сцепления 0,5. Для определения фактического коэффициента повторяемости в данных условиях эксплуатации с надежностью 0,9 и точностью 10% необходимо провести около 70 наблюдений (например, по 7 наблюдений у 10 автомобилей) за фактическим состоянием сцепления. [c.215]

Основные причины происшествий из-за плохого технического состояния транспортного средства неисправность тормозов, когда при однократном нажатии на педаль тормоза при движении транспортного средства без нагрузки со скоростью 30 км/ч на сухом горизонтальном участке дороги с твердым покрытием, имеющим коэффициент сцепления не менее 0,6, не обеспечивается установленная эффективность торможения (см. табл. 6) не обеспечивается равномерное торможение колес стояночный тормоз не удерживает транспортное средство на подъеме или спуске с уклоном 16% величина свободного хода рулевого колеса превышает установленную заводом-изготовителем тугое вращение рулевого колеса плохо закреплены, не зашплинтованы или повреждены детали рулевого привода протектор шины имеет глубину рисунка по центру беговой дорожки менее 1 мм сквозной прорез шины или разрыв нитей корда ненадежное крепление колеса на ступице не включается или самопроизвольно выключается передача вибрирует карданный вал неправильно отрегулировано направление светового луча фар не действует сигнал стоп или указатель поворота отсутствует свет в фарах не работает стеклоочиститель отсутствует или неправильно установлено зеркало заднего вида не действует звуковой сигнал не исправны замки дверей кузова (кабины) отсутствует знак аварийной остановки. [c.166]

Процесс резания может быть представлен определенными дифференциальными уравнениями, описывающими движение системы, содержащей инерционные массы и характеризующейся некоторыми конечными жесткостями и конкретными коэффициентами вязкого (скоростного) трения. Наличие масс и нелинейностей усложняет рассмотрение протекания процесса, однако, как показывает опыт, в ряде случаев вполне возможно пренебрежение влиянием масс. При этом условии процесс, в основном, определяется упругими деформациями и вязким трением. Что касается нелинейностей, то при малых отклонениях система СПИД может быть линеаризована, если в ней нет существенных нелинейностей, например, зазоров, свободного хода и др. Поскольку в режиме автоматического управления, как правило, осуществляется стабилизация процесса и усилие резания поддерживается по возможности постоянным, то в системе СПИД неизбежен некоторый натяг, что в известной степени исключает существенные нелинейности и позволяет из-за малости отклонений рассматривать систему линеаризованной. При этих условиях качественная сторона процесса оказывается описанной достаточно верно что касается количественной оценки, то здесь следует быть осторожным, так [c.435]

Оценку качества спусковых регуляторов можно произвести на основе сравнения коэффициента неравномерности хода б. При прочих равных условиях у регулятора со свободным анкерным ходом б 0,3 10", у регулятора с несвободным ходом 6 0,7-10" , а у регулятора без свободных колебаний с возвратным ходом б % 0.3. [c.514]

Иногда колесо реактора устанавливают на муфте 9 свободного хода (рис. 162, а), которая заклинивается при больших нагрузках и малых угловых скоростях турбинного вала и расклинивается при малых нагрузках и больших угловых скоростях, в последнем случае трансформатор работает как обычная гидромуфта. Такой гидротрансформатор называется комплексным и имеет расширенную зону высоких к. п. д. Увеличение этой зоны возможно при применении двух реакторов. Коэффициент трансформации гидротрансформатора с двумя реакторами и двумя турбинными колесами [c.210]

Для решения систем ЛАУ с трехдиагональными матрицами коэффициентов используют разновидность метода Гаусса, называемую методом прогонки. Нетрудно заметить, что в трехдиагональных матрицах при исключении очередной неизвестной vt- из системы уравнений пересчет по (5.4) следует производить только в отношении диагонального элемента ац и свободного члена t-ro уравнения hi. Обозначим преобразованные по (5.4) значения ац и bi через Г( и qi соответственно. Тогда прямой ход по методу Гаусса сводится к расчету коэффициентов г,- и qi, i = 2, [c.231]

В тех случаях, когда задана не глубина кг, а глубина hi, при построении свободной поверхности приходится идти вниз по течению весь ход расчета остается таким же, как пояснено выше, меняются лишь знаки в уравнении (А) перед коэффициентами А и D, причем в уравнениях (А) и (Б) величину t)i заменяем величиной TI2, а величину Лг — величиной т),. [c.307]

Отметим, что при таком подборе величины силы трения значительно расширяется диапазон оборотов, свободных от критических режимов, так как в этом случае устраняется ш рз.о,,. Следует также указать и на следуюш,ие два важных обстоятельства. Во-первых, коэффициент сухого трения статический который определяет момент скачка ш ,, почти в 1,5 раза больше динамического коэффициента сухого трения. Это может привести (что подтверждают эксперименты) к сильному затягиванию при обратном ходе, вплоть до начала работы ограничителей. [c.183]

Все опыты показали, что кривые сушки, полученные обоими методами, совпадают. Таким образом, участки свободного пробега ткани между цилиндрами, их число и длина влияют на результирующую кривую сушки мало или совсем не влияют. По-видимому, интенсивное испарение с обеих сторон полотна горячей ткани при ее ходе между цилиндрами компенсируется замедлением сушки во время нагрева ткани при поступлении ее на последующий цилиндр. Отсюда можно сделать вывод, что скорость сушки ткани в сушилках с разными диаметрами цилиндров и разными расстояниями между ими одинакова или различается очень мало (разумеется, при одинаковых коэффициентах теплопередачи от пара к наружной стенке цилиндра, чего на самом деле в цилиндрах разных диаметров нет). [c.133]

Из хода расчета видно, что необязательно устранять астигматизм третьего порядка отдельно в каждой из частей объектива. Вместо этого можно считать коэффициент асферической деформации первой линзы короткофокусной части свободным параметром, а соответствующий коэффициент длиннофокусной части рассчитывать из условия А к = —P Лзд, аналогичного условиям компенсации дисторсии. При таком подходе увеличивается число свободных параметров, которые можно использовать для лучшей компенсации аберраций пятого порядка, однако выкладки существенно усложняются, поэтому теоретически рассмотрен наиболее простой вариант, когда Сз(1)к — О и /4зк = /4зд = 0. [c.140]

Коэффициент р/ро на рис. 5.7 соответствует отношению разности Др давления, действующего на обе стороны диафрагмы, к давлению Ро в свободном поле. Параметр кривых Ь — расстояние от источника до плоскости диафрагмы. Кривые построены. для разности хода между обеими сторонами диафрагмы, равной [c.68]

Используя формулы (12а), (126), можно показать, что поправка на влияние стенок для коэффициента Сц мала, если ис ходить из скорости на свободной линии тока, но она очень велика, если исходить из скорости вверх по течению. Так, она составляет 30%, если (двумерный) туннель имеет ширину в 100 диаметров. В случае свободной струи эта поправка мала, и рассмотренная выше проблема не возникает. [c.84]

Частоту собственных колебаний и коэффициент затухания определяют экспериментально по параметрам свободных затухающих колебаний. Для этого автомобиль выводят из состояния статического равновесия (приподнимают или подтягивают к земле, пока не выберется ход подвески), а затем мгновенно освобождают фиксирующие устройства. Параметры колебаний подрессоренной и неподрессоренной масс записывают. Поскольку частота связана с периодом колебаний зависимостью ш = 2л/Т , измеряя период полного колебания, можно найти частоту. При этом допускается некоторая неточность. При свободных затухающих колебаниях реального автомобиля записывается процесс, происходящий при наличии демпфирования в подвеске (трение без смазочного материала, сопротивление амортизаторов). [c.214]

Наиболее приемлемыми для использования являются режимы медленного свипирования частоты, когда временной ход излучения представляет собой упорядоченную серию импульсов, каждый из которых имеет свою частоту, а их энергетические параметры совпадают с параметрами пичков свободной генерации (рис. 21.7). Последнее свидетельствует о том, что в процессе генерации превышение коэффициентом усиления порогового уровня для каждого [c.205]

Суммарная скорость кристаллизации зависит от хода обоих элементарных процессов. Она определяется скоростью зарождения центров кристаллизации (СЗ) и скоростью роста кристаллов из этих центров (СР) (рис. 32). Величины СЗ и СР зависят от степени переохлаждения. При равновесной температуре АТ = О и СЗ = О, СР = 0. С увеличением АТ растет разность свободных энергий АР = Р,, — Р. , и при хорошей подвижности атомов СЗ и СР растут и достигают максимума. Последующее уменьшение СЗ и СР объясняется снижением подвижности атомов при падении температуры. При малых значениях коэффициента диффузии затруднена перестройка атомов жидкости в кристаллическую решетку твердого тела. При очень сильном переохлаждении СЗ и СР равны нулю и жидкость не кристаллизуется, а превращается в аморфное тело. [c.65]

Роликовые тормоза представляют собой роликовые механизмы свободного хода специального назначения и применяются в тех случаях, когда необходимо передать вращение и момент от ведущего вала 1 к ведомому 2, а передача вращения и момента от вала 2 к валу 1 при этом должны быть полностью исключены. Так, например, в механизмах поворота башенных установок, где башня от ведущего вала должна вращаться как в одну, так и в другую сторону, а передача движения со стороны башни под действием приложенного момента (ветра, выстрела или других сил) должна быть полностью исключена (рис, 1). Аналогичные устройства могут быть в системе управления танка, автомобиля, в лебедках наведения артсистем и других механизмах. Кроме того, применение роликового тормоза дает возможность заменить самотормозя-щую червячную передачу, работающую с низким к. п. д., редукторами несамотормозящими, имеющими высокий коэффициент полезного действия. [c.8]

В механизмах двустороннего действия (см. рис. 24) расклинивание механизма в ряде случаев совершается без снятия внешнего момента (Л4о Ч= 0) путем выталкивания ролика через поводковую вилку (рис. 58). В работе [251 момент на поводковой вилке определяется из условия выталкивания ролика, находящегося в зажатом состоянии между двумя неподвижно закрепленными плоскостями и выталкивающий момент определяется из условия преодоления сил трения скольжения в контакте ролика со звездочкой и в контакте ролика с обоймой. В действительности предположение о неподвижности плоскостей в механизмах свободного хода, вообще говоря, неверно. В механизмах свободного хода ролики затянуты двумя смещающимися плоскостями и сопротивление расклиниванию оказывают только силы трения в контакте ролика с обоймой. В самом деле, пусть для примера поверхность контакта ролика со звездочкой выполняется рифленной с приведенным коэффициентом трения, равным бесконечности. Тогда момент на поводковой вилке, определяемый по формуле работы [25], будет равен бесконечности. Это указывает на то, что механизм в этих условиях вообще не должен расклиниться. В действительности поводковая вилка, преодолевая силу трения только в контакте обоймы, свободно расклинивается и при этих условиях тем самым показывает несостоятельность формул работы [25]. Ниже приводятся условия расклинивания механизмов двустороннего действия [34] с учетом высказанных выше замечаний. [c.82]

Максимально возможные величины динамических нагрузок в трансмиссии автомобиля могут иметь место при повышенных величинах коэффициента сцепления колес с дорогой и при значительно более высоких числах обооотов коленчатого вала двигателя. В этих случаях возможны поломки деталей трансмиссии. Характеристика динамического нагружения трансмиссии позволяет выявлять влияние на величины динамических нагрузок в трансмиссии различных конструктивных изменений, а именно влияние уменьшения жесткости трансмиссии путем введения резиновых упругих муфт различной конструкции, уменьшения момента инерции маховика двигателя, изменение величины свободного хода педали муфты сцепления, применение фрикционных материалов с более высоким коэффициентом трения при сохранении прежнего момента трения муфты сцепления, изменение передаточного числа главной передачи, применение на автомобиле шин другого размера и модели и т. д. (фиг. 2). Как уже указывалось выше, разработанная методика испытания автомобилей для получения характеристикидинамического нагружения трансмиссии предусматривает испытание автомобиля в несколько искусственных условиях — на режиме трогания путем резкого включения муфты сцепления. [c.250]

Коэффициент потерь на холостом ходу не имеет прямой связи с остальными параметрами, потери у гидротрансформаторов с центростремительной турбиной связаны с вихреобразным движением жидкости при отсутствии расхода в круге циркуляции и возникают из-за появления кольцевого вихря на входе в насосное колесо и выходе из турбинного колеса. Уменьшают эти потери уменьшением угла наклона входных кромок насосного колеса к оси вращения (в меридиональном сечении) увеличением расстояния между насосным и турбинным колесами и реактором увеличением числа лопастей реактора уменьшением ширины проточной чй[сти (в меридиональном сечении) установкой реактора на механизме свободного хода (МСХ). [c.30]

Распределение напряжений в полуволне гофра сильфона R — 3,2 мм Е — 2,1-10 > МПа) при свободном ходе под дей-ствием давления показано на рис. 13.5, а. Определяюш,ими являются меридиональные изгибные напряжения Fi . Окружные изгибные напряжения 02 распределяются аналогично, но величина их примерно в 3 раза меньше. В экстремальных сечениях справедливо соотношение Сги = (f — коэффициент Пуас- [c.286]

Пример. Определить перемещение, тяговый момент и коэффициент запаса пружины плоскоовального сечения, нагруженной давлением р = 0,5 МПа. Расчеты провести для двух случаев нагружения пружины при свободном ходе и в условиях силовой компенсации. Материал — сплав 36НХТЮ, модуль упругости Е = 2 10 МПа, предел упругости Оу = 700 МПа. Размеры пружины (см. рис. 14.7, а) у == 270°, = 48 мм, а = 8 мм, Ь = 2 мм, h = 0,288 мм. [c.320]

Корпуса муфт жестко (на шпонках) посажены на первичный вал. Конструктивно муфты второй (четвертой) передачи и заднего хода собраны в одном корпусе. На наружных шлицах корпусов муфт посажены стальные ведущие диски 8 (см.рис.108). Ведомые диски 7 установлены на подвижных шлицах ступиц первичного вала. Ведомые диски стальные, для повышения коэффициента трения снабжены металлокерамическими накладками. Для более интенсивного охлаждения нагретого масла на поверхности накладок нанесены спиральные и тангенциальные канавки. В картере 44 смонтирован привод двух обслуживающих насосов (шестереночного типа). Привод обоих насосов осуществляется от шестерни, выполненной совместно с входным валом 47 коробки передач. Крутящий момент от двигателя передается на входной вал 47 и далее через крышку 51 на насосное колесо 2 ГТ. Насосное колесо установлено на двух подшипниках 43 и 48. Турбинное колесо 50 через шлицевую ступицу связано с первичным валом 26 основного редуктора ГМКП. Между насосным и турбинным колесами помещен реактор. Реактор через муфты свободного хода связан с неподвижным валом 42. Муфты свободного хода роликового типа состоят из следующих деталей наружной обоймы 17, запрессованной в колесо реактора, роликов 18, пружины 20 и внутренней обоймы 19, установленной на шлицах вала реактора. Муфта свободного хода работает следующим образом при повороте наружной обоймы 17 по часовой стрелке (если смотреть со стороны турбинного колеса), что соответствует режиму гидромуфты, ролики 18 отжимаются от наклонной поверхности обоймы 17 и позволяют ей, а следовательно и колесу реактора сво- [c.177]

Преимуществом самоблокирующихся дифференциалов с муфтами свободного хода является такое распределение момента, при котором обеспечена максимально возмоншая сила тяги (выключение дифференциала) при любом соотношении коэффициентов сцепления ведущих колес с дорогой. Самоблокирующийся дифференциал улучшает проходимость автомобиля при движении по скользким грунтам, так как действует автоматически, и при качении одного из ведущих колес по дороге с малым коэффициентом сцепления позволяет преодолевать этот участок. [c.242]

Действительно, так как средняя угловая скорость машины ср и избыточная работа Лщах (ф) должны считаться заданными, то единственно свободным параметром является приведенный момент инерции, который можно изменять в соответствии с выбранным коэффициентом неравномерности хода машины. Если коэффициент неравномерности хода машины окажется большим, то для его уменьшения следует увеличить приведенный момент инерции механизма. С этой целью чаще еевго иа валу машины укрепляют маховик в форме сплошного диска или шкива со спицами и массивным ободом, являющимся аккумулятором кинетической энергии. [c.512]

Для сцепления характерными являются два вида неиспраВ ностей неполное включение (сцепление пробуксовывает) и неполное выключение (сцепление ведет ). Прич иной неполного включения является отсутствие и.ти значительное у.меньшение овобоя--ного хо,да муфты выключения. При нормальной величине свободного хода пробуксовка сцепления возможна вследствие снижения коэффициента трения фрикционных накладок (замасливание, под-г0 рание, загрязнение) или ослабления (разрушения) нажимных пружин. Пробуксовка оцепления ухудшает тяговые качества автомобиля, приводит 1К снижению средней скорости движения и запрудняет движение в трудных дорожных условиях. Устраняется эта неиаправность заменой деталей или восстановлением регулировки свободного хода муфты выключения, если регулировка нарушена. [c.169]

Зависимость сопротивления сдвигу от уровня всестороннего давления (величины средних сжимающих напряжений), следующая по результатам работ [14, 187] и обсуждаемая в работе [188], влияет на ход кривой сжатия при нагрузке и разгрузке. Однако при условии, что упругий участок на кривой разгрузки не снижает давление до величины ниже нуля при экспериментальной регистрации движения свободной поверхности (или давления, соответствующего адиабате сжатия мягкого материала при регистрации давления на границе образца с мягким материалом), определение величины растягивающих напряжений как точки пересечения лучей, исходящих из максимума (точка 1) и минимума (точка 2) скоростей (давлений), автоматически учитывает зависимость сопротивления сдвигу от давления, поскольку влияние последнего сказывается только на положении точек 1 я 2 (штриховая диаграмма на рис. 117, а). Угловой коэффициент луча 2К при этом определяется жесткостью упруго-пластического сжатия в области отрицательных давлений. Из-за отсутствия в настоящее время данных о жесткости материала при одноосном деформировании в области растягивающей нагрузки приходится либо использовать жесткость, определенную при малых растягивающих нагрузках, либо принимать допустимым использование одного закона об1ъемного сжатия в плоских волнах для области растягивающих и сжимающих нагрузок. Следует отметить, что, по данным работы [21], давления до 100-10 кгс/см2 в стали 20 и алюминиевом сплаве В95 не оказывают существенного влияния на сопротивление сдвигу. [c.230]

Исследования, проведенные Н. С. Карпышевым применительно к тормозам шахтных подъемных машин, позволили оценить также влияние величины зазоров в шарнирной системе тормозного устройства [24], [25]. При значительном числе шарниров даже небольшое увеличение зазоров увеличивает ход замыкающего груза и приводит к увеличению на 10—15% величины динамических усилий. При свободно опускающемся замыкающем грузе коэффициент динамичности не может быть меньше двух. Для умень- [c.92]

Благодаря более высоким температурам и повышенному коэффициенту термического расширения легированной стали свободное расширение панелей перегревателя примерно вдвое больше расширения испарительных контуров и достигает 150 мм. В отличие от испарительных экранов расширение перегревательных труб не связано однозначно с давлением пара и в ходе растопки может изменяться в зависимости от режима прогрева труб. В отдельных случаях после взятия нагрузки панель может даже сократить свою длину. Лучше всего приспособлены к восприятию расширения трубы с погибами вокруг амбразур, так как они обладают высокой степенью самокомпенсации. В худших условиях работают прямые трубы. Наличие жестких креплений в верхнем и нижнем коллекторах приводит к тому, что при перегреве одной из труб по сравнению с остальными в ней развиваются огромные напряжения продольного сжатия. Труба начинает работать в режиме продольного изгиба и при недостаточной прочности промежуточных креплений рвет их и выпучивается в топку. Подобного вида повреждения происходили на модификации котла ТМ-84, в которой прямые трубы были размещены поверх гнутых. Положение усугублялось тем, что растопка котла производилась на мазуте. Выпучивание отдельных оборвавшихся от крепления труб достигало SOOjtiJH. В режиме под нагрузкой эти трубы подвергались усиленному обогреву, в результате чего началась сфероидизация перлита, в конечном счете завершившаяся разрывом ряда труб. [c.307]

Как показано в последнее время, весьма широко распространены в природе донорно-акцепторные взаимодействия, при которых один партнер является донором своих л-электронов или электронов неподеленных пар, а другой партнер — их акцептором на свои свободные молекулярные или атомные квантовые орбиты Донорно-акцепторное взаимодействие может быть, в частности, причиной димеризации молекул в растворах. Именно с этой точки зрения Бородько и Сыркин [ ] рассмотрели полученные ими спектроскопические данные исследования некоторых жидких систем. Авторы измеряли концентрационную зависимость коэффициентов интенсивности линий в спектрах комбинационного рассеяния ряда тетрахлоридов элементов четвертой группы, растворенных в бензоле и параксилоле. При этом оказалось, что по мере уменьшения концентрации тетрахлоридов одновременно растут коэффициенты интенсивности полносимметричных колебаний каждой из компонент. Наблюденные явления были поставлены в связь с изменением в растворе концентрации димеров тетрахлорид—бензол и бензол—бензол . Последнее, по мнению авторов еш е отчетливее проявляется в смеси бензола с циклогексаном, причем в этом случае ход интенсивности линии бензола к тому же обнаруживает тенденцию 1 насьщеншо в области высоких концентраций. [c.324]

В области а перепад температуры и плотность теплового потока q малы. Пропс.ходит обычное повер.хносгиое испарелие жидкости. Пузырьков практически не образуется. Значение коэффициента а определяется в основном законами свободной конвекции (перемешивания) некипящей жидкости. [c.13]

О скоростно-стойкостных зависимостях при строгании. В отношении температурных явлений строгание имеет особенности резец, нагревшийся за период резания, охлаждается во вревля холостого хода. Однако виесте с этим благоприятным обстоятельством имеются два неблагоприятных при холостом ходе, хотя доска суппорта, свободно вращаясь около оси вместе с закрепленным на ней резцом, отводит резец от обрабатываемой поверхности, задняя поверхность резца, скользя по обработанной, все же испытывает усиленное действие силы трения. Кроме того, в начале рабочего хода резец испытывает удар о заготовку. Эти обстоятельства заставляют уменьшать скорости строгания по сравнению со скоростями точения, для чего вводят поправочный коэффициент около 0,75 [c.321]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...