Скорость при точении

Процесс резания при сверлении протекает в более сложных условиях, чем при точении. В процессе резания затруднены отвод стружки и подвод охлаждающей жидкости к режущим кромкам инструмента. При отводе стружки происходит трение ее о поверхность канавок сверла н сверла о поверхность отверстия. В результате повышаются деформация стружки и тепловыделение. На увеличение деформации стружки влияет изменение скорости резания вдоль режущей кромки от максимального значения на периферии сверла до нулевого значения у центра. [c.311]

Условия резания при ротационном фрезеровании более благоприятны, чем при точении. При фрезеровании скорость резания не зависит от конфигурации, размеров, а главное — от неуравновешенности заготовки. [c.383]

Коэффициенты обрабатываемости стали Ко для условий точения резцами из быстрорежущей стали Ко с. ст = ЩоП , где 70 — значение скорости резания при 60-минутной стойкости быстрорежущих резцов при точении эталонной стали 45. [c.11]

Скорость резания при точении v — линейная скорость точек обрабатываемой поверхности заготовки, м/мин, которая определяется следующим уравнением v — 10 лОп, где D — диаметр обрабатываемой поверхности заготовки, мм п — частота вращения заготовки, об/мин. Подача s при точении количественно оценивается расстоянием, на которое перемещается режущий инструмент — резец — в направлении движения подачи за один оборот заготовки, и имеет размерность мм/об. [c.67]

Скорость резания v, подача s и глубина резания Д являются параметрами, режима резания при точении. [c.68]

На рис. 28 показана стойкость Т и скорость изнашивания у твердосплавного резца из ВК8 в функции скорости резания v при точении молибдена по исследованиям проф. [c.111]

Режим и технология точения также могут определенным образом влиять на усталостную прочность. Высокая скорость резания и большая подача заметно снижают предел выносливости вследствие повышения шероховатости поверхности и появления неблагоприятных поверхностных напряжений. Однако имеются режимы резания, которые создают поверхностный наклеп и сжимающие напряжения, повышающие предел выносливости титана. Замечено отрицательное влияние на усталостную прочность титановых сплавов охлаждения жидкостями (вода, эмульсия и пр.) при высоких скоростях резания точением. В этом случае происходит поверхностное наводороживание и даже появление гидридных пленок и слоев, способствующих возникновению растягивающих напряжений и хрупкости поверхности. Во всех случаях конечные операции механической обработки деталей из сплавов титана, подвергающихся систематическим циклическим нагрузкам, необходимо строго регламентировать, а еще лучше предусмотреть специальную поверхностную обработку, снимающую все неблагоприятные поверхностные явления и упрочняющую металл. [c.181]

Скорость резания при точении оказывает сильное влияние на величину и характер распределения макронапряжений. С изменением скорости от 2 до 75 м/мин в поверхностном слое возникают растягивающие макронапряжения как тангенциальные, так и осевые. Величина тангенциальных макронапряжений с увеличением скорости резания возрастает от 40 до 75 кгс/мм . Глубина проникновения их от поверхности в глубь образцов незначительна — от 40 до 75 мкм (рис, 3.11). Аналогично изменяются и осевые макронапряжения при тех же условиях обработки, но по абсолютной величине осевые напряжения меньше тангенциальных в 2— 3 раза. [c.114]

Сложность механической обработки тугоплавких металлов, как и нержавеюш,их и жаропрочных сталей и сплавов, определяется прежде всего интенсивным износом инструмента. Высокие температуры рабочих поверхностей инструмента и зависимость их от режима обработки оказывают различное влияние на природу износа, меняется и его интенсивность. В свою очередь, от износа зависит количество выделяюш,егося тепла и его распределение, а влияние различных элементов режима обработки на износ при этом может резко изменяться. При точении молибденового сплава BMI со скоростью 40 м/мин стойкость резца уменьшается с ростом подачи при скорости 30 м/мин подача на стойкость не влияет, а при еще меньшей скорости увеличение подачи ведет даже к повышению стойкости [46]. Применение смазочно-охлаждающих. жидкостей (СОЖ) при обработке жаропрочных материалов может дать повышение стойкости твердосплавного инструмента до 10 раз и совсем не сказывается и даже снижает стойкость инструмента из быстрорежущей стали. При работе без СОЖ производительность резцов с пластинками из твердых сплавов может быть даже ниже, чем резцов из быстрорежущей стали. [c.39]

Обозначения и оч "черн чист обк скорости резания соответственно при точении, черновом и чистовом точении, обкатке s — подачи при точении, черновом и чистовом точении, обкатке. [c.186]

В приведенном примере обработка наружной поверхности выполняется на токарных многошпиндельных роторных автоматах с последующим шлифованием на бесцентровых автоматах. Скорость резания при точении 120— 150 м/мин подача 0,3—0,5 мм/об. Скорость резания при шлифовании 35 м/с продольная подача 1500— 2000 мм/мин. [c.262]

Обработка поршней двигателей (табл. 13). Предварительная и чистовая токарная обработка наружных поверхностей поршня и предварительное точение канавок производятся на шестишпиндельных роторных токарных автоматах. Скорость резания до 300 м/мин подача при точении наружной цилиндрической поверхности 0,5 мм/об, при точении торца 0,4 мм/об. Обработка ведется твердосплавными резцами. [c.284]

Второй пример касается обеспечения качества поверхности. Здесь управление степенью шероховатости достигнуто высокоэффективным способом чистовой обработки поверхности— вибрационным обкатыванием. Метод разработан доктором технических наук профессором Ю. Г. Шнейдером. При обычных методах обработки на финишных операциях диапазон рисунков микрорельефа очень небольшой при точении и шлифовании неровности располагаются по винтовой линии, при протягивании — вдоль оси отверстия, а при хонинговании, когда режущий инструмент совершает сложное перемещение — сочетание вращательного и возвратно-поступательного, — в виде сетки. При обработке поверхности обкатыванием колеблющимся шариком могут образовываться семейства различных синусоидальных кривых, наложенных на винтовую линию. Изменяя скорости и соотношения скоростей перемещения детали и формообразующего инструмента (шарика), можно образовать три основных вида микрорельефа если 1 — подача суппорта 2 — двойная амплитуда вибраций шарика, то при si>S2 канавки стоят друг от друга на расстоянии (s,—sa) при si = s2 канавки касаются друг друга по вершинам синусоид при 5i< 2 канавки пересекаются (рис. 18, а, б, в). [c.70]

Наиболее существенно на величину и знак остаточных напряжений влияет передний угол резца. При точении образца из стали 45 со скоростью 150 м/мин переход от положительных к от- [c.386]

Скорость резания при точении определяется по формуле [c.165]

Например, при точении быстрорежущими резцами мягкой стали и образовании относительно устойчивого нароста участки, которые большую часть времени защищены полностью заторможенным металлом, естественно, не могут значительно изнашиваться, ибо для осуществления износа необходимо относительное перемещение. Износ идет в основном на участках подвижного контакта. На передней поверхности за пределами нароста начинает вырабатываться лунка, а у боковых сторон стружки от самой режущей кромки на передней и задних поверхностях начинают образовываться так называемые проточины. Остальная часть задней поверхности либо не изнашивается практически, либо изнашивается незначительно только в относительно редкие периоды полного срыва нароста и обнажения задних поверхностей. При скоростях резания больших, чем минимальная рациональная скорость Оо, когда температура резания превышает 500—550° С, интенсивная выработка лупки на передней поверхности быстрорежущего резца приводит к такому уменьшению площадки неподвижного контакта и увеличению переднего угла, что нарост теряет устойчивость. В результате быстро увеличивается частота полных срывов нароста, резко возрастает суммарная продолжительность обнажения задних поверхностей и очень быстро наступает катастрофический износ по задним поверхностям. [c.165]

Постепенно возрастающий износ по задним поверхностям на участках, плохо защищенных наростом, начинает лимитировать стойкость быстрорежущих резцов при точении стали со скоростями резания меньшими, чем По. так как в результате низкой температуры резания выработка лунки происходит недостаточно интенсивно и не может отразиться на стойкости, существенно понизив устойчивость нароста. [c.165]

При точении стали резцами, оснащенными твердыми сплавами, стойкость и при малых и больших скоростях обычно лимитируется износом по задним поверхностям. При низких скоростях резания температуры резания недостаточны для интенсивной выработки лунки, способной повлиять на стойкость резца, а при скоростях резания больше нарост либо не образуется, либо делается незначительным (из-за увеличения напряжений в связи с уменьшением площади контакта) и не может защитить задние поверхности от износа. [c.166]

Рис. 5. Влияние действительного предела прочности 5 на скорость резания 2о при точении деформированной стали на ферритной основе с высоким содержанием хрома и на аустенитной основе, а также сплавов на хромоникелевой основе резцами ВК8 (ф = 60° у=10°) 1=, Ъмм

Скорости резания при точении быстрорежущими резцами деформированных сталей на ферритной основе в состоянии наилучшей обрабатываемости после раз-упрочняющей термической обработки могут быть приближенно определены по их химическому составу с помощью следующей зависимости (справедливой при содержании до 1,2% С 1% 51 0,8% Мп 12% Сг 3% N1 4% 0,6% V и 0,7% Мо) [c.171]

Скорости резания при торцовом фрезеровании с плавным выходом режущих кромок мало отличаются от скоростей резания при точении, если работу ведут быстрорежущим инструментом с одинаковыми геометрическими параметрами ре- [c.172]

При фрезеровании фрезами, оснащенными твердыми сплавами, скорости, а следовательно, и температуры резания обычно значительно меньше, чем при точении твердосплавными резцами. [c.173]

Скорости резания при точении быстрорежущими резцами литой стали на ферритной основе, не загрязненной шлаковыми включениями, могут быть приближенно [c.174]

Рис. 10. Влияние твердости НВ на скорость резания Veo при точении чугуна с пластинчатым графитом и литой стали на ферритной основе быстрорежущими резцами Р18 (<р = = 60 Y = 20° а — 8°) / — 1,5 мм S = 0,2 мм/об. Условные обозначения — чугун О литая сталь

Влияние твердости на скорость резания при точении литой и деформированной стали на ферритной основе с содержанием хрома до 3% резцами, оснащенными твердым сплавом марки В Кб, выражается приближенной зависимостью [c.174]

Для успешного применения разверток на автоматах и полуавтоматах необходимо соблюдение перечисленных условий, причем прямое отношение к станкам-автоматам имеют такие условия применение необходимой скорости резания и подачи и правильное центрирование разБер ки по оси отверстия. Последнее условие удается легко выдержать при работе на новых автоматах и полуавтоматах и особенно на прецизионных (точных) автоматах, а также п тем применения специальных держателей для разверток. Для выполнения первого условия нужно иметь возможность получать на станках. малые числа оборотов наряду с большими, необходимыми для высоких скоростей при точении. [c.329]

Скорость резания, м/мин, например, при точении, определяют по следующей эминрнческой формуле [c.276]

Скорость резания в зависимости от рода обрабатываемого материала составляет от 100 до 1000 м1мин, а иногда и выше. При обработке алмазными резцами деталей из цветных металлов применяются более высокие скорости при обработке деталей из чугуна и стали, а также при обработке деталей как из черных, так и из цветных металлов резцами, оснащенными твердыми сплавами, применяются меньшие скорости. Для точения деталей из бронзы применяется скорость резания 200—300 м/мин для деталей из алюминиевых сплавов — 100(1 м1мин и выше при подаче 0,03—0,1 мм/об и глубине резания 0,05—0,10 -мм. [c.188]

Обрабатываемость стали и сплавов резанием оценена по скорости резания, соответствующей 60-минутной стойкости резцов Уво. и выражена коэффициентами Ко тв. спл и /( g. ст по отношению к эталонной стали. В качестве эталонной стали принята углеродистая сталь 45 (Ов = 637 МПа, НВ 179), скорость резания Уво которой взята за единицу. Коэффициенты обрабатываемости даннбй стали для условий точения твердосплавными резцами ТВ. спл = f6o/145, где 1>во — скорость резания, соответствующая 60-минутной стойкости резцов, при точении данной стали, м/мин 145 — значения скорости резания при 60-минутной стойкости твердосплавных резцов при точении эталонной стали 45. [c.11]

При течении смеси в вертикальных каналах во всех режнмах имеет место практически осесимметричное распределение концентраций и скоростей фаз по ссчению. При точениях же в горизонтальных и наклонных трубах нз-за гравитации нарушается осевая симметрия в распределении фаз по сечению. В верхней части сечения трубы имеет мест ) иовышеиное содержание газа или пара, причем тем большее, чем меньше угол наклона трубы к горизонту и чем меньше скор< Сть смеси. Нарушение симметрии фаз может стать незаметным при достаточно больших чис лах Фруда Fr = gD) 10л где g = 9,81 м/с — ускорение силы тяжести, D — диаметр Kanaj а. [c.171]

Величина и знак остаточных напряжений после механической обработки зависят от обрабатываемого материала, его структуры, геометрии и состояния режущего инструмента, от эффективности охлаждения, вида и режима обработки. Величина остаточных напряжении может быть значительной (до 1000 МПа и выше) и оказывает существенное влияние на эксплуатационные характеристики деталей машин, их износостойкость и прочность. Выбором метода и режима механической обработки можно получить поверхностный слой с заданной величиной и знаком остаточных напряжений. Так, при точении закаленной стали 35ХГСА резцом с отрицательным передним углом 45° при скорости резания 30 м/мин, глубине резания 0,2-0,3 мм было получено повышение предела выносливости образцов на 40-50% и обнаружены остаточные сжимающие напряжения первого рода, доходящие до 600 МПа [25]. При шлифовании закаленной стали в поверхностном слое были обнаружены остаточные сжимающие напряжения до 600 МПа [26]. В некоторых случаях напряжения первого рода создаются намеренно в целях упрочнения. Например, для повышения усталостной прочности. Такой эффект получают наложением на поверхностный слой больших сжимаюп их напряжений путем обкатки поверхности закаленным роликом или обдувкой струей стальной дроби. Такой прием позволяет создать остаточные напряжения сжатия до 900-1000 МПа на глубине около 0,5 мм [25]. [c.42]

F h . 7.13. Зависимости интенсин-ности изнаидннания инструментальных твердых сплавов от скорости резания при точении стали 45 (подача = 0,45 мм/об глубина резания I = 1 мм) 92 [c.222]

Рис, 7,1У. Зависимость стойкости Г инструмента из сплава BKIO-XOM oi скорости резания I при точении титанового сплана В ГЗ-1 и вида предварительного ионно-лучено1 о воздействия (иодача - (1,14 мм/об глубина реза ния - 1,5 мм) [c.228]

Скорость резания и при сверлении (зенкерованин и развертывании). фрезеровании и 1плифовании определяется, так же как и при точении, только диаметром режуп1его инструмента. Скорость резания V при шлифовании имеет вид v - 10 л0п/60 м/с). [c.68]

Движение от коробки скоростей 2 передается механизмам фартука 5 через ходовой вал 8 (при точении) или через ходовой винт Ю (при нарезании резьбы резцом). На передних стенках передней бабки 3, коробки передач 2 и фартука 9 расположены рукоятки управления станком. Экран 4 и щиток 5 ббеспечивают безопасность, работы на станке. Электрооборудование станка сосредоточено в эл,еКтрошкафу 13. [c.73]

Характер зависимостей глубины и степени наклепа от подачи и скорости резания при фрезеровании подобен аналогичным зависимостям при точении. С увеличением подачи (рис. 3.8) до определенной величины, зависящей от физико-механических свойств обрабатываемого металла, глубина и степень наклепа поверхностного слоя уменьшаются, а затем возрастают при дальнейшем увеличении подачи. Следовательно, существует оптимальная подача, при которой наклеп поверхностного слоя имеет наименьшее значение. Оптимальная подача для сплава ЭИ437 равна = 0,15 мм. [c.100]

Рис. 3.11. Распределение тангенциальных макронапряжений но глубине поверхностного слоя при точении сплава ЭИ437А в зависимости от скорости резания (а) и подачи (б)

Своеобразно протекает износ инстоумента, оснащенного керме-том. Наличие в кермете карбида титана способствует уменьшению коэффициента трения стружки о переднюю грань резца, вследствие чего уменьшаются застойные явления и совсем исключается наросто-образование. Наряду с этим, весьма малой оказывается интенсивность диффузионного переноса кермета стружкой. В результате на передней поверхности не образуется заметной лунки, а весь износ концентрируется в основном по задней грани. Но и здесь он значительно меньше, чем у твердого сплава и минералокерамики. При точении стали 40Х, например, со скоростью 141,5 м/мин при подаче [c.24]

Все исторически сложившиеся традиционные технологические методы токарной обработки основываются на постоянстве углов резания при точении. Это хорошо видно из рис. 6, а, где показана схема поперечного точения наружной поверхности тел вращения типа колец. Таким образом обрабатываются многие цилиндрические, конические, фасонные поверхности. Обработка производится благодаря вращению заготовки со скоростью V м/мин и поперечной подаче суппорта с резцом со скоростью Snon мм/об. При этом па резце путем соответствующей заточки образуют углы резания передний угол у и задний угол а, которые в процессе обработки (снятия припуска глубиной t), как видно на рис. 6, а, не меняются. Аналогичная картина наблюдается и при продольной обточке, когда суппорт с резцом движется параллельно оси изделия. Обе схемы — поперечного и продольного точения, а также их комбинации, например при [c.84]

Скорости резания при точении стали и чугуна с большими подачами резцами с пластинками Т15К6 [c.479]

Рис, 6. Влияние действительного предела прочности на скорость резания при точении деформированной стали на ферритной основе резцами Т5К10 (ф = 60 у=10°) 1 = 5 мм 5 = 0,85 мм/об [c.170]

Однако в условиях прерывистого резания эти значительно меньшие, чем при точении температуры, по-видимому, так же сильно влияют на скорость резания, как и при точении. Это объясняется возникновением циклических тепловых напряжений, которые создают возможность интенсивного адгезионного износа твердых сплавов, имеющих низкое сопротивление растягивающи.м напряжениям и низкий предел усталости. [c.173]

Однако для закаленной быстрорежущей етали марки PI8 твердостью HR = = 65 скорость резания при точении резцами, оенащенными твердым сплавом марки ВК6, примерно в 1,9 раза меньше, чем для имеющей такую же твердость закаленной стали марки 9Х. [c.175]

Обрабатываемость стали определялась по скорости резания, соответствующей 60-мин стойкости резцов при точении с иодачей S = 0,2 мм/об и глубиной резания t= 1,5 мм без охлаждения. Геометрические параметры режущей части резцов из стали марок Р18 и Т5КЮ соответствовали следующим значениям у = 20° (для Р18) и 10 (для Т5КЮ), q = 8°, ф = 60° X, = 0° и 7 = 1 мм. [c.179]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...