Поверхность зуба главная

Долговечность шлицевых соединений в большой степени зависит от величины зазоров по центрирующему диаметру. Например, у приводных валов со шкивами она составляет около полугода при больших зазорах, а при малых зазорах достигает трех лет., причем износ боковых поверхностей зубьев — главная причина выхода из строя шлицевых соединений — за это время составляет от 0,5 до 3 мм. При снижении зазоров с 40 до 10—20 мкм центрирующие поверхности разгружают боковые поверхности зубьев и [c.302]

При изучении курса Черчение главным образом рассматриваются ортогональные конические передачи, в которых применяются конические зубчатые колеса с прямым зубом (прямозубые). Зубья конических колес расположены на конической поверхности. Зуб называется прямым, если он направлен вдоль образующей конической поверхности, на которой он расположен. [c.225]

К ОСИ фрезы угол наклона зубьев со. Передний угол у облегчает образование и сход стружки. Главный задний угол а обеспечивает благоприятные условия перемещения задней поверхности зуба относительно поверхности резания и уменьшает трение на этих поверхностях. Угол наклона зубьев со обеспечивает более спокойные условия резания по сравнению с прямым зубом и придает направление сходяш,ен стружке. [c.332]

При нарезании цилиндрических зубчатых колес оси производящего колеса (т. е. воображаемого зубчатого колеса, у которого боковые поверхности являются производящими поверхностями) и проектируемого ( нарезаемого ) колеса параллельны между собой и аксоидами являются цилиндры. Если производящее колесо имеет конечное число зубьев, то режущими инструментами являются долбяк (рис. 12.7, е), абразивный хон (рис. 12.7, ж), которыми можно обрабатывать боковые поверхности зубьев колес с различными числами зубьев (рис. 12.7, л). При бесконечно большом радиусе аксоида производящего колеса инструмент должен иметь бесконечно большое число зубьев, т, е. превратиться в рейку. В этом случае инструментом обычно являются червячная фреза (рис. 12.7, б) или абразивный червячный круг (рис. 12,7, г), у которых реечный производящий контур (рис. 12.7, д) расположен на винтовой поверхности. Частным случаем является инструмент, называемый зуборезной гребенкой (рис. 12.7, а) или пара тарельчатых шлифовальных кругов (рис. 12.7, в). Главным движением резания у долбяка, гребенки и абразивного тона является поступательное движение, а у червячной фрезы и шлифовальных кругов — вращательное движение. [c.355]

Боковая поверхность состоит из главной (5) и переходной (6) поверхностей. Главная поверхность это та часть боковой поверхности зуба, которая, взаимодействуя с главной поверхностью другого зуба, обеспечивает заданное передаточное от-но[пение. Переходная поверхность соединяет главную поверхность с поверхностью впадин. [c.358]

На рис. 13.2, а в перспективе показана главная поверхность прямого зуба, которую можно представить как совокупность совершенно одинаковых эвольвент (Э, Э ), расположенных в плоскостях, перпендикулярных оси колеса. Эти эвольвенты являются траекториями точек образующей прямой КК, принадлежащей плоскости N, которая перекатывается по основному цилиндру / без скольжения. Начальные точки всех эвольвент располагаются на образующей КьК , основного цилиндра. Пересечение главной поверхности прямого зуба с любым соосным цилиндром 2 происходит по образующей этого цилиндра (например, прямая КК ). Эта прямая параллельна оси колеса и называется линией прямого зуба. Главная поверхность прямого зуба является эвольвентной линейчатой цилиндрической поверхностью. [c.359]

Проба для определения качества поверхностного упрочнения на цианированных, цементованных, азотированных деталях должна производиться в случаях определения качества по образцовой детали в тех местах, которые в работе детали имеют главное значение. Например, при определении глубины слоя на зубьях зубчатых колес замер глубин слоя производится по рабочей поверхности зуба, качество структуры также определяется у этой поверхности, твердость сердцевины определяется на расстоянии одной трети высоты от вершины зуба. [c.507]

Сравнительно высокая концентрация напряжений во впадинах упорной резьбы с шагом 9,5 мм обусловлена главным образом малой величиной радиуса закругления впадины ( 0,8 мм). Сначала была опробована форма впадины в виде сопряжения дуг с радиусами 1,27 и 0,9 мм. Дуга радиусом 0,9 мм касалась дна основания, а дуга радиусом 1,27 мм касалась контактной поверхности зуба (фиг. 10.47). Линия, соединяющая центры этих двух дуг, образовывала угол 38° с линией, перпендикулярной оси модели. На фиг. 10.48 показано, как наибольшие напряжения изменяются в разных впадинах при указанной их форме. Критическая точка на поверхности первой впадины располагается под углом всего 23° по отношению к линии, перпендикулярной оси модели это свидетельствует о том, что наибольшие напряжения возникают на участке дуги меньшего радиуса около дна впадины. Во впадине девятого зуба наибольшие напряжения возникают на участке дуги большего радиуса. [c.315]

Сц и С21 — направление главных кривизн поверхностей зубьев первого и второго колес. Углы Aj, и Я связывают направления главных кривизн и большой оси эллипса контакта с направлением зубьев колес ось — продольное направление зуба. [c.20]

Точность изготовления конических зубчатых передач регламентирована ГОСТ 1758-42 (см. т. 5, гл. I). Требуемая точность и качество поверхности определяют главным образом характер отделочных операций, технологические маршруты которых меняются в зависимости от формы зуба. [c.183]

А) Трение рабочих поверхностей зубьев шестерён, находящихся в зацеплении. Это сопротивление зависит главным образом от величины передаваемого усилия (момента). При возрастании передаваемого момента при постоянном числе оборотов момент сопротивления также растёт, но медленнее, чем передаваемый момент этим объясняется повышение к. п. д. по мере возрастания передаваемого момента, [c.3]

Однако при фрезеровании в направлении подач всегда имеется опасность подрыва" обрабатываемого изделия фрезой от того, что в момент врезания режущей кромки фрезы возникающие усилия стремятся переместить фрезерную головку (или обрабатываемую деталь) в направлении сил, касательных к зубу инструмента и обрабатываемой поверхности изделия, главным образом за счёт зазоров, имеющихся между резьбой ходового винта и гайки. [c.449]

Рис. 11. Распределение удельного износа по главной задней поверхности зубьев торцовых фрез в зависимости от изменения фактической стойкости при работе на автоматической линии.

Основные фор.мы режущих зубьев протяжки показаны на фиг. 82. Элементы зубьев / — передняя поверхность, 2 — задняя поверхность, 3 — главное режущее лезвие, 4 — спинка. [c.199]

Заточка задней поверхности зубьев (твердосплавной пластины) по торцу, главной и переходной режущим кромкам [c.674]

Доводка задней поверхности зубьев (твердосплавной пластины) по главной, переходной н торцовой режущим кромкам [c.674]

Заданный профиль детали формируется при генераторной схеме вспомогательными режущими лезвиями всех зубьев (главные режущие лезвия прямолинейны или являются дугами концентрических окружностей). Генераторные протяжки проще изготовить, чем профильные. Так, например, протяжка для протягивания квадрата получается обработкой на конус и плоским шлифованием на этом конусе четырех поверхностей. При сложном профиле зубьев генераторные протяжки шлифуются на-проход фасонным кругом, что также значительно упрощает их изготовление. [c.338]

Если фрезеровать муфту при вертикальном положении головки, то зубья двух половинок муфт будут соприкасаться друг с другом только по части их поверхности, главным образом у наружной окружности муфты, и иметь зазоры на стороне зубьев, обращенной к центру. Чтобы обеспечить равномерное соприкосновение зубьев половинок муфт в сборе, шпиндель делительной головки нужно установить не строго вертикально, а под некоторым углом. На правильно отфрезерованной половине муфты контакт половинок будет происходить по боковой поверхности зубьев. На рис. 81, а изображена, установка рабочей фрезы / и муфты 2 со шпинделем и делительной головкой 3. Угол наклона шпинделя ф зависит от числа зубьев и угла между сторонами зубьев а. [c.248]

У цилиндрических фрез различают передний угол у, измеренный в плоскости А-А, перпендикулярный к главной режущей кромке главный задний угол а, измеренный в плоскости, перпендикулярной к оси фрезы угол наклона зубьев ю. Передний угол у способствует образованию и сходу стружки. Главный задний угол а обеспечивает благоприятные условия перемещения задней поверхности зуба относительно поверхности резания и уменьшает трение на этих поверхностях. Угол наклона зубьев 0) обеспечивает более спокойные [c.392]

Конструктивные элементы фрез. Основные элементы фрез на примере цилиндрической и торцовой фрезы представлены на рис. 1. К ним относятся I - передняя поверхность зуба, 2 - задняя поверхность зуба, 3 -режущая кромка, 4 - ленточка на режущей кромке, 5 - стружечная канавка. Углы, характеризующие режущую часть зуба фрезы а -задний угол, у - передний угол, главный передний угол, - главный задний угол, -торцовый передний угол, - торцовый задний угол, оц - угол затылка фрезы, а - задний угол на переходной кромке, ai - вспомогательный задний угол, Р - угол заострения, е - угол профиля фрезы, ф - главный угол инструмента в плане, фо - главный угол инструмента в плане на переходной режущей кромки, определяемой величиной Уо, ф - вспомогательный угол инструмента в плане, m - угол наклона зубьев фрезы,/- щирина ленточки лезвия. [c.471]

Допускаемое уменьшение диаметра фрезы по направлению к хвостовику (обратная конусность) составляет не более 0,02 мм на длине рабочей части. Прямая конусность на рабочей части не допускается. На задней поверхности зубьев фрез вдоль главных режущих кромок допускается цилиндрическая ленточка шириной не более 0,05 мм. [c.38]

Углы зубьев главной режущей кромки, относящейся к цилиндрической поверхности фрезы, подобны углам цилиндрической фрезы (см. рис. 6). Углы зубьев вспомогательной режущей кромки, относящиеся к торцовой поверхности фрезы, показаны на рис. 7. На торцовых поверхностях двусторонних и трехсторонних дисковых фрез и на боковых поверхностях угловых и дисковых фрез предусмотрена вспомогательная режущая кромка, зубья которой имеют углы, изображенные на рис. 7, а. Здесь передним углом служит угол наклона со винтовой режущей кромки, который в торцовых фрезах называют продольным передним углом и иногда обозначают Уг- Угол называют торцовым задним углом, или задним углом на вспомогательной режущей кромке. Для [c.388]

ГЛАВНАЯ ПОВЕРХНОСТЬ ЗУБА — см. Зуб. [c.65]

В зависимости от условий эксплуатации к зубчатым колесам предъявляются различные требования как по величине, так и по характеру допускаемых погрешностей. Так, кинематическая точность передачи является главным требованием для делительных и отсчетных передач, планетарных передач с несколькими сателлитами и т. п. плавность передачи является главным требованием для высокоскоростных передач контакт между поверхностями зубьев является наиболее существенным требованием для тяжело нагруженных тихоходных передач величина же бокового зазора в передаче и колебание этой величины имеют весьма важное значение для реверсивных, съемных и тому подобных передач. [c.586]

Фрезерование является одним из высокопроизводительных и распространенных методов обработки металлов резанием. Оно осуществляется при помощи инструмента, называемого фрезой. Фреза — многозубый инструмент, представляющий собой тело вращения, на образующей поверхности которого или на торце имеются режущие зубья. Главное движение при фрезеровании — вращательное (его имеет фреза) движение подачи (обычно прямолинейное) может иметь как заготовка, так и сама фреза. [c.293]

Главный задний угол а рассматривается в плоскости, нормальной к оси фрезы (сечение ГГ). Он заключен между касательной к задней поверхности зуба фрезы в рассматриваемой точке главной режущей кромки и касательной к окружности вращения данной точки. Иногда задний угол задается в нормальном сечении к главной режущей кромке (угол % в сечении ВВ). [c.295]

Приработкой называется взаимное сглаживание шероховатостей парных зубчатых колес, главным образом закаленных. Находящиеся в зацеплении зубчатые колеса попеременно вращаются в оба направления. Поверхности зубьев смазывают абразивной пастой. Кроме вращения, имеется осевое перемещение. Поверхность зубьев получается гладкая и почти зеркального блеска. Приработка является как бы ускоренным искусственным износом зубьев для получения большей площади пятна контакта. [c.200]

Геометрия зуба торцовой фрезы аналогична геометрии элементарного резца (фиг. 250). Здесь также отмечаются углы поперечного наклона передней поверхности зуба ул (радиальный угол), угол продольного наклона этой поверхности у у (осевой угол), соответствующие углы наклона задней поверхности зуба а и а. , главный угол в плане ф к вспомогательный задний угол а , вспомогательный угол в плане 5pi, угол наклона главной режущей кромки Я, и т. д. Имеются переходные режущие кромки с углом в плане фо и соответствующие углы Yо, а . Как и у резца, действительные углы а, y измеряются в плоскости, нормальной главной режущей кромке. Поэтому зависимость между углами, измеренными в разных сечениях зуба фрезы, определяются по известным нам формулам для резца (п. 16). [c.311]

Главная поверхность косого зуба (рис. 13.2, б) также может быть представлена как совокупность одинаковых эвольвент (Э, Э ), расположенных в плоскостях, перпендикулярных оси колеса однако в этом случае образующая прямая КК расположена на плоскости N под некоторым углом к оси колеса. Благодаря этому при перекатывании плоскости N по основному цилиндру / без скольжения начальные точки эвольвент располагаются по винтовой линии КьКь на основном цилиндре. В пересечении с любым соосным цилиндром 2 главная поверхность косого зуба образует винтовую линию КК, называемую линией косого зуба. Главная поверхность косого зуба является эвольвентной линейчатой винтовой поверхностью. [c.359]

На поверхности зуба (рис. 13.15, а) глобоидного колеса можно выделить три характерные части. На участке II поверхность зуба является огибающей поверхности витка червяка, на ней располагаются контактные линии. На участках I и III поверхность зуба является линейчатой и воспроизводится режущей кромкой инструмента контактные линии на этих участках отсутствуют. Линия АВ, общая для участков II и III, смыкание которых происходит с переломом, находится в средней торцовой плоскости Q. В этой плоскости все зубья червячного колеса, охватываемые червяком, контактируют G червяком по этой линии на всей рабочей высоте витков. Часть зубьев червячного колеса, охватываемых червяком, помимо касания в главной плоскости имеет еще одну контактную линию, перемещающуюся по участку II поверхности зуба (некоторые положения этой линии /, 2, 3 показаны на рис. 13.15, а). Все контактные линии располагаются в направлении к центру колеса, вследствие чего векторы скорости скольжения образуют с ними углы ф, близкие к 90°, что способствует образованию >атойчивого масляного клина и определяют по сравнению с цилиндрическими червячными механизмами более высокую работоспособность. Геометрическое [c.157]

Все режущие кромки npqjeanoro резца должны проходить на некотором расстоянии от профиля зуба воображаемого плоского колеса 1—.2—3—4 в любом сечении по его долине. Производящий радиус наружной главной режущей кромки / пп опре-деляется так, чтобы сяед движения этой кромки на плоском колесе находился между боковой поверхностью зуба плоского колеса и следом движения наружной вспомогательной кромки внутреннего резца [c.103]

Если проверкой зацепления установлено, что только некоторые зубья дают нeyдoвлeтвqpитeльнyю картину касания, следует рредположить, что были допущены ошибки в изготовлении отдельных зубьев. Главными причинами такого явления могут быть колебания толщины зубьев, колебания шага зубьев, искажение профиля рабочей поверхности. [c.217]

Торцовые фрезы. На рабочей части торцовой фрезы имеются три режущие кромки (рис. 9) главная — на цилиндрической поверхности фрезы, угловая — на переходной части фрезы и вспомогательная — на торцовой поверхности фрезы. Углы зубьев главной режущей кромки, относящейся к цилиндрической поверхности фрезы, подобны углам цилиндрической фрезы (см. рис. 8). Углы зубьев вспомогательной режущей кромки, относящиеся к торцовой поверхности фрезы, показаны на рис. 9. На торцовых поверхностях двусторонних и трехсторонних дисковых фрез и на боковых поверхностях угловых и дисковых фрез предусмотрена вспомогательная режущая кромка, зубья которой имеют углы, изображенные на рис. 9, а. Здесь передним углом служит угол наклона <в винтовой режущей кромки, который в торцовых фрезах называют продольным передним углом и иногда обозначают у . Угол называют торцовым задним углом, или задним углом на вспомогательной режущей кромке. Для сйЗлегчения резания главная режущая кромка фрезы сошлифована на угол фх, называемый вспомогательным углом в плаве угловой кромки или сокращенно главным углом в плане, а для уменьшения трения зуба об обработанную поверхность вспомогательная режущая кромка сошлифована на угол ф, называемый вспомогательньи глом в плане. Угол фо — главный угол в плане переходной кромки. Переходную кромку шириной /о делают для сглаживания угла, получающегося при сопряжении угловой и вспомогательной режущей кромок, и усиления зуба. [c.474]

В. В. Шульцем была разработана геометрия зацепления и определена кривизна поверхностей зубьев ортогональных винтовых передач. Анализ полученных результатов позволил определить параметры кругового исходного контура для выпукло-вогнутых винтовых колес с заполюсным зацеплением, обладающих повышенной нагрузочной способностью. Отличительной способностью предложенного исходного контура являются малые угол давления в полюсе и величина радиуса кривизны, найденная из условия отсутствия подрезания. Вместе с этим было установлено, что приведенный главный радиус кривизны двух сопряженных поверхностей в пространственной зубчатой передаче с точечным касанием не зависит от кривизны исходного контура. [c.29]

Из пластмассы выполняется обычно одно из зубчатых колёс пары, а второе делается либо чугунным, либо закалённым стальным. Такая комбинация материалов позволяет получать бесшумную работу зубчатой передачи при значительных окружных скоростях без повышенных требований к точности зацепления и к жёсткости валов и опор. Главный недостаток пластмассовых зубчаток — это низкие допускаемые нагрузки, лимитируемые не столько прочностью зубьев на изгиб, сколько выносливостью (против выкрашивания) и износостойкостью рабочих поверхностей зубьев. Для смазываемых текстолитовых зубчаток, изготовленных на основе хлопчатобумажной ткани, 150- 200 Kzj M и = 60 0Лн- [c.323]

Прикатка зубьев конических колес производится на станках мод. 572СНО и 5Н725. Прикатке подвергаются конические колеса, главным образом с небольшим числом зубьев (до 5—10) в сыром виде (до термообработки) с целью улучшения чистоты поверхности зуба, уменьшения волнистости (гранности) на поверхности зубьев и снижения шума колес в передаче. Прикаточное колесо имеет длину зуба на [c.573]

Шестерни из пластмасс обладают способностью к самосмазыванию, имеют высокие химическую стойкость и ударную вязкость, являются низкощумными и т. д. Но по сравнению со стальными шестернями они выдерживают меньшие силовые нагрузки. Вследствие этого пластмассовые шестерни используются главным образом в редукторах различных контрольно-измерительных приборов. Однако если армировать пластмассовые шестерни высокопрочными волокнами, то можно повысить их стойкость к силовым воздействиям. Одной из основных прочностных характеристик шестерен является прочность зубьев при статическом изгибе. Для того чтобы выяснить эффективность армирования волокнами зуба шестерни, к которому приложена изгибающая нагрузка, прежде всего необходимо рассчитать распределение напряжений в изотропном зубе шестерни под действием изгибающей нагрузки. На рис. 5.23 показана модель зуба шестерни (модуль т = 5, число зубьев Z = 30, угол приложения нагрузки а = 20°), использованная для расчета распределения напряжений [12]. Как показано на рисунке, в точках F и F пересекаются центральная линия трохоиды, описанной относительно центра закругления зуба, и основная огибающая зуба. Введем систему координат OXY с центром в точке пересечения линии FF и осевой линии зуба шестерни. Нагрузка Р действует перпендикулярно к поверхности зуба у его края. При анализе напряжений в зубе шестерни предполагают плоское деформированное состояние и используют метод конечных элементов. На рис. 5.24 показано распределение главных напряжений внутри зуба шестерни, изготовленной из неармированной эпоксидной смолы. К краю этого зуба приложена нагрузка 9,8 Н/мм. Видно, что значительные напряжения возникают только вблизи поверхности зуба шестерни. Следовательно, если армировать волокнами поверхностный слой зуба, то можно ожидать повышения его прочности при изгибе. [c.197]

На рис. 23.25, а показана цилиндрическая фреза с винтовыми зубьями. Она состоит из корпуса 1 и режущих зубьев 2. Зуб фрезы имеет следующие элементы переднюю поверхность 3, заднюю поверхность 6, спинку зуба 7, ленточку 5 и режущую кромку 4. У цилиндрических фрез различают передний угол у, из еренный в плоскости А-А, перпендикулярной к главной режущей кромке главный задний угол а, измеренный в плоскости, перпендикулярной к оси фрезы угол наклона зубьев (О. Передний угол у облегчает образование и сход стружки. Главный задний угол а обеспечивает благоприятные условия перемещения задней поверхности зуба относительно поверхности резания и уменьшает трение по этим поверхностям. Угол наклона зубьев со обеспечивает более равномерные условия резания по сравнению с прямым зубом и определяет направление сходящей стружки. [c.499]

Разрушение зубчатых колес происходит главным образом по причине прогрессивного выкрашивания, которое у вязких и твердых материалов наблюдается на ножках зубьев (головки зубьев, как правило, выкрашиванию не подвергаются) вблизи полюсной линии (рис. 24) чаш е всего в местах, где оставлены риски от режущего инструмента, или в местах неоднородной структуры металла появляются веерообразные микротрещины, развивающиеся как вглубь, так и по кругу с замыканием у контактирующихся поверхностей. Небольшие частицы металла, охваченные трещинами, выкрашиваются, образуя мелкие оспины (величиной с булавочную головку, иногда крупнее), которые, постепенно увеличиваясь и распространяясь по поверхности зубьев, поражают все большую пло- Полюсная щадь, а оставшиеся нетро- линия-нутыми рабочие участки поверхности зуба сильно J " роши амий [c.299]

ГИПЕРБОЛОИДНАЯ ПЕРЕДАЧА— зубчатая передача со скрещивающимися осями, аксоидные поверхности зубчатых колес которой — однополостные гиперболоиды вращения. Г. первого рода — передача, в которой сопряженные поверхности зубьев зубчатых колес могут быть образованы в станочном зацеплении общей для них производящей поверхностью. Г. передача второго рода — передача, зубчатые колёса которой будут иметь сопряженные поверхности зубьев с линейным контактом, еми производящая поверхность для одного из них совпадает с главной поверхностью зубьев (см. Зуб), парного зубчатого колеса. [c.61]

ЗУБ — выступ на звене для передачи движения посредством взаимодействия о соответствующими выступами другого зйенд. 3. имеет элементы (сх. а) боковую поверхность 5, вершину 2, основание б, кромки 3, 4, торец 1. Часть боковой поверхности вуба образована теоретической поверхностью 9 (сх. 6), удовлетворяющей условиям заданного характера зацеп-яения, и ограниченной предельными линиями 8 и 11. Поверхность зуба Ю, совпадающая с теоретической поверх-ностью, называется главной поверх. [c.97]

При нарезании колес с прямыми зубьями настраивают кинематические цепи главного движения, обкатки и вертикальной подачи. При карезаиви винтовых зубьев настраивают цепь дифференциала. Зубчатые колеса с винтовым зубом, имеющим угскя наклона р до l(f, рекомендуется нарезать с диагональной подачей, при которой фрезе одновременно сообщают вертикальную в осевую подачн (рис. 175, г). В этом случае достигается равномерный износ зубьев фрезы, повышается стойкость и улучшается качество обрабатываемой поверхности зубьев колеса. Так как фреза за одно и то же время проходит путь I в осевом п Ь в вертикальном направлениях, то связь между вертикальной Sb и осевой ос подачами выражается отношением — = [c.235]

В процессе расточки упрочненных сталей изнашиваются передняя и задние поверхности твердосплавных резцов а при режущем протягивании — задняя поверхность зубь ев протяжек. Увеличение степени предварительного упроч нения приводит к уменьшению длины лунки износа на не редней поверхности резцов (до 30%). При расточке упроч ненных сталей за критерий затупления твердосплавные резцов следует брать ширину фаски износа их главно задней поверхности, равную 0,5—0,6 мм, а при протягива НИИ — ширину фаски износа задней поверхности зубье протяжек, равную 0,35—0,40 мм для черновых зубьев i [c.142]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...