Угол в радиальный

Геометрические параметры фрез. Обозначение геометрических параметров фрез связано с теми же проблемами, которые обсуждались применительно к токарным резцам. Зуб цилиндрической фрезы можно сравнить с простым резцом, используемым при изучении механики резания. На рис. 7.19 показана система обозначений цилиндрических фрез с прямым и винтовым зубом. Следует заметить, что прямозубая фреза соответствует резцу для прямоугольного резания, так что передний угол в радиальной плоскости равен переднему углу в плоскости, перпендикулярной к режущей кромке, поскольку i = 0. Фреза (рис. 7.19, б), имеет винтовые режущие кромки и соответствует резцу при косоугольном резании с углом наклона режущей кромки г, равном углу со винтовой кромки. В этом случае радиальный передний угол [c.138]

Угол в радиальном шарикоподшипнике = ar sin —Г-, где с — осевая игра. [c.521]

Примечания 1 Угол в радиальном шарикоподшипнике при осевой [c.533]

Если сила Р не зависит от угла (р, то это уравнение определяет движение точки в радиальном направлении. Интегрируя уравнение (IV. 175), найдем р как функцию времени. Угол ф определяется из (а) квадратурой, [c.394]

Механизмы с прерывистым движением ведомого звена. Мальтийские механизмы. Эти механизмы (рис. 3.115) преобразуют непрерывное вращение ведущего звена в прерывистое — ведомого. Проследим за работой мальтийского механизма на примере рис. 3.115, а. Кривошип / с цевкой В совершает непрерывное вращательное движение. При этом цевка В без удара входит в радиальный паз креста 2 и поворачивает его па угол 2 х1г г — число пазов креста). За один оборот ведомого [c.506]

Угол наклона цапф в подшипниках скольжения рекомендуется [6] = 0,001 рад, в радиальных шарикоподшипниках [6] 0,0012 рад, в конических роликовых [б] = 0,0003 рад. [c.517]

Упражнение 2. Определение радиального распределения температуры по сечению дуги. При заданном расстоянии между электродами и заданной величине тока сфотографируйте спектр поперечного сечения дуги. Поскольку ось дуги расположена вертикально, для этого необходимо сфокусировать на щель изображение дуги, повернутое на 90°. Изображение поворачивают с помощью 45° призмы полного внутреннего отражения. Свет от дуги направляют в призму через одну из малых граней. Лучи испытывают полное внутреннее отражение на большой грани и выходят через вторую малую грань. Призма может поворачивать изображение на любой угол, в зависимости от угла поворота ее вокруг [c.241]

Расчет валов на жесткость выполняется для ограничения деформаций изгиба и кручения. Существуют эмпирические зависимости допускаемых прогибов / и углов наклона 0 упругих линий валов. Для валов / (0,0002 -ь 0,0003) L (L — расстояние между опорами вала). В месте установки зубчатого колеса (0,01 -г- 0,03) т (т — модуль зацепления). Угол взаимного наклона валов под зубчатыми колесами 0 0,001 рад. В подшипнике скольжения 0 0,001 рад, в радиальном шарикоподшипнике 0 < 0,01 рад. Углы закручивания ф длинных валиков и хо- [c.276]

Шаровые опоры. Опоры с шаровой цапфой могут воспринимать радиальные и осевые нагрузки и допускают поворот цапфы на некоторый угол в плоскостях, проходящих через ось вращения. [c.291]

В радиальных и радиально-упорных шарикоподшипниках угол контакта шариков под нагрузкой зависит от осевой силы. Поэтому коэффициент У в табл. 27.1 для этих подшипников дан в зависимости от отношения [c.455]

Угол наклона связан с шириной лопасти в радиальном направлении зависимостью Ьлс = (Di — ст)/2 sin 0. Отсюда при заданных Di и d и уменьшении 0 увеличиваются и проходное сечение рабочего колеса. Таким образом, в диагональной турбине, уменьшая или увеличивая d при заданном 0 и Di, можно соответственно изменять Ь,, , причем в большей мере, чем это достигается в осевых турбинах, и получить тот же эффект изменения быстроходности, как и при изменении угла. Этим часто пользуются, принимая 0 = 45° как при относительно малых, так и повышенных напорах. [c.43]

У радиальных шарикоподшипников радиальная нагрузка Р не вызывает появления осевой силы, так как в этом случае векторы общих нормалей в точках контакта тел качения с кольцами лежат в плоскости вращения (в средней плоскости подшипника). Однако под действием осевой нагрузки и у этих подшипников происходит смещение внутреннего кольца относительно внешнего в осевом направлении, вследствие чего точка контакта шарика и поверхности беговой дорожки уходит из средней плоскости, как это показано на рис. 13.20. В результате нормаль в точке контакта наклоняется к плоскости вращения на некоторый угол а, тем больший, чем больше осевая сила Ра- Таким образом, радиальные шарикоподшипники под действием осевой нагрузки Ра как бы превращаются в радиально-упорные, у которых угол а сильно зависит от величины силы Ра- [c.342]

В радиально-упорных подшипниках угол контакта р следует выбирать в зависимости от соотношения осевой А и радиальной нагрузок (табл. 7) [51]. [c.47]

В радиально-упорных подшипниках центробежная сила несколько изменяет угол контакта, но не оказывает существенного влияния на грузоподъемность. [c.52]

При увеличении осевого зазора способность однорядного радиального подшипника к восприятию осевых нагрузок увеличивается вследствие возникновения углового контакта шариков с жёлобом (угол контакта доходит до 12°). Определение осевого зазора в радиальном шарикоподшипнике не даёт возможности с достаточной точностью судить о его радиальном зазоре. Действительно, при. развале" жёлоба подшипник может иметь очень небольшой (и даже отрицательный) радиальный зазор и в то же время показывать большой осевой зазор. Следовательно, для более точной оценки качества сборки подшипника необходимо наряду с определением осевого зазора измерять также и радиальный. В узлах, где необходима жёсткость опор, вместо зазора необходим определяемый расчётным путем предварительный натяг. Предельные значения радиальных и осевых зазоров однорядных радиальных подшипников приведены в табл. 64. [c.586]

Обе торцовые поверхности упорного кольца притёрты к соответствующим плоским поверхностям крышки и набивочного кольца, так что утечки на стыке притёртых поверхностей исключены. Сальники этого типа хорошо приспособлены к радиальным смещениям оси штока, к которому прилегают только уплотнительное (набивочное) кольцо и упорное кольцо. Последнее может перемещаться в радиальном направлении, остальные элементы не препятствуют такому смещению, так как они охватывают шток со значительным зазором. Угол наклона образующей конуса набивки к оси штока составляет около 4U . Небольшими изменениями этого угла можно изме- [c.830]

Резцы для полуавтоматов радиального типа применяются для работы с врезанием и без врезания (фиг. 13). Угол врезания на станках достигает 25— 0°. Для таких резцов вспомогательный угол в плане tpj принимается до 35 —45°, а угол при вершине не должен быть больше 90°, так как иначе будет затруднено резание. Эти резцы могут применяться также и для постановки в державке под углом 15 и 30° к оси резца. [c.274]

В радиально-осевой ступени поток рабочего тела изменяет направление еще и в меридиональной плоскости, так что на выходе рабочего колеса имеется осевое течение. Корневые струйки, движущиеся у внутреннего обвода проточной части, покидают рабочее колесо на значительно меньшем, чем периферийные, диаметре, и потери энергии в них могут быть очень малыми. Рациональное распределение расхода газа по высоте проточной части на выходе из ступени позволяет достигнуть очень высоких значений к. п. д. [67]. Подробно этот вопрос рассматривается ниже. Лопатки рабочего колеса радиально-осевой ступени по прочностным соображениям выполняются радиальными, т. е. угол Pi = 90 . Высокая [c.17]

Так как углы наклона винтовых линий правильной прямой винтовой поверхности шнека изменяются от ад на периферии до 90° в центре шнека, то осевое перемещение частиц материала, расположенных в радиальном направлении, будет неодинаковым— от h на периферии до О в месте, где угол подъема винтовой линии равен о = (90° — ф). Для практических расчетов достаточно принимать среднее арифметическое значение углов подъема винтовых линий на периферии ад и у вала ad шнека, т. е. [c.46]

При соприкосновении со стенкой жидкость теряет значительную часть своей скорости. Дальнейшее ее движение в основном определяется взаимодействием с паром. Последний в радиальном зазоре имеет большую окружную и осевую составляющие скорости. Угол выхода пара в области радиального зазора значительно отличается от угла выхода из рабочего колеса на некотором удалении от периферии. Влага движется в радиальном зазоре приблизительно под тем же углом, как и пар. Этот угол зависит от режима работы ступени. Величина его обычно велика. В ряде опытов БИТМ этот угол = 404-50° [29]. [c.221]

Эти расчеты показали, что значительное отклонение жидкости в радиальном направлении имеет место лишь в пограничном слое на диффузорном участке поверхности лопатки (на выпуклой поверхности после точки минимума давлений). В пограничном слое на конфузорном участке выпуклой поверхности и на вогнутой поверхности рабочих лопаток, а также в сопловой решетке радиальные составляющие скорости весьма малы. В рассчитанной ступени значения угла фу о здесь не превышают 4°. Расчеты подтвердили результаты выполненного в начале параграфа анализа — при р < 90° угол ф < О (радиальные составляющие скорости направлены к корню лопаток) и при р >90° угол ф>0-Незначительное отклонение в радиальном направлении жидкости, движущейся в пограничном слое в сопловом аппарате, на входном участке выпуклой поверхности и на вогнутой поверхности рабочих лопаток объясняется значительным отрицательным градиентом давления в продольном направлении. [c.230]

Вследствие влияния магн. поля азимутальный угол 0 радиальной плоскости, в к-рой перемещается электрон, изменяется, и его траектория закручивается вокруг оси z. Угол поворота плоскости [c.547]

Из изложенного видно, что поток при входе должен быть закручен относительно оси колеса, т. е. угол zj должен быть меньше 90°, а вектор скорости должен, следовательно, не лежать в радиальных, проходящих через ось плоскостях, а пересекать их. При прохождении через колесо поток, как показывает абсолютный путь ас на фиг. 3-4, раскручивается и вектор скорости ложится в некоторую) радиальную плоскость или приближается к ней. [c.27]

В процессе нарезания зубчатых колес на поверхностях зубьев возникают погрешности профиля, появляется неточность шага зубьев и др. Для уменьшения или ликвидации погрешностей зубья дополнительно обрабатывают. Отделочную обработку для зубьев иезакалепных колес называют шевингованием. Предварительно нарезанное прямозубое или косозубое колесо 2 плотно зацепляется с инструментом 1 (рис. 6.112, а). Скрещивание их осей обязательно. При таком характере зацепления в точке А можно разложить скорость на составляющие. Составляющая v направлена вдоль зубьев и является скоростью резания, возникающей в результате скольжения профилей. Обработка состоит в срезании (соскабливании) с поверхности зубьев очень тонких волосообразных стружек, благодаря чему погрешности исправляются, зубчатые колеса становятся более точными, значительно сокращается шум при пх работе. Отделку проводят специальным металлическим инструментом — шевером (рис. 6.112,6). Угол скрещивания осей чаще всего составляет 10—15°. При шевинговании инструмент и заготовка воспроизводят зацепление винтовой пары. Кроме этого, зубчатое колесо перемещается возвратно-поступательно (s,,,,) и после каждого двойного хода подается в радиальном направлении (S(). Направления вращения шевера (Ущ) и, следовательно, заготовки (Узаг) периодически изменяются. Шевер режет боковыми сторонами зубьев, которые имеют специальные канавки (рис. 6.112, в) и, следовательно, представляют собой режущее зубчатое колесо. [c.382]

Угол поворота вала в радиальных царикоподшипниках [0] = = 0,005 рад, в подшипниках скольжения [6] = 0,001 рад. [c.59]

Простейший способ образования одноклиновых опор состоит в придании поверхности диска 1 (рис. 416, а) или опорной шайбы 2 (вид б) регламентированного перекоса относительно плоскости вращения. Между поверхностями образуется клиновидный зазор, расширяющийся в окружном направлении по обе стороны от точки А наибольшего сближения поверхностей и в радиальном направлении по мере приближения к центру. Если угол клина по окружности достаточно мал, то в суживающейся по направлению вращения части зазора возникает гидродинамическое давление, распространяющееся на угол 60° от точки А в сторону, противоположную вращению (заштрихованные площадки). Давление максимально в точке А и падает в окружном и радиальном направлениях по мере увеличения зазора. [c.431]

Существуют эмпирические зависимости допустимых прогибов и углов наклона упругих линий валов. Угол взаимного наклона валов под зубчатыми колесами должен быть меньше 0,001 рад, угол наклона вала в радиальном шарикоподшипнике до 8, в радиально-упорном с углом контакта 12° и 26° до 6 и 5, в цилиндрическом роликоподшипнике с короткими роликами без бомбины до 4, с бомбиной [c.331]

Пятая или пятая и шестая справа цифры, вводимые не для всех 0д111ипник0в, обозначают конструктивные особенности подшиппикон, например угол контакта шариков в радиально-упорных подшипниках, наличие стонорной канавки на наружном кольце, иаличие встроенных уплотнений и т. д. [c.340]

В радиально-упорных подшипниках при радиальной нагрузке силы на 1иарики и ролики больше, чем в радиальных, в отношении 1/ os а, где а — угол контакта шариков или роликов и колец. [c.348]

Гибка в направлении, при котором ось изгиба параллельна волокнам, осуществляется значительно легче, но при больших степенях деформации возможно образование трещин во внешних слоях волокна внешних слоев служат источником трещинообразо-вания. Минимальный угол изгиба помимо прочих условий определяется прочностью борных волокон в радиальном направлении и прочностью связи волокон с матрицей. [c.199]

Рис, 12.55. Резинометаллический шарнир с двойным колусом для подвески заднего моста грузового автомобиля. Шарнир отличается большой жесткостью в радиальном направлении, слабо деформируется в осевом направлении, допускает большой угол закрутки и малый угол перекоса. [c.736]

Колебания выворачивания. Осевая линия не деформируется, а все подеречные сечения в радиальных плоскостях поворачиваются на один и тот же угол (фиг. 86). Частота собственных колебаний (низшая) [c.417]

Обоз и а 4 с н и я . V - ио,.1ача V - скорость резания р - радиус при вершине резца у - передний угол В--ширина крута . Урд,, — радиальная подача /—число выхакивачий А/—зернистость крута Я —твердость круга -жесткость станка . у р продольная подача В —сила прижима р — давление бруска Гд-ско- [c.105]

Опоры роликов устраиваются так, чтобы обеспечить возможность их перемещения в радиальном направлении и вокруг оси вращения барабана. Реакция опоры (рис. 26) T=G/2 osy, где G — сила тяжести части барабана с загруженным материалом, отнесенная к данной опоре у — угол, под которым расположена опора. [c.52]

На рис. 7.7 показапо влияние режима работы турбирш и размера капель на угол выхода их из рабочей решетки. Следует отметить, что в плоскости измерений (зонд не позволил фиксировать влагу, которая движется в радиальном направлении) во всем диапазоне его установки, от О до 180°, была зафиксирована крупнодисперсная влага. Однако наиболее крупные капли движутся в направленни, близком к тангенциальному (А = 0,7 1,0), и имеют наибольшее рассогласование с паровой фазой по углу выхода. [c.274]

В радиально-поршеньковых машинах угол между осями соседних цилиндров одинаков и рда ен [c.79]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...