Деформация горячая упругая

Тем не менее рассмотрим причины этой зависимости. При холодной обработке давлением протекает процесс релаксации, заключающийся в том, что в процессе и в результате деформации происходит переход с определенной скоростью упругих деформаций в пластические. Пластическая деформация распространяется внутри тела с меньшей скоростью, чем упругая. Поэтому при больших скоростях деформации доля упругой деформации большее, чем при малых. Чтобы получить заданную степень остаточной деформации при высоких скоростях деформации, нужно назначить большую суммарную деформацию и, следовательно, приложить большее усилие, чем при малых скоростях. По этой причине павы-шение скорости деформации при холодной обработке давлением увеличивает сопротивление так же, как при горячей. [c.153]

Рассматриваемый процесс можно разложить на два. разных процесса, осуществляющихся друг за другом через каждый бесконечно малый промежуток времени. Первым процессом является осаживание, уменьшающее высоту, и вторым — обжатие по направлению от периферии к центру, которое вызывает пассивную деформацию удлинения трубы. Таким образом, процесс образования трубы можно считать результатом в целом немонотонной деформации, состоящей из двух монотонных — сжатия и удлинения. Это является дополнительным обоснованием правильности коэффициента 2 в левой части формулы (54). Силу Г 2 можно в расчет не принимать, так как внутреннее давление иа трубу отсутствует, а силы, вызываемые упругими деформациями горячей трубы, несоизмеримо малы по сравнению со всеми прочими соответствующими силами. [c.207]

Для толстостенных отливок лучше применять нормализацию с высоким отпуском. Термическая обработка влияет на механические свойства тонкостенных отливок. Для отливок сечением более 500 мм повышается ударная вязкость (в 1,5—2,0 раза). Поэтому для устранения внутренних напряжений рекомендуется вместо отжига проводить регулируемое охлаждение в литейной форме. Для этого в форму помещают плиты с каналами. Вначале охлаждают быстро до 620—650°С (подают в каналы воду), а затем пропускают горячие дымовые газы, чтобы обеспечить выдержку в области перехода пластических деформаций в упругие при 620—650° С. После выравнивания температуры по сечению отливки охлаждают до 550—600° С, а затем выбивают отливки из формы. Такое охлаждение крупных отливок сокращает длительность обработки в 1,5—2,0 раза. [c.204]

При горячей обработке давлением при значительной пластической деформации наличием упругой деформации можно пренебречь. Наоборот, в некоторых случаях, например при холодной гибке, упругая деформация очень заметна. В практике это явление называют пружинением. При проектировании технологических процессов с этим необходимо считаться. Так, угол в штампе при гибке вхолодную приходится делать несколько отличающимся от требуемого угла изгиба, учитывая угол пружинения. [c.61]

Графит 93 Двойникование 40 Дефекты линейные 19 точечные 18 Деформация горячая 61 критическая 61 определение 36, 185 пластическая 38, 40 скольжением 38, 39 упругая 38 холодная 61 Диаграмма растяжения 46 [c.316]

На рис. 12.43,а показано влияние величины минимальной пластичности в т.и.х. на сопротивляемость сварного соединения образованию горячих трещин. При этом принято, что деформационная способность сплава в т.и.х. определяется его пластичностью, так как при температурах в области упругой деформацией можно пренебречь ввиду ее незначительности. При тех же значениях т.и.х. и темпа деформации de/dT сплав, обладающий большей пластичностью — Яз, трещины не даст, так как возникающий темп деформации (кривая е) недостаточен для исчерпания его пластичности. [c.478]

Из этого выражения следует, что в процессе горячей деформации сильнее упрочняются (меньше скорость деформации) металлы и сплавы, характеризующиеся малым коэффициентом диффузии, высоким значением модуля упругости и низким значением энергии дефектов упаковки. [c.365]

Безокислительные условия горячей и теплой деформации ниобия, тантала, титана, циркония, ванадия, хрома (вторая группа) не обеспечиваются при технически допустимом вакууме, так как они обладают низкой упругостью диссоциации окислов. Однако анализ кинетики окисления показывает, что при переходе к низкому вакууму скорость протекания реакций окисления резко уменьшается. Поэтому изменение глубины вакуума должно вызвать изменение толщины и свойств окисной пленки на металле (см. рис. 278). [c.527]

Прессование. Прессование заготовок для получения компактной детали или полуфабриката может быть произведено в стальных пресс-формах с использованием обычных гидравлических прессов. Давление прессования подбирают в каждом случае отдельно можно лишь отметить, что в случае, когда смесь содержит металлические волокна, например стальную, вольфрамовую или бериллиевую проволоку, давление прессования должно быть больше, чем это необходимо для прессования порошка материала матрицы. В ряде случаев при прессовании заготовок, содержащих большое количество упругих металлических волокон (30% и более), спрессованные заготовки разваливаются в результате пружинящего действия волокон. Для получения плотной и прочной заготовки в этом случае используют метод горячего прессования или методы деформации. [c.152]

Заполнение рабочей полости горячим гидропластом осуществляется через резьбовые отверстия, закрываемые после остывания винтами 7. Для того чтобы при разжиме втулки не превысить ее упругих деформаций, установку упорного винта 5 осуществляют по вспомогательному кольцу 8, выполненному по наибольшему размеру отверстия проверяемой детали. С тем же кольцом 8 рекомендуется хранить приспособления в нерабочем положении, во избежание возникновения остаточных деформаций. Поверхность втулки 1 шлифуется в сборе на оправке 2 после заполнения ее гидропластом. [c.167]

При холодной клепке начальные напряжения значительно ниже, чем при горячей, и величина их во многом зависит от давления пресса или силы удара молотка. При высоком значении предела текучести материала заклепок, вследствие возникновения значительных упругих деформаций, начальные напряжения в заклепках после окончания клепки могут отсутствовать при этом головки поставленных заклепок могут даже отойти от поверхности детали. [c.580]

Эти стали устойчивы в морской воде и окислительных средах. Упругие элементы из них можно изготовлять методами холодной штамповки нз закаленных заготовок, а затем уже и подвергать упрочняющему старению (отпуску). Возможен также и другой способ — горячая деформация (штамповка), а затем закалка и старение. [c.218]

Температура металла в последнем проходе и после прокатки существенно влияет на механические свойства готового проката. Горячая прокатка сталей заканчивается при температурах выше 900—950°С. При указанной температуре в последнем проходе зерна металла получаются мелкими, что определяет высокую пластичность стали и требуемые прочностные свойства. Температура конца прокатки влияет и на размеры готового проката. Как правило, высота заднего конца прокатываемой полосы, имеющего меньшую температуру, получается больше высоты переднего конца. С понижением температуры металла увеличивается его сопротивление деформации, что определяет повышение усилия прокатки и увеличение расстояния между валками в результате упругой деформации рабочей клети прокатного стана. [c.269]

Дефекты поверхности металлопродукции 84 Деформация 248 горячая 249 неполная горячая 249 пластическая 17 -упругая 17 [c.1076]

Поверхностные слои инструментов горячей деформации в каждом цикле нагрев — охлаждение изменяют свой объем. При нагреве поверхностные слои должны были бы расшириться, но более холодные внутренние слои препятствуют этому, вследствие чего вначале внешние слои упруго сжимаются (рис. 30). Если температурный градиент от поверхности внутрь детали достаточно велик, то при данном коэффициенте теплового расширения напряжение сжатия при доминирующей температуре достигнет действительного предела текучести (предела ползучести) и в поверхностном слое произойдет пластическая деформация (сжатие). При быстром охлаждении этот же слой должен был бы постепенно сжиматься, но из-за предшествовавшей пластической деформации и из-за сопротивления теперь уже более нагревшихся внутренних слоев протекание этого процесса затруднено или он вообще не происходит и, таким образом, поверхностный слой сначала упруго, а затем пластично растягивается. При восстановлении первоначальной температуры размер поверхностного слоя совпадает с его первоначальным размером, но в нем остается растягивающее напряжение, величина которого соответствует пределу текучести стали. Поэтому в новом цикле нагрев — охлаждение возникает дополнительная остаточная деформация (см. рис. 30). Если можно было бы повышение температуры поверхности ограничить так, что возникла только упругая деформация, то диаграмма напряжение—деформация стала бы обратимой и термическая усталость не наступила. [c.47]

Однако в структуре инструментальных сталей, легированных 2% Мп, можно обнаружить до 15—22% остаточного аустенита, который остается устойчивым даже при нагреве до 220—230° С. Наличие небольшого количества остаточного аустенита обеспечивает при закалке и отпуске незначительные деформации размеров (см. табл. 17, 18). Впрочем, пределы прочности и упругости этих сталей несколько меньше, чем у остальных инструментальных сталей. Эти инструментальные стали хорошо правятся как в холодном, так и в горячем состояниях. Наряду с большой твердостью (HR 60—-62) вязкость их является удовлетворительной и с уменьшением внутренних напряжений значительно увеличивается (табл. 60). [c.184]

Штамповка на кривошипных прессах. Кривошипные прессы для горячей штамповки фиг. 83) отличаются особой жёсткостью конструкции (для снижения упругих деформаций), усиленными направляющими (для точности движения ползуна) и наличием нижнего и верхнего выталкивателей в столе и ползуне. [c.466]

Анизотропия характеристик разрушения обусловливается либо наличием преимущественных кристаллографических ориентировок (вследствие анизотропии монокристаллов), либо волокнистым строением металлических изделий при наличии в структуре вытянутых хрупких структурных составляющих и включений. При растяжении вдоль включений (вдоль направления горячей деформации) их влияние до образования шейки проявляется слабо, главным образом, за счет концентрации напряжений около контура включений. После образования шейки, в результате возникновения объемного напряженного состояния, ослабляющее влияние включений проявляется сильнее за счет воздействия на них поперечных напряжений. В случае растяжения в поперечном направлении включения существенно уменьшают эффективное рабочее сечение образца, и их влияние проявляется уже в упругой области и на стадии начальной пластической деформации и может произойти хрупкое или малопластичное разрушение вследствие воздействия растягивающих напряжений по поверхности металл — включение. [c.336]

Профилирование листовых валков связано с их упругими деформациями—сплющиванием и прогибом. Это приводит к тому, что прокатанный лист в средней части ширины имеет толщину больше, чем по краям. При горячей прокатке валки разогреваются и также изменяют свой профиль, приобретая некоторую бочкообразность. Поэтому бочке валков придают вогнутый (при горячей прокатке тонких листов) или выпуклый (при холодной прокатке) профиль, который обеспечивал бы получение листа одинаковой толщины по ширине. Вогнутость по середине бочки валка равна 0,15—0,5 мм, а выпуклость 0,2—0,3 мм. [c.333]

Широко применяют также волочение относительно крупных сечений горячекатаных прутков с целью повышения точности размеров сечения и улучшения качества поверхности. Волочение изделий почти всегда осуществляют в холодном состоянии. При горячей прокатке трудно обеспечить высокую точность размеров сечения в основном из-за упругих деформаций клетей и их деталей поверхность горячекатаных прутков покрыта окалиной, частично вдавленной в поверхность прутка. При волочении после удаления окалины поверхность прутков улучшается, точность размеров повышается. [c.287]

При прессовании обеспечивается высокая точность размеров сечения по сравнению с горячей прокаткой, так как упругие деформации инструмента ничтожны. [c.307]

Однако применять анодные покрытия в процессах холодного волочения алюминия не рационально, так как упруго-пластичные смазки (типа окисленного парафина) снижают усилие до 50 кГ. При этом поверхность также получается гладкой и блестящей. Важно было проверить, как ведут себя анодные покрытия при горячем деформировании алюминия, при котором наблюдается весьма сильное налипание алюминия и процесс даже при незначительных степенях деформации (1—2%) пе выполним. [c.224]

Отличительные особенности испытательных установок [2, 4] и методики испытания заключаются в следующем. Система измерения деформации должна быть быстродействующей и обеспечивать запись кривой ползучести. Наиболее часто используют индуктивные датчики или упругие элементы с проволочными датчиками. Система измерения температуры должна обладать минимальной инерционностью. Горячий спай термопары большей частью приваривают к образцу точечной сваркой. Для. записи деформации и температуры применяют высокоскоростные самописцы и осциллографы. Для нагрева образцов используют мощные источники тепла (поток горячих газов, солнечные печи, радиаторы с кварцевыми лампами, силитовые стержни, индукторы высокой частоты, а также прямое пропускание тока через образец). [c.132]

Штамповка отводов с малым радиусом кри-Штампы для круто ВИЗНЫ (круто изогнутых) производится как изогнутых отводов горячем, так и в холодном состоянии. Наибольшее распространение получила горячая штамповка, так как при ней удается получить отводы с более точными размерами в виду малых упругих деформаций трубы. Круто изогнутые отводы не имеют прямых участков, что приводит к увеличению сварочных работ при монтаже трубопровода. Штамповка отводов производится на универсально-штамповочных прессах— фрикционном (например, [c.163]

В обжимном ручье заготовка поступает, имея форму поперечного сечения, показанную на рис. 100, г, затем сечение принимает форму овала (рис. 100, д) и круга (рис. 100, е), которые меньше, чем у заготовки. При горячей штамповке диаметр заготовки выбирается на 8—10% большим, чем у готового изделия, а при холодной штамповке эта величина увеличивается еще на 3—5%. В результате упругих деформаций при холодной штамповке происходит заклинивание трубы в гибочном ручье штампа, поэтому применяют выталкиватели или выбрасыватели 3 (рис. 99) в виде крючка, укрепленного к верхней плите штампа. Чтобы [c.169]

По Н. Н. Прохорову [28, 31], стойкость сплава против образования горячих трещин определяется соотношением трех характеристик шириной температурного интервала хрупкости, пластичностью сплава в этом интервале и темпом нарастания упруго-пластических деформаций в этом интервале. [c.110]

Недостатком метода является неопределенность условий деформации металла шва. По мере выполнения сварки упругая деформация предварительного натяжения уменьшается, а деформация усадки возрастает. Поэтому принятый показатель сопротивления образованию горячих трещин (стрела прогиба) не позволяет достаточно надежно оценить [c.131]

Разность упругих деформаций в различных местах полости штампа и приводит соответственно к различным толщинам полотна — наибольшей в середине и наименьшей по краям (так называемая чечевицеобразная форма). Следовательно, предельной толщиной полотна, получаемого горячей штамповкой, является толщина, для получения которой необходимое удельное давление не превышает предела упру- [c.95]

В формуле не учитываются упругие деформации штампуемого материала, которыми можно пренебречь ввиду высокой пластичности металла при горячем деформировании. [c.95]

Это одно из самых замечательных механических свойств металлов было продемонстрировано нагляднейшим образом рядом исследователей в весьма убедительно поставленных за последние годы экспериментах, где больших остаточных удлинений в металлических монокристаллах удалось достигнуть путем постепенного увеличения растягивающей нагрузки. Применяемые в технике конструкционные металлы с поликристаллической структурой обладают, сверх того, и другими замечательными свойствами. Отметим здесь их способность получать под нагрузкой весьма малую упругую (т. е. обратимую) деформацию до тех пор, пока эта нагрузка не превзойдет некоторой величины, и деформироваться уже необратимо (т. е. пластически) и значительно при дальнейшем возрастании нагрузки. В связи с этой последней характеристикой поликри-сталлических металлов находится и их способность, подвергаться холодной и горячей обработке посредством ковки, гнутья, прессования, волочения, прокатки и т. д. Стали, а также и другие черные и цветные металлы и их сплавы могут подвергаться закалке, причем после закалки пластические деформации возникают в них под значительно более высокими нагрузками, чем до закалки. [c.11]

Детали машин, испытывающие напряжения от внешних нагрузок, могут подвергаться действию температурных напряжений, если они работают прп повышенных температурах. С возрастанием рабочих температур в различных промышленных объектах — парогенераторах, паровых и газовых турбинах, сосудах, применяемых химической промышленностью, и кубах для перегонки нефти и т. д. — стало необходимым рассчитывать температурные напряжения, создаваемые в валах маховиков, кожухах, стальных трубах, по которым течет горячая жидкость, и т. п. Для определения этих напряжений могут потребоваться различные методы анализа в зависимости от того, остаются ли деформации, вызываемые температурными напряжениями в телах или их частях, чисто упругими и носят обратимый характер или возникают пластические деформации. [c.458]

Сознавая, что удельный объем металлов может изменяться под влиянием (I) упругих деформаций, (2) температурного расширения, (3) внезапных аллотропных превращений кристаллической структуры или (4) постепенных необратимых изменений структуры, вызываемых холодной или горячей пластической обработкой, и что механические постоянные твердого тела — модули упругости, коэффициент теплового расширения, вязкость и предел текучести — изменяются с температурой далеко не простым образом, следует ясно представлять себе, что расчет температурных напряжений в телах, когда температура изменяется в широком диапазоне, выдвигает сложные проблемы ), в особенности если температурное поле носит переходный характер, т. е. может очень быстро изменяться со временем, как, например, в [c.458]

При горячих испытаниях на кручение строят первичные кривые напряжение — деформация (в данном случае крутящий момент— угол закручивания (рис. Г7б), а также результативные диаграммы, показывающие влияние температуры на изменение предела прочности при кручении, угла закручивания, модуля упругости и т. д. [c.220]

Заготовки при выталкивании из штампа, обрезке заусенца, прошивке отверстий и транспортировании мотут искривляться. Правку осуществляют в холодном и реже — в горячем состоянии. Горячую правку после обрезки заусенца применяют для заготовок из высоколегированной или высокоуглеродистой стали, при холодной правке которых могут возникнуть трещины. Горячую правку выполняют в окончательном ручье, а для заготовок с отверстием ее проводят в специальнном штампе. Холодной правке подвергают мелкие и средние по массе заготовки сложной формы. Из-за упругих деформаций при разгрузке нельзя получить абсолютно неискривленные штампованные заготовки. [c.145]

Полигонизация исследовалась в работе [157] в тугоплавких металлах — молибдене с использованием методики вакуумного травления [161]. После деформации 10% при 300° С и отжига при 1100—1150°С возникает полигонизованная структура, что приводит к повышению горячей твердости. После деформации при высокой температуре 1150° С фрагментация структуры происходит в процессе деформации. Сетка субграниц получается более четкая, чем после деформации и последующего отжига. В работе [157] было также показано, что в результате полигонизаций значительно увеличивается сопротивление молибдена малым пластическим деформациям. Так, предел упругости спеченного молибдена после деформации 9% и нагрева до 1100—1200°С возрастает в два раза — с 294 до 588 Мн1м (30 до 60 кГ1мм ), а при дальнейшем повышении температуры нагрева снижается в связи с развитием рекристаллизации. [c.194]

Таким образом, если при холодной деформации (ниже 0,ЗТплав °К) сопротивление металла деформации определяется главным образом его упругими и пластическими свойствами, то при повышенных температурах и особенно при горячей деформации (выше 0,77 плав °К) существенным становится влияние вязких свойств. [c.160]

Разработка технологии основана на трехэтапном подходе, и автор выбрал для этого систему Ti — 6% А1 — 4% V — борсик. На первом этапе установлена предельная толщина реакционного слоя для борсика. Затем рассчитаны выдержки и температуры горячего прессования, позволяющие сохранить слой в этих пределах. И, наконец, установлены оптимальные параметры горячего прессования в рамках расчетных пределов. Проведены испытания волокон борсик, выдержанных в вакууме, при наличии контакта с титаном и без него. Определяли значения прочности этих волокон, которые по величинам модулей упругости пересчитывали на величины разрушающей деформации. Найденные деформации сопоставляли с теоретическими значениями по Меткалфу [16], используя кривую типа представленной на рис. 5. Хорошее согласие получено в отношении общей формы кривой. Исключением явилось то, что разрушающая деформация сильно прореагировавших волокон согласно оценке равнялась 4000 мкдюйм/дюйм (0,4%), а не более высокой величине 4500 мкдюйм/дюйм (0,45%), установленной для композиционных материалов (см. рис. 7). [c.293]

На втором этапе Гамильтон проанализировал кривые зависимости напряжения пластического течения от скорости деформации для матрицы Ti — 6% А1 — 4% V, чтобы определить граничные условия горячего прессования, не вызывающие образования чрезмерного реакционного слоя (500 А). Параметры горячего прессования оптимизировали но этому пределу, однако никаких подробностей о них не приводится. С использованием волокон борсика со средней прочностью 435 ООО фунт/кв. дюйм (305,8 кгс/мм ) и стандартным отклонением 55 ООО фунт/кв. дюйм (38,7 кгс/мм ) получены композиционные материалы хорошего качества, у которых значения разрушающей деформации превышали 6000 мкдюйм/дюйм (0,6%). Модули упругости композиционных материалов с 21—27 об. % волокна также отвечали ожидаемым значениям и находились в интервале 23—28-10 фунт/кв. дюйм (16 171—19 686 кгс/мм2). [c.293]

Царев и др. [34] исследовали композиционные материалы Ti — 6% А1—4% V — борсик, а также композиции с волокнами карбида кремния. Эти материалы изготовляли горячим прессованием при 1600° F (871° С) в течение 1 ч, как описано ранее, толщина реакционного слоя в них была одинаковой. Композиционные материалы содержали от 26 до 34 об.% армирующих волокон. Испытания на растяя ение дали очень устойчивые результаты, прочность находилась в пределах 106 ООО—138 ООО фунт/кв. дюйм (74,5—97 кгс/мм ). Значения разрушающей деформации такн е имели вполне малый разброс при средней величине 4000 мкдюйм/дюйм (0,4%). Последняя составила лишь 54% от разрушающей деформации, оцененной по средней прочности волокон в состоянии поставки (475 ООО фунт/кв. дюйм, 334 кгс/мм ). Модуль упругости очень близок к величине, вычисленной по правилу смеси. [c.316]

Сплав 30Н25КТЮ относится к элинварам с наиболее высокой точкой Кюри (470 °С). Благодаря этому, он сохраняет температурнз о стабильность упругих свойств и релаксационной стойкости вплоть до 400 °С. Сплав рекомендуется применять после низкотемпературной термомеханической обработки с последующей закалкой и старением. Учитывая большое влияние предшествующей обработки на свойства стали, конкретный режим деформации и термической обработки подбирается для каждой партии сплава в зависимости от заданных механических свойств. Высокий запас пластичности в горячем и холодном состоянии позволяет изготавливать изделия сложной формы. [c.836]

Чувствительность к перегреву. Прочность высокоуглеродистых инструментальных сталей, вязкость, предел упругости существенно снижаются в случае чрезмерно высокой температуры аустенитиза-ции как при горячей деформации, так и в процессе закалки. Ухудшение свойств происходит вследствие укрупнения зерен аустенита и выделения карбида по границам зерен в процессе охлаждения от высоких температур. Чувствительность к перегреву — это такое явление, при котором выше некоторой температуры аустенитизации Происходит укрупнение зерен стали. Чувствительность к перегреву различных типов стали различна. Отдельные марки сталей можно закаливать только в очень узких пределах температур в других же сталях даже при значительных превышениях обычных температур аустенитизации зерно заметно не укрупняется. Наиболее чувствительными к перегреву являются эвтектоидные и заэвтектоидные стали. Так, повышение температуры аустенитизации нелегированных сталей на 10—15° С сверх оптимальной ведет к существенному снижению прочности на изгиб и вязкости (рис. 55) в то же время твердость стали или совсем не изменяется, или почти не изменяется (см. рис. 8). Излом таких перегретых сталей грубый, зерна [c.69]

При объемной калибровке (рис. 39, б) деформации подвергается весь металл поковки. Свободное течение металла в горизонтальном направлении ограничено боковыми стенками ручья штампа. Избыток металла, полученный в результате недоштамповки, при калибровке вытесняется в облой, который затем обрезают в обрезном штампе. Образование облоя вызывает значительно большее напряжение в металле, чем при плоскостной калибровке, что в свою очередь увеличивает необходимые усилия калибровки. В результате упругая деформация пресса увеличивается, что приводит к уменьшению точности объемной калибровки. Объемную калибровку обычно производят в горячем состоянии. Ее можно вести на штамповочных молотах, винтовьи фрикционных прессах и кривошипных горячештамповочных прессах (после горячей обрезки облоя необходим дополнительный нагрев под штамповку). Облой, получаемый после калибровки, обрезают в холодном состоянии. Оборудование для калибровки устанавливают сразу после штамповочного оборудования. [c.534]

Как отмечалось в гл. 1, удобно различать пять основных состояний деформируемого тела упругое — У, пластическое — П, вязкое — В, высокоэластическое — ВЭ и состояние разрушения — Р, хотя в реальных твердых телах почти всегда возникают сочетания этих состояний упругопластическо-вязкое при горячей обработке давлением и при ползучести состояние разрушения при одновременной пластической деформации при обработке резанием и т. п. Во многих случаях необходимо отличать ранние от развитых или заключительных стадий деформации и разрушения, т. е. оценивать степень развития процесса в данном состоянии, например, величину и темп нарастания пластической деформации, или кинетику развития трещин. Не менее важным для конструктивных и других применений материалов является переход из одного механического состояния в другое, например, из упругого в пластическое, из пластического в состояние разрушения. [c.252]

Дело в том, что как продувочный поршень, так и в особенности выхлопной поршень двухтактного двигателя находятся в особых условиях по сравнению с поршнем четырехтактного двигателя. Принципиальная разница в условиях работы заключается в том, что в момент, когда верхняя кромка верхнего поршневого кольца открывает продувочные или выхлопные окна, начинается усиленное проникновение газов через зазор меладу верхней частью поршня и цилиндром, Г азы проникают с большой скоростью при очень большой температуре вследствие того, что в этот момент давление в цилиндре еще очень высокое (в начале выхлопа—порядка 7—8 кг/см ). Горячие газы, обтекая с большой скоростью поршень, сильно нагревают его верхнюю часть и верхние кольца, следствием чего получается коксование масла, потеря упругости колец и деформации поршня. На работе машины особенно отрицательно сказывается потеря упругости колец. По мере потери кольцами упругости усиливается закоксо- [c.161]

Все большее значение приобретают вопросы нелинейной теории упругости, связанные с конечными деформациями. Расширение технологических возможностей привело к постановке задач о поведении реальных конструкций и материалов за пределами упругости и в области возникновения остаточных деформаций. Так появилась самостоятельная область теории деформируемого тела — теория пластичности. Она решает задачи, связанные с пластической деформацией в горячем и холодном состояниях (прокатка, ковка, штамповка, волочение), а также вопросы упрочггения материалов за счет уменьшения поверхностной шероховатости и создания заданного распределения остаточных деформаций. При этом возникла необходимость рассмотрения задач о равновесии неизо- [c.31]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...