Сопротивляемость сварных соединений образованию ГТ

Количественным критерием оценки сопротивляемости сварного соединения образованию холодным трещинам являются минимальные внешние напряжения, при которых начинают возникать холодные трещины при выдержке образцов под нагрузкой, прокладываемой сразу же после сварки. Внешние нагрузки воспроизводят воздействие на металл собственных сварочных и усадочных напряжений, которые постоянно действуют сразу после сварки при хранении и эксплуатации конструкции. [c.44]

В МВТУ им. Н. Э. Баумана Н. Н. Прохоровым была разработана теория технологической прочности металлов при сварке, согласно которой сопротивляемость сварного соединения образованию горячих трещин определяется тремя основными факторами пластичностью металла в температурном интервале хрупкости, значением этого интервала и характером нарастания деформации при охлаждении (темпом деформации сварного соединения). [c.478]

На рис. 12.43,а показано влияние величины минимальной пластичности в т.и.х. на сопротивляемость сварного соединения образованию горячих трещин. При этом принято, что деформационная способность сплава в т.и.х. определяется его пластичностью, так как при температурах в области упругой деформацией можно пренебречь ввиду ее незначительности. При тех же значениях т.и.х. и темпа деформации de/dT сплав, обладающий большей пластичностью — Яз, трещины не даст, так как возникающий темп деформации (кривая е) недостаточен для исчерпания его пластичности. [c.478]

Для повышения сопротивляемости сварных соединений образованию горячих трещин необходимо в процессе производства стремиться к такому сочетанию их свойств в т.и.х., технологических приемов и способов сварки, а также такому конструктивному оформлению узлов, которые обеспечивали бы при минимальных значениях деформации формоизменения максимальный уровень показателя а — а а. Для этого необходимо стремиться к уменьшению интервала хрупкости, увеличению пластичности металла шва в т.и.х. и снижению темпа деформации. [c.487]

Сопротивляемость сварных соединений образованию кристаллизационных горячих трещин в интервале температур солидуса понижается при удлинении эффективного интервала кристаллизации, определяемого диапазоном температуры, от которой начинается возникновение твердой фазы, до температуры солидуса. [c.130]

При испытании сплавов методами принудительного деформирования наиболее распространенным критерием количественной оценки сопротивляемости сварных соединений образованию горячих трещин является критическая скорость внешней деформации. Преимущество методов испытания с принудительным деформированием по сравнению с методами механических испытаний состоит в том, что при этом учитывается и воспроизводится реальный характер изменения темпа внутренних деформаций в течение сварочного цикла и регулируется величина накопленной деформации к моменту образования горячей трещины. [c.114]

Рис. 4. Технологические пробы для оценки сопротивляемости сварных соединений образованию холодных трещин

Подогрев сварных соединений. Эта операция позволяет уменьшить скорость охлаждения, способствует снижению содержания водорода в металле шва и околошовной зоны, что играет важную роль в повышении сопротивляемости сварных соединений образованию холодных трещин. [c.45]

Наиболее распространенные в металлургической практике легирующие элементы Мп, Сг, Мо снижают диффузионную подвижность С и, как следствие, увеличивают уровень значений характеристических длительностей Тф, Тп, Тб, понижают температурный интервал у -превращения. Поэтому при общепринятых режимах сварки в околошовном участке возрастает вероятность образования мартенсита и понижается сопротивляемость сварных соединений образованию холодных трещин. [c.170]

Сопротивляемость сварных соединений образованию ГТ и, ХТ [c.186]

Образование трещин зависит главным образом от состава металла шва и основного металла, формы и размеров свариваемого узла конструкции, режимов и условий сварки. Существуют разнообразные методы и приемы определения сопротивляемости сварных соединений образованию горячих трещин. В начале развития исследований технологической прочности пригодность металлов и принятой технологии для производства сварных конструкций определяли путем пробы — сварки специально подобранного образца или серии образцов. В разных странах разработано много разнообразных сварочных технологических проб. Они отличаются между собой формой образца и условиями сварки. В каждой из проб принят определенной формы образец, который должен обеспечивать по возможности больший уровень в по формуле (10.1), чтобы заведомо созда вать больший темп собственных деформаций в шве в период кри- [c.246]

Одним из совершенных методов количественной оценки сопротивляемости сварных соединений образованию горячих трещин является метод испытания, в котором предусматривается растяжение с различными скоростями затвердевающего металла шва с целью [c.248]

Показатели сопротивляемости сварных соединений образованию горячих трещин [c.249]

Для оценки сопротивляемости сварных соединений образованию холодных трещин применяют сварочные технологические пробы и специальные машинные испытания. [c.251]

Количественная оценка сопротивления сварных соединений образованию холодных трещин основана на теории замедленного разрушения и предусматривает механические испытания сварных образцов. Испытания эти подобий испытаниям на длительную прочность. Наибольшее применение получил метод МВТУ на машине ЛТП. Метод основан на механическом испытании сварных образцов рекомендуемых размеров путем нагружения постоянными нагрузками. Нагрузки моделируют упругую энергию собственных напряжений в сварных конструкциях. За показатель сопротивляемости металла образованию холодных трещин при сварке следует принимать минимальное растягивающее напряжение от внешней нагрузки, при котором в сварном соединении образца образуются трещины после выдержки образца под нагрузкой в течение 20 ч. [c.49]

Главные трудности при сварке высокопрочных низколегированных сталей связаны с необходимостью предотвратить образование в металле зоны термического влияния и металле шва холодных трещин, а также структур, резко снижающих сопротивляемость сварных соединений хрупкому разрушению. Решение данной задачи усложняется тем, что требуемые эксплуатационные и технологические свойства сварные соединения должны приобретать в состоянии после сварки без дополнительной термообработки. [c.12]

Испытания позволяют определять сопротивляемость различных зон сварного соединения образованию продольных холодных трещин. [c.43]

Стали, у которых Сэ 0,35 %, считаются потенциально склонными к образованию трещин. Сэкв является обобщенным параметром состава стали, характеризующим ее прокали-ваемость. При Сэкв 0>40 % при сварке становится возможным образование закалочных структур в металле сварного соединения, что при условии насыщения металла водородом и высоких сварочных напряжений может привести к образованию ХТ. Значение Сэкв вне связи с этими условиями не может служить показателем сопротивляемости сварного соединения трещинам. [c.69]

Особенностью сварки мартенситно-ста-реющих сталей является также склонность к образованию холодных трещин. Важным обстоятельством является то, что лазерная сварка повыщает сопротивляемость сварных соединений из этих сталей образованию холодных трещин в сопоставлении с дуговой сваркой. Сварные соединения из мартенситно-старею-щих сталей, полз ченные лазерной сваркой, обладают более высокими механическими свойствами по сравнению с соединениями, выполненными дуговой сваркой. [c.432]

Легированные конструкционные стали сваривают всеми способами сварки плавлением. При этом предпочтение следует отдавать способам, которым соответствует низкое исходное содержание диффузионного водорода в наплавленном металле (шве) Нщо- Такой выбор продиктован негативным влиянием диффузионного водорода на сопротивляемость металла сварного соединения образованию ХТ. Применение способов сварки с пониженным Нщо в ряде случаев дает возможность снизить или исключить подогрев при сварке. Ориентировочные пределы значений Ншо для различных способов сварки приведены в табл. 10.30. [c.34]

Преимуществом технологических проб является возможность моделировать технологию сварки и, следовательно, судить о сопротивляемости образованию трещин в условиях, близких к реальным. Проба представляет собой жесткое сварное соединение. Стойкость материала оценивают качественно по наличию или отсутствию трещин. Примерами проб могут служить крестовая проба и проба Кировского завода (рис. 25). [c.43]

На стадии предварительного контроля выполняют испытания на свариваемость, включающие в себя механические испытания, металлографические исследования сварных соединений и испытания на сопротивляемость образованию горячих и холодных трещин. [c.147]

Сварочные процессы определяют технологическую прочность металла шва и зоны термического влияния, т. е. стойкость металла сварного соединения против локальных разрушений в процессе изготовления (сопротивляемость образованию разного рода трешин). Кроме того, они в значительной мере определяют эксплуатационную прочность, работоспособность сварного соединения — степень соответствия его механических, физических и химических свойств требованиям эксплуатации. [c.434]

Сопротивляемость сварочных материалов образованию трещин очень часто оценивают, сваривая специально подобранные технологические пробы или конструкции, имитирующие сварные соединения различной жесткости. При этом предполагается, что проба должна обеспечивать кристаллизационные и деформационные условия в сварном соединении такие же или более жесткие, чем при сварке реальной сварной конструкции. [c.485]

Химический состав стали, макро- и микроструктура и размеры аустенитного зерна в шве и ЗТВ — главные факторы, определяющие механические свойства, склонность к образованию холодных трещин и сопротивляемость хрупким разрушениям этих зон сварного соединения. [c.527]

Для сварки новых высокопрочных низколегированных сталей типа 14Х2ГМР, 14ХГНМ, 12ГН2МФАЮ и др. (с а . = 600-т-700 ЛШа) Институтом электросварки им. Е. О. Патона разработаны электроды, флюсы и проволоки. Материалы для сварки этих сталей обеспечивают необходимый уровень механических свойств металла шва > 600 МПа, Ов = 700 МПа, 65 >14%, % > 40 Дж/см при —40 °С [27] и достаточную сопротивляемость сварных соединений образованию холодных и горячих трещин. Институтом производятся сварочные материалы для ручной сварки, механизированной сварки под флюсом и сварки в углекислом [c.7]

Технологические пробы для оценки сопротивляемости сварных соединений образованию горячих трещин. Технологические пробы в О1П0ВП0М дают качественную оценку сопротивляемости шва возник новению горячих трещин. Онп выполняются на образцах постоянной формы V. жесткости, а в некоторых случаях — переменной жесткости с разной шириной или глубиной надрезов. На рис. П.4 показана составная листовач проба МВТУ для сталей малой и средней толщины. Пластины разноЛ ширины соединены прихватками. Сварку ведут от узких пластин к более широким. Трещины образуются в местах пересечения стыка плоским сварным швом. Показателем стойкости служит минимальная ширина пластины, при сварке которой горячие трещины не возникают. Проба Лихай (США) широко применяется для опенки свариваемости листов большой толщины (рис. П.5), Образец представляет собой пластину с прорезями. Наплавку производят в V-образную разделку. Степень жесткости образца определяется глубиной прорезей (отрезком х), при которых в образце не возникают трещины. От одного образца к другому глубина прорезей уменьшается (или увеличивлется), [c.16]

При сварке хромоникелькремнистых сталей в металле шва в процессе кристаллизации по границам дендритов выделяется легкоплавкая кремнистая фаза, снижающая сопротивляемость сварных соединений образованию горячих трещин и их пластичность. Например, сварные соединения, полученные по общепринятой технологии с применением ручной аргонодуговой сварки, имеют следующие показатели механических свойств при 20 °С Ов = 620 МПа /сси = 0,24 MДж/м угол загиба 15 . [c.282]

Технология сварки низколегированных сталей должна проектироваться с учетом того обстоятельства, что при уменьшении погонной энергии и увеличении интенсивности охлаждения в металле шва и зоны термического влияния возрастает вероятность расцада аустенита с образованием закалочных структур. При это будет отмечаться снижение сопротивляемости сварных соединений образованию холодных треш,ин и хрупкому разрушению. При повышенных погонных энергиях наблюдается рост зерна аустенита и образуется грубозернистая феррито-перлитная структура видманштеттового типа с пониженной ударной вязкостью. [c.172]

Количественным критерием оценки сопротивляемости сварного соединения образованию холодных трещин явля ются минимальные внешние напряжения, при которых начинают возникать холодные трещины при выдержке образцов под нагрузкой, прикладываемой сразу же после свар- [c.28]

Для сталей I группы (углеродистых и низколегированных, не содержащих карбидообразующих элементов) наиболее важный параметр — We/s- Для них в пределах практически всех способов сварки можно обеспечить Шб/з < Шф ni и получить ферритоперлитную или перлитно-бейнитную структуру, не склонную к холодным трещинам. Поэтому для повышения сопротивляемости сварных соединений этих сталей образованию трещин эффективны повышение q/v и применение предварительного по-. догрева до температуры Т =- 370...570 К. Оптимальные g/v и Тп после теплового расчета СТЦ и определения Ше/з (<8/5) могут быть выбраны по диаграммам АРА. [c.528]

Проектирование сварных конструкций становится практически невозможным без учета параметров технологии изготовления. Так, например, вопросы повышения сопротивляемости металла сварных соединений образованию горячих и холодньгч трещин могут быть сняты на ста- [c.87]

Высокая сопротивляемость сварных соединений низкоуглеродистых легированных сталей образованию трещин обеспечивается в случае, когда содержание диффузионного водорода в наплавленном металле не превышает 3,5. .. 4,0 мл/100 г. Более высокая концентрация водорода приводит к снижению сопротивляемости соединений образованию холодных трещин. Для предотвращения образования холодных трещин в этих сталях необходимы ограничения допускаемых скоростей охлаждения. Например, диапазон допускаемых скоростей охлаждения зоны термического влияния для сталей 14Х2ГМРБ и 12ГН2МФАЮ = 13. .. 18 °С/с, а для 12ХГН2МФБДАЮ Wen = 4. .. 6 °С/с. Для предотвращения [c.292]

Для оценки сопротивляемости сварных швов образованию горячих трещин применяется методика ИМЕТ — ЦНИИЧМ. По этой методике на специальном устройстве испытывают на изгиб с постоянной скоростью деформации стыковое соединение в тот момент, когда сварной [c.39]

Влияние режимов сварки на образование горячих трещин неоднозначно. Уменьшение величины погонной энергии, а также увеличение скорости охлаждения металла шва способствуют подавлению зональной ликвации, измельчению зерна, уменьшению величины внутренних деформаций и в этом смысле благоприятно ска мваются на технологической прочности соединений. Однако те же причины могут вызвать образование менее благоприятно ориентированной структуры шва и увеличение темпа нарастания внутренних деформаций. Соотношение этих факторов прп выбранном ])е/киме сварки определяет сопротивляемость сварных соедипеиий образованию горячих трещин и соответственно оптимальный интервал режимов (но Аи>опт) Для соединений данного уровня жесткости. Все это в равной степени относится и к такол1у технологическому приему, как предварительный и сопутствующий подогрев изделий при сварке. [c.28]

Машина ЛТП 2-5 предназначена для испытания тонколистовых плоских, круглых или восьмигранных образцов со стыковьш швом, жестко закрепленных по контуру, постоянной длительно действующей распределенной нагрузкой. Испытания позволяют определить сопротивляемость различных зон сварного соединения образованию продольных и поперечных холодных трещин. [c.43]

Способ сварки с подогретой присадкой повыщает сопротивляемость сварных соединений с аустенитным щвом образованию холодных трещин — отрывов [8 . Следовательно, по совокупности признаков сварка с подогретой присадкой наиболее перспективна с точки зрения повыщения производительности с сохранением высокого качества сварных соединений. [c.224]

При отрицательных температурах увеличивается вероятность образования в швах холодных треш ип, что связано с увеличением концентрации водорода в наплавленном металле и в ЗТВ, а также с ростом скорости упругопластической деформации в температурном интервале хрупкости (ТИХ). К тому же повышенное содержание водорода в металле приводит к суш ествеппому снижению сопротивляемости этих зон сварного соединения, образованию холодных треш ин. [c.45]

Показатели сопротивляемости трещинам, получаемые с помощью механических испытаний, оценивают только технологическую прочность металла в условиях СТДЦ, поэтому они не могут быть непосредственно применены для оценки стойкости сварных соединений и конструкций против трещин, так как образование холодных трещин зависит также от значения сварочных напряжений в сварных конструкциях. В принципе такая оценка может быть выполнена путем сопоставления показателя сопротивляемости трещинам и сварочных напряжений в одной и той же зоне сварного соединения. [c.542]

Неблагоприятные структурно-химические изменения, вызванные сваркой, одна из основных причин пониженной сопротивляемости разрушению сварных соединений. Например, в сероводородсодержащих средах (нефти, природных газах, содержащих сероводород) весьма опасны фазовоструктурные изменения металла при сварке низколегарован-ных сталей, сопровождающиеся образованием структур зака- [c.92]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...