Цилиндры Деформации при переменной

Первые две главы посвящены выводу основных уравнений теории упругости для пространственной и плоской задач. В качестве приложения плоской задачи приводится расчет толстостенных цилиндров с днищем от внутреннего и внешнего давления и вращающихся дисков. Исследуются напряжения при действии силы на острие клина и полуплоскость. В пособии рассматриваются контактные напряжения и деформации при сжатии сферических и цилиндрических тел, дан расчет тонких пластин и цилиндрических оболочек, рассматривается кручение стержней прямоугольного, круглого постоянного и переменного сечений, дается понятие о задачах термоупругости, приводятся расчет цилиндров и дисков на изменение температуры, общие уравнения теории пластичности, рассматривается плоская задача, приводятся примеры. [c.3]

При малой толщине стенки цилиндра расчет при действии переменной по длине осесимметричной нагрузки следует производить, пользуясь теорией осесимметричной деформации тонкостенной цилиндрической оболочки (см. [4]). [c.226]

Весь проведенный анализ относился к воздействию на характеристику датчика циклически изменяющейся в цилиндре двигателя температуры. Влияние средних температур деталей датчика, изменяющихся при перемене режима работы двигателя, может проявляться в следующем 1) в результате температурной деформации деталей датчика может исчезнуть предварительный натяг, кристаллов, что вызывает нарушение г линейности характеристики при низких давлениях [c.155]

ДЕФОРМАЦИЯ ЦИЛИНДРОВ ПРИ ПЕРЕМЕННОЙ ПО ДЛИНЕ ОСЕСИММЕТРИЧНОЙ НАГРУЗКЕ [c.425]

Деформация цилиндров при переменной по длине нагрузке [c.426]

Деформация цилиндров при переменной по длине нагрузке 54 ( ) = 5з ( ) = sin (Pi - 2ф1) [c.444]

Уравнения (67)—(71) определяют протекания износа кольца во времени. Если же учесть и износ стенки цилиндра, то в уравнение (71) следует подставить U = Ui + U2. Решение задачи в общем виде осложняется переменностью рабочих усилий, скоростей и температур по длине образующей цилиндра тепловыми деформациями блока цилиндров и другими факторами. Поэтому наиболее достоверный путь получения данных об износе цилиндропоршневой группы в настоящее время экспериментальный. Однако расчет износа и при некоторых допущениях и идеализации позволит выявить основные факторы, определяющие величину и неравномерность износа. [c.312]

Для решения задачи теоретического определения упругой деформации внешней стенки втулок использовано приближенное решение для толстостенных цилиндров, находяш ихся под действием переменной по длине осесимметричной нагрузки, предложенное Бояршиновым (11, и ранее найденное решение для внутренней стенки втулок при протягивании 12]. [c.59]

Внутренний цилиндр закреплен на одной оси с алюминиевым диском. Воздушный подшипник обеспечивает практически полное отсутствие трения при вращении внутреннего цилиндра, а также хорошее центрирование подвижной системы. Скорость потока газа, проходящего через воздушный подшипник, контролируется реометром. Над диском установлен электромагнит с тремя обмотками, которые находятся под переменным напряжением. Сила тока, питающего обмотки, пропорциональна крутящему моменту, она может быть изменена регулировочным автотрансформатором и измерена амперметром. Зеркало в сочетании с осветителем и фоторегистрирующей камерой используется для регистрации кинетики деформаций. Прибор прокалиброван по растворам сахарозы известной вязкости. [c.183]

Большим недостатком установок глубинных штанговых насосов является наличие переменных упругих деформаций длинной колонны штанг. Это не позволяет точно устанавливать поршень в цилиндре, вызывает необходимость создания запаса хода для него, т. е. большого вредного пространства в цилиндре. Результатом является значительное снижение коэффициента подачи глубинного насоса, так как в пластовой жидкости всегда содержится газ. Повышение коэффициента подачи здесь возможно только за счет увеличения длины хода поршня, так как при этом уменьшается относительная величина вредного пространства по отношению к объему, описываемому поршнем. [c.48]

Часть публикаций посвящена решению конкретных краевых задач. Абдусаттаров [1] на основе деформационной теории пластичности предложил постановку и способ решения плоской задачи о больших деформациях упругопластического цилиндра при повторном нагружении внутренним давлением. Переменное деформирование круглого стержня рассмотрено в работе [160. [c.90]

В зависимости от условий контактирования заготовки с базовыми элементами приспособления, под влиянием неравномерной жесткости конструкции детали, из-за различной ширины фрезерования и переменной глубины резания, в процессе фрезерования образуется поверхность со сложным рельефом. На топографиях двух сопрягаемых плоскостей головки блока и блока цилиндров (рис. 12) можно видеть, что при сборке произойдет деформация [c.712]

На рис. 5.22 приведены кривые изменения напряжений а а, и максимального касательного напряжения Т] в зоне контакта при взаимодействии двух цилиндров, линии уровня максимального контактного напряжения Т]. Выше были даны формулы для расчета контактных напряжений и упругого сближения тел с постоянными радиусами кривизны. В более сложных случаях, когда тела качения имеют переменные радиусы кривизны, для расчета контактных напряжений и деформаций следует воспользоваться данными А.В. Орлова [12]. [c.349]

Радиальное и осевое течение. В общем случае осесимметричной деформации цилиндра материальные элементы его смещаются как в радиальном, так и в осевом направлениях, причем осевая деформация = не зависит от переменных г и г. При наличии условия пластичности идеально пластичного вещества (30.15) плоскость а = 0 должна пересечь поверхность текучести /(оу, f, о ) = 0 (в системе прямоугольных координат о ., о , а, эта поверхность представляет собой круговой цилиндр) по эллипсу [c.500]

При с = 0 или So — переменная а не может быть определена из уравнения (30.31). Условиям с = 0 b — b =—Bq 2) отвечает, очевидно, тривиальный случай пластической деформации цилиндра под действием однородной системы напряжений Oj. = a , = Oq. При (, = 0 имеем случай цилиндра, осевые деформации которого равны нулю. Этот случай был рассмотрен в п. 2 настоящей главы. [c.502]

При осесимметричной переменной по длине деформации цилиндра в точках его возникают нормальные напряжения 0(, и касательные Хг-. [c.425]

Первая задача состоит в удовлетворении произвольным смешанным начальным условиям на торце полубесконечного цилиндра. Вторая задача — вычисление зависимости от времени деформаций на некотором расстоянии от начального возмущения. В первой задаче произвольные напряжения на плоскости, перпендикулярной z, разлагались в линейную сумму частных решений для бесконечной пластинки или цилиндра. Частные решения находились методом разделения переменных или методом преобразований Фурье. При этом произвольные напряжения на плоскости, перпендикулярной 2, можно было представить как сумму напряжений, соответствующих каждому частному решению, при условии, что эта сумма сходится и что система частных решений полная. Коэффициенты этой суммы вычислялись при помощи использования свойств ортогональности двойного функционального пространства из пространства решений. В этом методе трудно было решить, какие из решений, соответствующих допустимым значениям у, должны быть отобраны. [c.180]

Упруго-пластическая деформация цилиндра из идеально пластичного материала в случае плоского деформированного состоянпя. Когда цилиндр из мягкой стали с четко выраженным пределом текучестп постепенно деформируется под действием радиального давления и осевой нагрузки, то в части цилиндра деформации будут упругими, в пластической же области онп будут складываться из двух слагаемых упругих и пластических деформаций. При сравнительно больших значениях пластической части деформаций коэффициент Пуассона, отвечающий полной деформации, приближается к значению v= 1/2 для несжимаемого материала в упругой же зоне для стали V = 0,3. Чтобы избегнуть трудностей, вытекающих из необходимости рассматривать коэффициент Пуассона переменным и постепенно возрастающим от значения 0,3 до 0,5 в пластической зоне цилиндра, предположим сперва, что в обеих зонах коэффициент Пуассона V имеет постоянную величину, равную 1/2. Это равносильно допущению о несжимаемости материала как в упругой, так и в пластической областях. [c.519]

В. В. Москвитин (1951 — 1965), обобщив положения Г. Мазинга ж используя теорию малых упруго-пластических деформаций для случая тЕовторного нагружения, доказал ряд теорем относительно переменных нагружений, вторичных пластических деформаций и предельных состояний. На основе этих теорем оказалось возможным использовать конечные соотношения между напряжениями и деформациями для решения соответствующих задач. Эти соотношения справедливы при нагружениях, близких к простому. В работах В. В. Москвитина показана таюке возможность применения разработанной им теории для случая сложного нагружения, когда главные напряжения при циклическом нагружении меняют знак. Теория малых упруго-пластических деформаций при циклическом нагружении была использована В. В. Москвитиным и В. Е. Воронковым (1966) для решения ряда конкретных задач (циклический изгиб бруса и пластин, повторное кручение стержней кругового и овального поперечного сечения, повторное нагружение внутренним давлением толстостенного цилиндра и шара и др.). [c.411]

Увеличивая число поперечных сечений на рассматриваемом участке по длине вала, за счет их сгущения, получим на плоскости В плавную кривую, образованную точками пересечения с этой плоскостью искривленных радиусов или, иначе, образованную точками вала, соверщившими в составе поперечных сечений колец одинаковый крутильный поворот. Таким образом, в плоскости осевого сечения вала можно отметить точки, располагающиеся до деформации вала на кривой, которая в результате деформации вала, оставаясь плоской, повернется на угол ф вокруг оси вала. Эта кривая ортогональна контурной кривой в осевом сечении вала. Вследствие осевой симметрии крутильной деформации точно такая же кривая может быть отмечена в любом из осевых сечений. Эти кривые образуют поверхность вращения, ортогональную боковой поверхности вала. Совокупность точек, лежащих на этой поверхности при кручении круглого вала переменного диаметра, поворачивается как жесткий диск. Эта поверхность, в случае если вал становится круглым цилиндром, превращается в плоскость поперечного сечения, а ее меридиан превращается в радиус круглого поперечного сечения цилиндра. Если вал имеет коническую форму, эти поверхности становятся сферическими с центром в вершине конуса. [c.91]

Обычно в принятых расчетных методиках корпусные детали турбин рассматриваются как составные осесимметричные оболочки переменной толщины, находящиеся в температурном поле, меняющемся вдоль оси и по радиусу оболочки. С применением таких расчетных методов был проведен анализ температурных напряжений в корпусах стопорных и регулирующих клапанов, а также ЦВД и ЦСД турбин типа К-200-130 [2]. Напряжения определялись по температурным полям, полученным термометриро-ванием корпусов при эксплуатации турбины. Полученные результаты дали общую картину термонапряженного состояния этих корпусов. Они показали, что максимальные напряжения в корпусе стопорного клапана имеют место в подфланцевой зоне, а в корпусах регулирующих клапанов — в месте их приварки к цилиндру и что наиболее термонапряженной зоной корпуса ЦВД является внутренняя поверхность стенки в зоне регулирующей ступени. Однако отсутствие учета влияния фланцев и других особенностей конструкции в этих расчетах приводит к тому, что полученные результаты не всегда, даже качественно, могут характеризовать термонапряженное состояние корпусов. В связи с этим предлагаются упрощенные методики учета влияния фланцев, в частности основанные на уравнениях для напряженного состояния при плоской деформации влияние фланца горизонтального разъема ЦВД часто оценивают по теории стержней. Для оценки кольцевых напряжений решается плоская задача при форме контура, соответствующей форме поперечного сечения. Йри этом рассматри- [c.55]

При работе прибора на режимах постоянной скорости деформации ротор сельсина-датчика 10 приводится во вращение от привода. С сельсином 10 связан измерительный сельсин 9, питаемый от сети переменного тока. Одновременно с сельсином-датчнком синхронно вращается ротор сельсина приемника 3 с внутренним цилиндром I. Привод состоит из электродвигателя 13, питаемого от тнра- [c.164]

Источниками звуковых и ультразвуковых колебаний являются излучатели или вибраторы механические эксцентриковые, электромеханические, гидродинамические, магнитострикцион-ные и пьезоэлектрические. В процессах защиты металлов от нор-розии наиболее распространены электромеханические излучатели, которые разделяются на три типа электродинамические, работающие в пределах до 30 кгц, матнитострикционные — от 5 до 150 кгц и пьезоэлектрические — от 100 кгц и выше. При сравнительно низких частотах ультразвуковых колебаний (до 100 кгц), применяемых обычно при очистке поверхности изделий и в ряде других процессов обработки металлов, наиболее пригодны магнитострикционные вибраторы. Явление магнитострик-ции заключается в изменении линейных размеров некоторых материалов в магнитном поле. При намагничивании, например, стержень, изготовленный -из такого материала, укорачивается или, что реже, удлиняется независимо от направления поля. Так, цилиндр из нержавеющей стали уменьшает свою длину в сильном магнитном поле (магнитострикция), а пластина, вырезанная из кристалла кварца, изменяет свои размеры в электрическом поле (пьезоэлектрический эффект). Таким образом, стержень из магнитострикционного материала в переменном магнитном поле испытывает наибольшую деформацию два раза за период изменения поля. С целью снижения потерь на вихре- [c.105]

Металлический круговой цилиндр -поляризация, ряд Ватсона. Члены рядов Релея в отдельности не удовлетворяют граничным условиям на поверхности цилиндра — это приводит к ленной сходимости рядов при больших ка. Существует способ преобразования рядов Релея—преобразование Ватсона, в результате которого получаются другие ряды, удобные для анализа именно при больших ка. Преобразование Ватсона состоит в том, что ряд (5.10) рассматривается как сумма вычетов некоторого интеграла, взятого в плоскости комплексной переменной V по петле, окружающей вещественную полуось, от функции, отличающейся от величины, стоящей под знаком суммы в (5.10), заменой индекса суммирования т на переменную V и дополнительным множителем l/siпvя. Такое представление суммы интегралом возможно, так как интеграл имеет полюса именно при целочисленных V = т. Затем производится деформация контура в плоскость V в петлю, окружающую все полюса, расположенные в первом квадранте. Для -поляризации эти полюса — нули знаменателя Ат, рассматриваемого как функция индекса [c.47]

Заключение. Решение задачи о стационарном пластическом течении при скольжении шероховатого эллиптического цилиндра но границе идеально-пластического полупространства показывает суш,ественное влияние переменной кривизны границы контакта на распределение контактного давления и неоднородность пластической деформации по толш,ине пластического слоя полупространства. Стационарное скольжение клина с разрывным полем скоростей и круглого цилиндра с непрерывным полем скоростей представляют предельные случаи скольжения эллиптического цилиндра с отношением длин полуосей Д = оо и Д = 1. Поворотом оси эллипса с заданным отношением Д относительно границы полупространства при заданной нагрузке можно изменять в широких пределах неоднородность деформации пластического слоя полупространства. [c.592]

Лиалитические функции комплексного переменного вводятся на основе интегральных наложений, позволивших установить связь между компонентами пространственного напряженного и деформированного состояния с одной стороны и компонентами некоторых вспомогательных двумерных состояний — С другой. Для пространственных осесимметричных задач вспомогательным является состояние плоской деформации. Для пространственных задач без осевой симметрии вспомогательными являются плоская деформация и состояние, соответствующее депланации поперечных сечений цилиндров прй кручении. Рассматриваются различные виды интегральных наложений, осуществляемые путем вращения (для сплошных осесимметричных тел), путем линейных смещений (для тел с полостями) или при комбинации вращений и линейных смещений (для некруглых тел). Связи между пространственными и вспомогательными состояниями выражаются интегральными операторами (или найденными обращениями этих операторов). [c.6]

Для тела конечной длины деформация, вообще говоря, не будет обобщенной плоской, так как перемещения будут зависеть от третьей переменной г. Для такого тела формулы, выведенные для бесконечного цилиндра, будут справедливы, строго говоря, только тогда, когда на торцах действуют усилия, распределенные так же, как напряжения Ххту Ог в поперечных сечениях бесконечного цилиндра. Но на основании принципа Сен-Венана мы молчем утверждать, что распределение напряжений, в первом приближении, будет в теле конечной длины таким же, как и в бесконечном, если торцы его закреплены при этом нужно исключить из рассмотрения зоны местных напряжений вблизи торцов. [c.135]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...