Поток циркуляционный

Поворотные обратные клапаны на ру = 25 МПа с патрубками под приварку. Условное обозначение Л 44076 (см. табл. 3.34). Предназначены для прекращения обратного потока циркуляционной воды, конденсата, пара пли инертного газа рабочей температурой до 350° С. Уплотнительные поверхности корпуса и захлопни наплавлены сплавом повышенной стойкости. Основные детали—к< р-пус, крышка, диск —изготовляются из коррозионно-стойкой стали 08Х 18Н ЮТ. [c.163]

Рекарбонизация всего потока циркуляционной воды после охладителя в комбинации с фосфатированием добавочной воды [c.71]

В коллекторах с поворотом центральной струи на 180° ее можно считать помещенной в спутный поток (циркуляционный торо-вый вихрь) (см. рис. 7.15). Если считать давление в большей части объема коллекторной камеры неизменным, то неизменна и средняя с.корость растекающейся струи. Поэтому площадь ее сечения практически можно считать равной площади сечения подводящего патрубка и следует проводить оценочный расчет гидравлической неравномерности по приведенным выше формулам. [c.229]

По имеющимся литературным данны.м ионитные фильтры (преимущественно смешанного действия) успешно улавливают радиоактивные продукты коррозии из циркуляционной воды. При этом короткоживущие изотопы (с малым периодом полураспада) задерживаются на 99%, а долгоживущие радиоактивные загрязнения — на на 95%. Основная нагрузка ионитных фильтров заключается в задерживании аммиака. Фильтры устанавливаются на шунте — части потока циркуляционной воды, охлажденной до 50° С, во избежание разрушения ионитов. Регенерации таких фильтров не производят, а отработанные иониты заменяют свежими. Это упрощает эксплуатацию фильтров смешанного действия, поскольку при этом не требуется разделение (и регенерация) ионитов. Данное обстоятельство объясняется тем, что иониты используются здесь как накопители радиоактивных отходов, которые легче обезвредить (зарывание в землю на большую глубину или погружение в океан), чем разбавленные регенерационные и отмывочные воды. Продолжительность работы ионитной загрузки разового действия в этих условиях очень велика. На одной установке через 1 100 ч работы их емкость поглощения была использована всего на одну треть. [c.235]

В условиях эксплуатации чистка конденсаторов производится промывкой обратным потоком циркуляционной воды или прямым потоком воды большой скорости, механическим и химическим способами. Выбор того или другого способа зависит от характера и степени загрязнения конденсатора и наличия необходимых средств для чистки. [c.236]

Чистота внутренней поверхности трубок конденсаторов существенно влияет на вакуум Для борьбы с отложениями солей использу ют метод периодической механической очист ки, а также способ очистки трубок на ходу В поток циркуляционной воды перед конден сатором вводятся твердые резиновые шарики диаметром, несколько меньшим внутреннего диаметра трубок. Они проходят через трубную систему и очищают ее. После конденсаторов шарики удаляются из потока воды. Представляет интерес применение мягких пористых шариков большего диаметра, чем внутренний диаметр трубок. Проходя через них, шарики сжимаются и вытягиваются в форме цилиндриков, постоянно стирая на трубках все отложения. [c.233]

С целью повышения температуры продуваемой воды, подаваемой затем на ВПУ, до 35—40°С и экономии пара воду на ВПУ следует отбирать не из общего потока циркуляционной воды, сбрасываемой из конденсатора, а спе- [c.57]

То же можно сказать о смешении жидкостей. Бензин и бензол, например, смешиваются в любых пропорциях и взаимно растворимы. Их удельный вес отличается незначительно (0,86 кг л бензол и в среднем около 0,74 кг л бензин). Однако эта небольшая разница достаточна для того, чтобы бензин и бензол могли храниться в крупных емкостях, не смешиваясь в течение нескольких месяцев. Слой смеси, находящийся между нижним слоем (бензол) и верхним слоем (бензин), растет с течением времени медленно. Поэтому для смешения жидкостей необходимо специальное устройство, обеспечивающее интенсивное перемешивание в турбулентном потоке (циркуляционные насосы, диффузоры, смесители и т. д.). [c.103]

Рекарбонизация всего потока циркуляционной воды перед каждым конденсатором в комбинации с фосфатированием добавочной воды 4,0—5,0 Метод целесообразен в первую очередь для электростанций с котлами, сжигающими сернистый мазут, а также многосернистое твердое топливо при эффективной очистке дымовых газов сухим методом. Метод нежелателен для электростанций с большим числом турбоагрегатов Потребное количество СОг рассчитывается по известным из литературы формулам [Л. 1, 9] и уточняется при наладке [c.146]

НИЮ конденсатора 5. Увлекаемые потоком циркуляционной воды, шарики проходят по трубкам конденсатора, очищая их от отложений, и попадают в сливные трубопроводы конденсатора /, В сливных трубопроводах устанавливаются конусные сетки 2, улавливающие шарики и направляющие их во всасывающую магистраль струйного насоса. После длительной эксплуатации изношенные шарики по специальному трубопроводу сбрасываются в циркуляционный канал. [c.218]

Если рабочая среда входит в аппарат через сравнительно небольшое отверстие, а специальные устройства для раздачи потока по всему сечению аппарата отсутствуют, то образуется свободная струя. При больших отношениях площадей сечения аппарата и входного отверстия Рк/Рц входящий поток даже в условиях ограниченного пространства практически близок к свободной затопленной струе (рис. 1.47, а), которая характеризуется приблизительно теми же соотнощениями, что и соотношения для струи, вытекающей в неограниченное пространство. Когда соотношение площадей такое, что стенки аппарата расположены к оси ближе, чем границы свободной струи, на определенном расстоянии от ее начала, струя деформируется, при этом значительно изменяется характер распределения скоростей. Форма струи в условиях ограниченного пространства аппарата еще больше усложняется в тех случаях, когда вход в аппарат осуществляется сбоку (изгиб струи, рис. 1.47, б) или в сторону, противоположную основному направлению потока внутри аппарата (радиальное растекание, рис, 1.47, в). Особенностью распространения струи в ограниченном пространстве является также неизменность общего расхода количество жидкости, входящей в аппарат, равно количеству жидкости, выходящей из него. Перед выходом жидкости из аппарата вся присоединенная масса отсекается от струи и возвращается обратно. Таким образом, вне струи во всем объеме аппарата осуществляется циркуляционное движение [c.53]

Неоднородность потока определялась по замерам полного и статического р давлений в сечении 1—1 непосредственно перед слоем и статического давления в сечении 2—2 за ним. Трубки полного давления укладывались в зернистый слой так, чтобы их приемники были заподлицо с верхней границей слоя. Таким образом, измерялась нормальная к поверхности слоя составля-динамического давления. Статическое давление измерялось на стенках аппарата, причем сечения 1—1 и 2—2 выбирались так, чтобы влияние циркуляционных течений было минимальным. При обработке использовались выражения [c.270]

Следовательно, для того чтобы построить модель циркуляционных течений, необходимо представить всю область, занимаемую газожидкостной системой, в виде однородной среды с изменяющейся в пространстве плотностью. Используя так называемую модель потока дрейфа [63], которая позволяет определить коэффициент трения между пузырьками п жидкостью, величину среднего газо-содержания можно выразить следующим образом [c.224]

Сравнивая две картины обтекания цилиндра идеальной жидкостью — ту, при которой нет подъемной силы (рис. 349), и ту, при которой она существует (рис. 350), нетрудно обнаружить следующее. Вторая картина получается из первой, если на течение, соответствующее первой картине, наложить замкнутое течение жидкости вокруг цилиндра в направлении часовой стрелки (рис. 351). При этом мы можем забыть , что жидкость обладает вязкостью и что цилиндр вращается. Необходимо только, чтобы вокруг цилиндра, кроме полного обтекания потоком, возникло еще циркуляционное течение. [c.564]

Циркуляционное течение складывается с течением набегающего потока. При этом над крылом скорости того и другого течения совпадают по направлению, а под крылом направлены противоположно (см. рис. 120). Следовательно, циркуляционное течение увеличивает скорость потока над крылом и уменьшает ее под крылом. В результате этого давление под крылом возрастает, а над крылом уменьшается. Это и обусловливает возникновение подъемной силы крыла. [c.151]

Отметим теперь одно важное явление, относящееся к обтеканию тел потоком идеальной жидкости. Если контур обтекаемого тела имеет участок, представляющий собой дугу с малым радиусом закругления (рис. 2.16, а), то часть потока вблизи этой дуги походит на циркуляционное движение скорость увеличивается по мере приближения к контуру дуги и при достаточно малых радиусах закругления может стать очень большой. При некотором (достаточно малом) радиусе закругления скорость должна быть столь велика, что давление (вычисляемое по уравнению Бернулли для несжимаемой жидкости) должно стать [c.107]

Сравнивая обтекание данной решетки вязким и потенциальным потоками несжимаемой жидкости при одной и той же (по величине и направлению) скорости набегающего потока, замечаем, что влияние вязкости двояко оно приводит как к изменению величины циркуляционной силы Жуковского G, так и к появлению добавочной осевой силы F . В результате возникает вязкая сила (сопротивление) Лх, а также изменяется величина подъемно силы Ry. [c.15]

И, следовательно, в вязком потоке подъемная сила профиля в конфузорной решетке больше, а в диффузорной решетке меньше циркуляционной силы Жуковского (рис. 10.6). В активной решетке, так же как и в потенциальном потоке, подъемная сила равна циркуляционной. [c.15]

Для получения циркуляционного обтекания окружности наложим на рассмотренный выше поток чисто циркуляционное течение от единичного вихря, поместив его в начало координат, т. е. в центр окружности. Скорость, индуцированная точечным вихрем с циркуляцией Г, по величине равна Г/(2яг) и направлена всегда по нормали к радиусу-вектору. [c.21]

Рассмотрим теперь другой крайний случай обтекания крыла — чисто циркуляционное обтекание. Под чисто циркуляционным течением будем понимать течение, обусловленное только наличием циркуляции вокруг профиля при отсутствии набегающего потока, когда и = О, Г 0. Примером чисто циркуляционного течения является рассмотренное в гл. II круговое течение, поле скоростей которого вызвано одиночным вихрем. В случае чисто циркуляционного течения отсутствуют передняя и задняя критические точки, и линии тока представляют собой замкнутые кривые, огибающие профиль. Такое течение независимо от значения циркуляции требует наличия бесконечной скорости в точке, лежащей на задней кромке профиля и, следовательно, так же как бесциркуляционное течение, не может быть реализовано без отрыва потока. [c.23]

Очевидно, что при некотором вполне определенном значении циркуляции Г вокруг крыла задняя критическая точка совпадет с задней острой кромкой профиля (рис. 10.8, б). В этом единственном случае циркуляционное течение может быть физически реализовано безотрывным образом. При всех других значениях циркуляции требуется обтекание задней кромки, что, как указывалось, невозможно без отрыва потока. [c.23]

Картина течения при поперечном обтекании трубы показана на рис. 6.2. На фронтовой части трубы образуется пограничный слой, толщина которого достигает наибольшей величины вблизи ф = 90°. В этой зоне происходит отрыв потока -от поверхности, и кормовая часть трубы омывается сильно завихренным потоком с обратными циркуляционными токами. [c.332]

Подъемную силу можно получить и при обтекании симметричного профиля, например вращающегося цилиндрического тела (ротора) или вообще вихря. Вследствие вязкости жидкости вокруг ротора создается циркуляционное движение жидкости со скоростью Си- Это движение накладывается на основное со скоростью в результате чего при указанном на рис. 8.6 направлении вращения под ротором происходит уменьшение результирующей скорости —Си, а над ротором ее увеличение + с . Если полный напор в сечении потока одинаков, то вследствие разности суммарных скоростей над и под ротором согласно уравнению Бернулли давление станет больше р2- В итоге возникает подъемная сила Яу = (р1 —Р2) 5. Это явление называют эффектом Магнуса. [c.127]

Выше были установлены комплексные потенциалы потоков, обтекающих круглый цилиндр вдоль вещественной оси. Найдем более общее выражение для циркуляционного обтекания вдоль произвольного направления под углом а к этой оси (рис. 7.13). Рассмотрим вначале бесциркуляционное обтекание вдоль мнимой оси. Его можно получить, если повернуть весь поток, изученный в п. 7.4, на угол я/2 против часовой стрелки. Такая операция математически будет реализована, если в выражении (7,30) [c.229]

Из формул (7.47) и (7.48) следует, что вектор силы Р направлен нормально к вектору скорости о (см. рис. 7.14). Замечая, что в последнем выводе циркуляция взята положительной (соответственно вращению вихря против часовой стрелки), и принимая во внимание результат, полученный при циркуляционном обтекании круглого цилиндра, можно установить следующее правило для определения направления поперечной силы Жуковского следует вектор скорости потока в бесконечности повернуть на угол л12 в направлении, противоположном циркуляции. Так как поток всюду вне тела предполагается потенциальным, а вихри расположены только на поверхности тела или внутри него, то циркуляцию можно вычислять по любому контуру, охватывающему тело. [c.235]

ЦИРКУЛЯЦИОННОЕ ОБТЕКАНИЕ ПЛАСТИНЫ ПЛОСКИМ ПОТЕНЦИАЛЬНЫМ ПОТОКОМ [c.239]

Поворотные обратные клапаны с патрубками под приварку на ру = 6,4 МПа. Условное обозначение Л 44077 (рис. 3.61, табл. 3.34). Предназначены для прекращения обратного потока циркуляционной воды, конденсата, пара или инертного газа рабочей температурой до 350° С. Основные детали — корпус и захлоп-ка —в зависимости от варианта исполнения изготовляются из коррозионно-стойкой стали 08Х18Н10Т или из углеродистой стали 20. Гидравлическое испытание клапанов на прочность проводится при пробном давлении 9,6 МПа. При рабочей температуре среды до 350°С допускается рабочее давление до 4 МПа. Клапаны изготовляются и поставляются по ТУ 26-07-1162 — 77. [c.161]

Поворотные обратные клапаны на ру=16 МПа с патрубками под приварку, условное обозначение Л 44082 (рис. 3.62, табл. 3.34). Предназначены для прекращения обратного потока циркуляционной воды, конденсата, пара или инертного газа рабочей температурой до 350° С. Основные детали — корпус и захлопка— 1зготовляются из коррозионно-стойкой стали 08Х18Н10Т или из углеродистой стали 20. Гидравлическое испытание клапанов на прочность проводится при пробном давлении 24 МПа. При рабочей температуре среды 350° С допуска- [c.161]

Фосфатирование оборотной воды широко применяется в (ХСР. Ценной особенностью этого метода является способность фосфатов постепенно разрушать старую накипь. Следует также отметить, что фосфатирование понижает агрессивность охлаждающей воды, так как фосфаты являются замедлителями коррозии, что выгодно отличает фосфатирование от рекарбонизации воды. Схема установки для обработки охлаждающей воды фосфатами приведена на рис. 9-10. Фосфаты можно дозировать непосредственно в циркуляционную или добавочную воду. Целесообразно сначала разбавлять раствор фосфатов добавочной водой, а затем добавлять его (при концентрации 10—20 Л4а/л ЫазРОй) в основной поток циркуляционной воды, что улучшает перемешивание и уменьшает потери фосфата со шламом. Раствор из [c.342]

Применительно к движению газов в рабочей камере печи часто следует рассматривать поступление двух или большего количества струй, вза-амодействующих между собой и возбуждающих циркуляционные потоки (рис. 7,3, и). Каждая из поступающих струй до слияния образует циркуляционный поток. При набегании струи на поверхность образуется настильная струя, максимум скоростей в сечении деформированной струи прибл1ижается к стенке, а на другой поверхности -скорость падает, что уменьшает движение циркуляционных потоков. Если струя касается стенок камеры, то движение в дальнейшем происходит так же, как в канале. Перемешивание ограниченных струй более интенсивно, чем свободных. Чем меньше поперечное сечение камеры, тем интенсивнее перемешивание следствие меньшего разбавления основных потоков циркуляционными. [c.29]

Практика длительной эксплуатации электростанций Урала показала, что борьба с указанными отложениями путем непрерывной очистки конденсаторов при п0(М0щи рециркулирующих резиновых шариков в Комбинации с эпизодическим хлорированием всего потока циркуляционной воды не всюду дала устойчивые (положительные результаты. [c.147]

Для работы установки применяются шарики с диаметром на 1 — 2 мм меньше, чем внутренний диаметр трубок, и удельным весом в пределах 0,9—1,2 г/см . В потоке циркуляционной воды они находятся практически во взвешенном состоянии, что обеспечивает довольно равномерное их распределение по трубам. Количество шариков должно составлять примерно 10—20% числа очищаемых трубок. При такой загрузке каждая трубка конденсатора будет обрабатываться 1 раз в 1—2 мин. Для наблюдения за циркуляцией шариков имеется специальный иллюминатор в загрузоч- [c.218]

Наряду с гомогенными и квазигомогенными реакторами с жидкими суспензиями известны также предложения использовать горючее в виде потока газовзвеси [Л. 171] или в виде гравитационного слоя [Л. 296]. На рис. 12-4 представлена схема атомного реактора (Нидерланды), доложенная на Женевской конференции по мирному использованию атомной энергии. Частицы горючего перемещаются нисходящим гравитационным слоем в технологических каналах, а затем транспортируются гелием через элементы парогенератора в исходное положение. Сепарация частиц происходит в циклонах, а гелий отсасывается циркуляционными газодувка-ми. Для обеспечения большей надежности движения внизу каналов предусматриваются вибраторы. В отличие от этой схемы в [Л. 355,] описан реактор также с движущимся слоем горючего, но при этажном , а не параллельном расположении активной зоны и парогенератор-26—2503 393 [c.393]

Диффузионный перенос пара в макрокапиллярах осложняется явлением теплового скольжения. Если по длине капилляра имеется перепад температуры, то возникают циркуляционные токи воздуха у стенок капилляра — против потока теплоты, а по оси — в направлении потока теплоты. Так как у поверхности испарения внутри материала температура капилляров ниже, чем у внешней поверхности, то возникает движение газа к поверхности материала. Таким образом, тепловое скольжение усиливает перенос пара через зону испарения к поверхности материала, т. е. повышает ннтенснв-иость массопе])еноса. [c.515]

Таким образом, КВС как области с повышенным энергосодержанием, переходят на периферию, тем самым увеличивая ее энергию. Такой механизм неустойчивости действует только в одном направлении и хорюшо согласуется с возникновением реверса при образовании зоны рециркуляции в области диафрагмы вихревой трубы. В этом случае КВС возникают на фанице рециркулирующего потока. Направление силы Г можно определить по знаку скалярного произведения вектора угловой скорости вращения приосевого вихря Л и вектора угловой скорости вихревого жгута <0, после его разворота. В описанном выше безре-циркуляционном режиме это произведение положительно, что соответствует силе, направленной к периферии. Возникновение зоны рециркуляции приводит к изменению направления начальной завихренности КВС и осевой составляющей скорости, что соответствует зеркальному отражению относительно плоскости, перпендикулярной оси вихревой трубы. Но при зеркальном отражении скалярное произведение не изменяется и, соответственно, не изменяется направление действия силы F. В результате вихревой перенос энергии будет идти из зоны рециркуляции в область потока, выносимого через отверстие диафрагмы, что и приводит в конечном счете к его нагреванию. [c.130]

В данном разделе в рамках феноменологического подхода дается постановка и решение задачи о нахождении профиля циркуляционных течений, возникающих в газожидкостном слое в результате взаимодействпя восходящего потока пузырьков газа с жидкостью (рис. 66). [c.223]

Поскольку в рассматриваемой системе Ве 1, То Ре 1. В этом случае можно утверждать, что основная масса целевого компонента из указанных пограничных слоев III, V будет сноситься конвективным течением в узкую область вблизи поверхности сферы, отделяющей зону циркуляционного течения жидкости от остальной области. При этом целевой компонент пз области III сносится в область VI, примыкающую к сферической поверхности с внешней стороны, а из области V — в область VII, примыкающую к сферической поверхности с внутренней стороны. Вблизи задней критической точки циркуляционного течения (точка В) поток жидкости, текущей вблизи границы зоны циркуляционного течения, раздваивается. При этом целевой компонент, находившийся в зоне VI, далее переносится в зону диффузионного следа VIII, а целевой компонент из зоны VII переносится в область внутреннего следа, расположенного внутри циркуляционной зоны вблизи оси симметрии (зона IX). Вблизи задней критической точки пузырька (точка А) область внутреннего следа сли- [c.258]

Г. А. Кох и Р. Л. Слобод [23] применяли модель циркуляционного типа, позволявшую при относительно небольших размерах самой модели (длиной б м) проследить движение оторочки на длине м. Поток жидкости, выходящей из испытуемого образца, проходил через специальную камеру измерительного устройства, где концентрация раствора предварительно определялась химическим осциллометром, после чего жидкость направлялась снова в образец. [c.34]

Клеменс [124] оценил упомянутый дополнительный тепловой поток следующим образом. Поток состоит из двух частей из добавки к Qn, возникающей вследствие условия Ф О, и теплоты, вызванной тем, что при переходе электронов из сверхпроводящего в нормальное состояние поглощается некоторая энергия, которая затем высвобождается при обратном процессе. В (25.6) последним эффектом мы пренебрегли, воспользовавшись в (25.5) выражением для справедливость такого пренебрежения вытекает из следующих рассуждений. Так как / = 0, / = / и так как в сверхпроводниках в стационарном состоянии электрическое поле 7 = 0 или по крайней мере мало ), то / будет порядка L,j (/sTr/QгдеЬ — коэффициент переноса (14.11), в котором учтено рассеяние статическими дефектами и вклад токов только в нормальных областях. Тепло, переносимое / порядка КТ, т. е. меньше на множитель(isTT/Q . Вторая добавка к имеет порядок так как скрытая теплота перехода из нормального в сверхпроводящее состояние на один электрон Эта добавка равна примерно Ь КТ IQ К Т рУТ, что значительно больше тенла, переносимого В свою очередь меньше на множитель порядка КТи-р.1%, поэтому циркуляционный механизм не дает заметного вклада в полную электронную теплопроводность ) отсюда вытекает, что в (25.5) должна фигурировать именно С . [c.298]

Последние два выражения позволяют следующим образом обобщить теорему Жуковского равнодействующая всех сил, приложенных к профилю решетки при обтекании ее потоком вязкой несжимаемой жидкости, равна геометрической сумме циркуляционной силы Жуковского О = р УтГо , направленной по нор- [c.14]

Такое безотрывное бесциркуляционное течение (при Г = 0) является единственно возможным случаем, при котором бесциркуляционное течение реализуется в действительности в прочих случаях оно является лишь мысленной составляюш ей частью истинного течения, включаюгцего также и циркуляционный поток. [c.25]

Г > 4лиоГо. Поскольку sin 0 р не может быть больше единицы, для этого случая на поверхности цилиндра нет ни одной критической точки. Более подробный анализ показывает, что точка с нулевой скоростью расположена внутри потока на петлеобразной линии тока, ограничивающей замкнутую область вблизи поверхности цилиндра, в которой происходит циркуляционное течение (рис. 7.10, в). [c.228]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...