Температура охлаждения

Если по производственным условиям (размеры, конфигурация детали и др.) нагревание охватывающей детали недопустимо или затруднительно, то соединение можно выполнить путем охлаждения охватываемой детали (вала). При этом способе охватываемая деталь (вал) охлаждается до требуемой низкой температуры. При охлаждении охватываемая деталь сжимается, размеры ее уменьшаются и она свободно входит в отверстие парной детали (втулки), с которой сопрягается. Когда температура охлажденной детали повысится до [c.475]

Температуру охлаждения следует назначать с учетом остывания детали при переносе и запрессовке. [c.483]

Температуру охлаждения можно регулировать продолжительностью выдержки в охлаждающей среде или (способ более технологичный) продолжительностью остывания. [c.483]

Температура охлаждения вала, А, [c.484]

Здесь п а - соответственно модуль нормальной упругости и коэффициент линейного расширения материала заклепки — конечная температура охлаждения г, — температура, при которой прекращается пластическое течение материала заклепки и начинается упругая вытяжка стержня заклепки. [c.196]

А.П. Меркуловым предложено строить характеристики вихревых труб в виде функций для безразмерной температуры охлажденного и подогретого потоков [c.45]

Рис. 2.6. Зависимость безразмерной температуры охлажденного потока 0," от его относительной доли ц при = 4 (/) 5 ( 6 (J) [114]

Результаты опытов (ри 2.8) представляют собой обобщенную характеристику ti,=в виде поля значений максимальных температурных эффектов. Снижение максимально достигаемой температурной эффективности от 0,53 при 5 до 0,49 при 71 = 16,5 связано с увеличением стока воздуха непосредственно из сопла по торцевой стенке в отверстие диафрагмы, что приводит к повышению температуры охлажденных в трубе приосевых масс газа. Очевидно, относительный расход паразитных масс, стекающих в пограничном слое на торцевой поверхности диафрагмы, растет с увеличением перепада давления на вихревой трубе. [c.51]

Среднемассовая относительная температура охлажденного потока [c.208]

Температура охлажденного потока из условий обеспечения необходимой величины охлаждения объекта может быть определена по выражению [c.221]

Другая трудность расчета состоит в определении относительной доли охлажденного потока ц. Как отмечено ранее максимальные эффекты охлаждения наблюдаются в диапазоне 0,2 < ц < 0,3, а максимальная холодопроизводительность — при 0,6 < ц < 0,75. Можно предложить вариационный метод определения ц с использованием выражения (5.3). По известным значениям Г, и рассчитывается изоэнтропный эффект охлаждения T= Ti fl - (1А ) " Воспользовавшись значением температуры охлажденного потока, рассчитанного по (5.2), найдем потребное значение температурной эффективности = АТ /аТ . Зная потребное значение т), по выражению (5.2) рассчитаем ц [c.222]

Температура охлажденного воздуха, К.......................268—278 [c.264]

Абсолютные эффекты снижения температуры охлажденных масс воздуха Г, - зависят от режимных параметров [c.367]

Условия сварки короткими участками выбирают такими, чтобы температура охлаждения первого слоя к моменту подогрева вторым слоем не падала ниже определенной температуры и чтобы длительность пребывания околошовной зоны выше температуры Г, соответствовала условиям завершения распада аустенита. В качестве температуры принимают температуру начала мартенситного превращения (500...650 К) или температуру наиболее вероятного образования холодных треш,ин (350...500 К). Более подробно о выборе указанных температур рассказано в гл. 13. [c.219]

Существенное различие между этой машиной и более ранними машинами с замкнутым циклом, описанными выше, состоит в том, что в схему вводится теплообменник (между компрессором и детандером). Исходная схема машины Филипс изображена на фиг. 9 ее следует сравнить со схемой прежних машин (фиг. 8). Использование теплообменника позволяет поддерживать детандер при температуре Tj, т. е. при температуре охлаждения, в результате чего почти все охлаждение, получаемое при расширении, происходит изотермически при температуре Т . В идеальном случае работа схемы, изображенной на фиг. 9, включает следующие процессы [c.16]

Получение низких температур. Охлаждение газов при адиабатическом дросселировании используется на практике для получения низких температур, в частности для сжижения воздуха и других газов (способ Линде). При этом начальная температура газа должна быть меньше температуры верхней точки инверсии в противном случае температура газа при дросселировании будет не уменьшаться, а возрастать. [c.177]

В действительности теплообмен между газом и воздухом в рекуператоре происходит при конечной площади поверхности теплообмена и конечном времени контакта и, следовательно, полная рекуперация теплоты невозможна. Поэтому температура нагретого воздуха на выходе пз теплообменника будет Те- <5 Т , а температура охлажденных газов Тз- > Тг,. Совершенство процесса рекуперации оценивается степенью рекуперации [c.188]

Картина существенно усложняется, если температура нагрева сплава перед началом деформации соответствовала состоянию однофазного твердого раствора, а температура охлажденного слоя— двухфазному состоянию. В этом случае в охлажденном внешнем [c.396]

ИЛИ температуру охлаждения охватываемой детали, [c.62]

На рис. 14.1 показаны кривые изменения температуры тела на его поверхности t т и в центре при погружении в жидкость с более низкой температурой (охлаждение тела). В начале процесса начинает снижаться температура на поверхности тела, тогда как температура в его центре некоторое время остается неизменной. С течением времени температура во всех точках тела приближается к температуре окружающей среды. [c.177]

II очередь) охлаждают газ коксовых батарей 1—4. Температура газа, поступающего на холодильники, 78— 82°С, температура охлажденного газа 30—32°С. На этом объекте наблюдается аварийное зарастание трубной системы газовых охладителей. [c.35]

Процесс борирования состоит из нескольких последовательных операций подготовки насыщающей смеси перемешиванием компонентов и удалением влаги, упаковки деталей в контейнеры, выдержки контейнеров в печи при оптимальной температуре, охлаждения и распаковки, очистки борированных деталей и термообработки. [c.40]

Градирни с естественной тягой обладают известными преимуществами по сравнению с градирнями прочих типов. Они производят такое же охлаждающее действие, что и градирни с принудительной вентиляцией, однако при этом лишены механических устройств и не потребляют электроэнергии. Кроме того, их эффективность не зависит от скорости ветра. Градирни с естественной тягой занимают гораздо меньшую площадь. Они работают в оптимальных условиях, при которых поток воздуха направлен навстречу потоку стекающей с оросителя воды, благодаря чему самый холодный воздух сначала соприкасается с самой холодной водой и эффективность охлаждения поэтому не снижается. К недостаткам градирен с естественной тягой следует отнести необходимость сооружения высоких башен и значительные капитальные затраты. Кроме того, трудно с большой точностью регулировать температуру охлажденной воды. В технической литературе чаще всего приводятся следующие оптимальные показатели для таких градирен интервал охлаждения—14 °С, степень приближения к теоретическому пределу—10°С. [c.220]

Чаще всего вихревую трубу используют как устройство для получения охлажденных масс газа, т.е. как расширитель газокомпрессионной холодильной машины, эффективность которой существенно выше эффективности дроссельной. Это определяет и те внешние интегральные характеристики оценки термогазодинамического совершенства вихревых труб, широко используемые исследователями. В первую очередь к ним необходимо отнести абсолютные эффекты снижения температуры охлажденного [c.43]

Практически при любой температура на выходе из камеры энергоразделения выше температуры охлажденного потока на выходе из кромочного канала. Эго говорит о том, что в теплообмене с газом через стенки камеры энергоразделення участвует преимущественно нагретый периферийный поток. Эго явление имеет некоторую аналогию с процессом внешнего охлаждения [c.371]

Фиг. 11. Зависимость холодильного коэффициента идеальной холодильпой машины Карно от температуры охлаждения Ti при температуре Г.=300 К.

Из фиг. 18 вытекает, что при понижении температуры охлаждения Г, отношение отрезков aejaf должно уменьшаться. Следовательно, во-первых, согласно равенству (7.1), при понижении Tj уменьшается акс. и, во-вторых, при понижении 1 значение tioth. из выражения (7.8) также уменьшается. Таким образом, охлаждение ири более низкой температуре требует большего расхода энергии. Обсуждая к. п. д. паровых компрессионных машин, необходимо рассмотреть и компрессионные машины сухого сжатия ). Если ежа-тие пара начинается от области насыщения и кончается в области перегретого пара, то его называют сухим сжатием. На диаграмме (фиг. 19) температура-энтропия такое сухое сжатие изображается вертикальной линией ас точка а соответствует давлению насыщенного пара при температуре в испарителе Г,, а точка с— некоторому давлению р . В идеальном случае сжатие считается адиабатическим (т. е. изоэнтроиическим), и поэтому линия сжатия ас проводится вертикально. [c.25]

Температуры кипения различных веш,еств, пригодных для использования п паровых компрессионных машинах, приведены в табл. 3, в которой эти вещества расположены в порядке понижения температур кинения. Шесть веществ, температуры кипения которых выше, чем у сернистого ангидрида, наиболее удобны для работы при сравнительно высоких температурах охлаждения, которые требуются при кондиционировании воздуха, в транспортных холодильниках и т. п. Для остальных веществ в табл. 6 приведены величины давлений в испарителе /), и степени сжатия г для цикла сухого сжатия между температурами 30 и —50° С. Из табл. 6 видно, что вещества с низкими температурами кипения требуют таких степеней сжатия, которые могут быть получены в одноступенчатых машинах. Однако практически для работы при температуре —50° С и ниже более экономичны двухступенчатые машины. [c.33]

После того, как все ячейки вихревого течения, начиная от первой, будут просчитаны, г.е. л - т = 0, то определяются расход газовой фазы вынужденного вихря - (6.63), температура охлажденного газа - (6.64), удельная изобарная теплоемкость охлажденного газа Ср - (6.65), компонентный состав охлажденного газа iJ - (6.66), удельная холодопроизводительноеть <7 - (6.68), полная холо-допроизводительность qp - (6.69), температура - (7.26), удельная теплоемкость С, при давлении Р и температуре Г, - (4.1.37), (4.1.36), (4.1.34), (4.1.35), эффективность энергоразделения т - (6.70), а также температура газа 7 , истекшего из свободного вихря при давлении Р - (6.67). [c.170]

Используя разработанную модель термогазодинамического процесса энерго-разделения в многокомпонентной струе, нульсационно истекающей в полузамкнутую емкость с теплопроводными стенками, рассчитываются характеристики этого процесса. В качестве примера на рис. 7.5 представлены зависимости изменения разности температур АТ исходного высоконапорного газа Т и температура охлажденного газа в процессе энергоразделения от давления нагнетания Р высоконапорного газа в сопло (рис. 7.3). Из графика на рис. 7.5 видно, что с увеличением давления нагнетания исходного газа разность температур АТ снижается. Однако она увеличивается с увеличением степени расширения газа, выражаемой в виде отношения давлений и низконапорного Р газов. Аналогичные зависимости получены для удельной холодопроизводительности д (рис. 7.6) процесса энергоразделения. [c.184]

Выбор средств и способов искусственного охлаждения осуществляется с учетом требующейся холодопроизводи-тельности, температуры охлаждения, параметров приемника теплоты, скорости охлаждения, автономности, габаритных и массовых характеристик, энергозатрат, токсичности, отсутствия вибраций и целого ряда других возможных специальных требований. Так, не следует использовать охлаждающие среды или установки с температурами существенно более низкими, чем необходимые по техническим (технологическим) условиям. Например, воду охлаждать гши замораживать жидким азотом нецелесообразно. [c.310]

Конкретные режимы медленного охлаждения разных сталей в зависимости от устойчивости аустеннта (от термокинетических диаграмм превращения его) могут быть различными как по скорости охлаждения, так и по конечной температуре охлаждения. Для сталей с меньшей устойчивостью аустеннта, когда при определенной скорости охлаждения имеет место полное феррито-перлитное превращение, конечная температура замедленного охлаждения может быть более высокой, чем у сталей с устойчивым аустенитом, для которых удаление водорода до неопасной концентрации в стали проходит при более низких температурах из твердого раствора а в течение определенного времени. [c.13]

Оптимальную температуру охлаждения газа на линейных компрессорных станциях определяют из анализа приведенных затрат по различным вариантам (табл. 6 рис. 10). Данные получены для условного газопровода, не учитывающего поясные коэффициенты, переменность шага между КС и другие особенности реальных газопроводов, оказывающих влияние на технико-экономические показатели газопередачи. [c.69]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...