Массовое расходное паросодержание

Для расчета сопротивления двухфазного потока в области испарения необходимо знать изменение массового расходного паросодержания потока X в обеих ее зонах, которое с учетом (6.19), (6.20) можно вычислить по выражению [c.137]

Диапазон изменения и 3 очевидно одинаков 0<х<1,0<Р<1. На границах этого интервала объемные и массовые расходные паросодержания совпадают, но из-за условия р р" внутри интервала они отличаются весьма сильно. Рисунок 7.5 дает связь Р (х) для пароводяных потоков. Очевидно, что при р = фазы неразличимы, поток становится однофазным, формально при этом X = Р во всем интервале. По мере снижения давления одним и тем же значениям х соответствуют все большие значения р. Для примера водовоздушная смесь при р = 0, МПа и комнатной температуре при X = 0,1 имеет Р = 0,988, в чем легко убедиться подставив в формулу [c.293]

Такое определение массового расходного паросодержания удобно использовать для потоков в условиях теплообмена с окружающей [c.293]

После того как определена скорость циркуляции, легко установить массовое расходное паросодержание на выходе из испаритель- [c.53]

При кипении жидкости, движущейся внутри трубы, величина х может изменяться в общем случае от нуля (движется только жидкость) до единицы (движется только пар). Итак, значения массовых расходных паросодержаний лежат в пределах 0 x il. [c.313]

Эта зависимость показывает, что относительная энтальпия двухфазного потока (/см— н), измеренная в долях теплоты преобразования г, при кипении жидкости в трубах и каналах равна массовому расходному паросодержанию потока в данном сечении. Утверждение верно, если на входе имеется насыщенная жидкость или двухфазная смесь. [c.315]

Отношение массового расхода паровой фазы к массовому расходу смеси называется массовым расходным паросодержанием [c.33]

Тепловая нагрузка опытной трубы рассчитывалась по фактическим массовым расходным паросодержаниям во входном Xi и выходном л г [c.198]

Массовые расходные паросодержания во входном и выходном сечениях опытной трубы определялись по тепловым балансам смесителя и калориметра соответственно. [c.199]

В первом приближении можно полагать, что эта формула дает и локальные значения коэффициента теплоотдачи (длинная труба, слабая переменность физических свойств жидкости и граничных тепловых условий и т. п.). Отношение плотностей р /рсм можно выразить через массовое расходное паросодержание лс=< п/Осм [c.113]

Массу пара в воде определяют через массовое расходное паросодержание х, которое определяют как отношение массового расхода пара к суммарному расходу пара и воды [c.46]

На основании (2-10) массовое расходное паросодержание можно выразить через отношение скоростей, а именно [c.46]

Если для определенного участка трубы можно принять тепловой поток равномерным по длине, то массовое расходное паросодержание будет увеличиваться непрерывно и равномерно. Тогда среднее значение [c.47]

Истинное объемное паросодержание ф можно выразить через массовое расходное паросодержание х и отношение скоростей пара w" и воды w. Для этого найдем площади / и f", занятые водой и паром (соответственно) в поперечном сечении трубы [c.49]

Значение расходного объемного паросодержания Р в зависимости от массового расходного паросодержания при заданном давлении. [c.56]

Для определения р можно взять формулу (2-32), так как массовое расходное паросодержание х легко рассчитать. Для определения ф приходится использовать опытные данные, так как аналитически отношение w"lw, которое само зависит от ф, рассчитать трудно. [c.57]

Массовое расходное паросодержание смеси на выходе из витка определяем по формуле [c.66]

Авторы [2.81] провели серию экспериментов па пароводяной среде при давлениях 1 — 10 МПа, удельных массовых расходах смеси 500—2000 кг/м -с и массовых расходных паросодержаниях 0,1—0,3 в трубе диаметром 13,3 мм. Результаты экспериментов описывались [c.78]

В обогреваемых трубах среднемассовая энтальпия потока непрерывно растет по длине канала. Если поток термодинамически равновесный, то массовое расходное паросодержание л однозначно связано со среднемассовой энтальпией потока [c.101]

В термодинамически равновесных потоках массовое расходное паросодержание в любом сечении г может быть найдено с учетом формулы [c.102]

Для расчета действительных значений массового расходного паросодержания х и соответствующих значений ф в неравновесных потоках (области /// и /К рис. 1.90) существует несколько эмпирических и полуэмпирических методик, пригодных в определенных областях режимных параметров. Основные из этих методик описаны в [57]. В настоящее время, по-видимому, недостаточно опытных данных, чтобы на основе их сопоставления с расчетными рекомендациями отдать предпочтение той или иной из них. Здесь приводятся две методики. [c.103]

В условиях теплообмена в уравнении (1.236) для градиента давления по длине канала постоянного сечения первый член становится отличным от нуля, причем массовое расходное паросодержание для равновесных потоков определяется формулой [c.103]

При начальной температуре воды 85...90°С (в зависимости от тщательности предварительной дегазации воды) на выходной поверхности образца всегда появляются видимые мельчайшие пузырьки воздуха. С повышением температуры и принижением ее к 100°С число и размеры пузырьков увеличиваются. Они медленно растут, достигают в максимальных случаях диаметра — 0,6 мм, отрываются и сносятся потоком. При приближении начальной температуры воды к 100° С происходит постепенный переход от выделения газопаровых пузырьков к паровым. Он состоит в том, что число центров образования и частота отрыва пузырьков возрастают, а их максимальные размеры уменьшаются до диаметра меньше 0,1 мм. При повышении температуры от 100 до 102 °С мельчайшие паровые пузырьки выбегают сплошными цепочками и лопаются на поверхности жидкостной пленки, образуя на ней мельчайшую рябь и туман из микрокапель. При дальнейшем повышении начальной температуры практически из каждой поры идут сплошные паровые микроструи, интенсивность которых непрерывно возрастает. Вся поверхность образца равномерно усеяна мельчайшими белыми источниками паровых микроструй. Пленка жидкости на ней набухает, становится рыхлой и белеет. Появляется шум. В дальнейшем интенсивность истечения паровых микроструй еще более возрастает, шум увеличивается. На пленке образуются бесформенные белые скопления размером около 5 мм, быстро сбегающие вниз или отрывающиеся от ее поверхности в виде бесформенных вначале комков. Такой механизм по мере увеличения его интенсивности наблюдается без качественных изменений до предельных исследованных начальных температур воды 180 °С, что соответствует возрастанию массового расходного паросодержания вытекающего двухфазного потока от О до 0,15. [c.79]

Следует сказать, что в классической гомогенной модели (уравнения (7.32), (7.33)) происходит взаимная компенсация ошибок, позволяющая применять эти уравнения и при таких паросодер-жаниях, при которых действительная структура потока далеко не гомогенная. Так, в дисперсно-кольцевом потоке из-за большого скольжения фаз (3 > ф, Рр < Рф, причем различия этих параметров достаточно велики и нарастают с ростом паросодержания. С другой стороны, скорость жидкости в пленке заметно ниже, чем используемая в гомогенной модели скорость смеси. По этой причине во многих экспериментальных работах, прежде всего для области высоких приведенных давлений, используют гомогенную модель для сопоставления с опытными данными во всем диапазоне изменения массового расходного паросодержания (О < х < 1). При этом, чтобы обес- [c.325]

В обогреваемых трубах среднемассовая энтальпия непрерывно растет по длине канала. В равновесном потоке энтальпия двухфазной смеси определяется уравнением (7.2), причем в этом случае ве личина л в (7.2) совпадает с массовым расходным паросодержани-ем потока. В общем случае поток может быть неравновесным, тогда величина, определяемая уравнением (7.2), не равна действительному расходному массовому паросодержанию. Параметр, определяемый соотношением [c.334]

Опыты проводились при давлениях 58—88 бар, скоростях движения пара на входе от 3 до 6 м сек тепловых потоках 67= (162 1 570) 10 вт1м и массовых расходных паросодержаниях Х[ = 0,26- 1 и Y2 = 0-h0,69. [c.344]

На рис. 1.8 приведена типичная кривая изменения истинного объемного паросодержания ф в зависимости от массового расходного паросодержания потока х при адиабатном течении (q = 0) и при наличии обогрева (дфО). Такие зависимости могут быть построены лросвечиваяием потока у-излучением. Непосредственно из замеров по значениям интенсивности излучения при просвечивании канала, заполненного смесью, и канала, заполненного каждой. из фаз в отдельности, устанавливается истинное значение плотности смеси рист. По значениям рпст легко определить <р [из уравнения (1.13)], а также w и w" [зависимости (1.6) и (1.7)]. [c.20]

Отношение расхода пара G", проходящего через данное сечение трубы, к полному расходу G называют массовым расходным паросодержанием двухфазного потока в этом сечёнии его принято обозначать символом х [c.144]

Опыты проводились при давлениях конденсирующегося пара 12,3 24,5 5,8 и 88 бар, массовых расходных паросодержаниях на входе в трубу Х от 1,0 до 0,26 и на выходе от 0,0 до 0,69 удельных тепловых нагрузках от 0,162-10 до 1,57-10 ват1м . Результаты измерений, приведенные в табл. 1—4, свидетельствуют, в частности, о том, что средний коэффициент теплоотдачи при конденсации пара внутри трубы существенно зависит от расхода пароводяной смеси, давления пара и массовых па-росодержаний как во входном Хи так и выходном Х2 сечениях трубы. [c.204]

G — массовый расход смеси, кг час di — внутренний диаметр трубы, Щ X,,. 2—массовые расходные паросодержания смеси во входном и выходном сечениях трубы, ка/кг р, р" — плотности конденсата и пара, кг1м С — эмпирический коэффициент, равный 0,024 для стальных углеродистых и нержавеющих труб и 0,032 для медных труб. [c.205]

Исследуя Дртр/Аро в зависимости от х, ло опытным данным можно выяснить значение коэффициента г]). На рис. 2-14 приведены некоторые кривые из [2-3] для различной интенсивности обогрева при изменении массового расходного паросодержания от О до 1. [c.61]

На рис. 2.23 показано изменение относительного расхода жидкости в пленке х< , равное отношению расхода жидкости в пленке к общему расходу смеси в канале. На графике по оси абсцисс дается массовое расходное паросодержание х,. Видно достаточно xoponiee согласование опытных точек Харуэлла [2.70] с экспериментальными данными В. И. Субботина и др. [2.71]. В [2.721 проведен комплекс экспериментальных работ по дисперсно-кольцевому режиму течения в диапазоне давлений от 4,0 до 7,0 МПа и удельных массовых расходов 500—4000 кг/м -с и расходных паросодержаний х от 0,1 до 0,9 в трубах диаметром 13,3 мм. Данные но [c.73]

Проведено экспериментальное и теоретическое исследование гидравлических потерь и перепадов давления в основных видах местных сопротивлений при течении двухфазной смеси. Эксперилтенты проводились при течении пароводяной и воздухо-водяной смеси через диафрагмы и решетку, устанавливаемые в вертикальной необогреваемой трубе. Параметры пароводяной смеси изменялись в диапазоне давление р = (10—65) бар, скорость цирку.ттяции Юв2= 0.5—3) м/с, массовое расходное паросодержание зс=(0—100)%, воздухо-водяной смеси р = 5 бар, jOoj=(0.5—3) м/с, зс=(0—50)%. Поручены результаты по длине стабилизации двухфазного потока при p=(lQ—20) бар. Теоретическое исследование позволило на основе предложенной модели течения двухфазной смеси получить расчетные зависимости для потерь, перепадов давления и других характеристик в основных видах местных сопротивлений. Результаты расчетов по этим зависимостям хорошо согласуются с экспериментальными данными авторов и ряда других исследователей. Библ. — [c.247]

Для пароводяных потоков в обогреваемых трубах, как и в адиабатных условиях, согласно [62] расчет во всей области паросодержаний ведется по формулам (1.237) или (1.237а) гомогенной модели, но с использованием поправочного множителя V в соответствии с (1.245). Множитель V для обогреваемых труб определяется по номограммам рис. 1.91, а. На этих номограммах значения х соответствуют средним значениям паросодержания в канале, это же среднее значение х должно использоваться в формулах (1.237) и (1.237а). По заданным давлению и массовой скорости определяется параметр (р и ор), затем определяется среднее массовое расходное паросодержание в канале. Если давление в канале меньше 17,6 МПа, то из точки пересечения линии д = onst с кривой, соответствующей [c.104]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...