Деформация изгиба вязкого сло

Деформационно-упрочняющийся материал ПО Деформация изгиба вязкого слоя 402 [c.853]

Образцы для ударных испытаний с надрезом (г = 0,2 мм, глубина 2 мм). Испытания на ударный изгиб осуществляли на маятниковом копре с запасом работы 5 кгс м и расстоянием между опорами 40 мм. Эти же образцы использовали для испытаний на статический изгиб (скорость деформирования 1 мм/мин). На схеме кривой деформации при изгибе, представленной на рис. 22, показаны обе составляющие деформации при вязком разрушении — стрела пластического прогиба /р — стрела прогиба при разрушении. Появление срывов на кривой на участке /р свидетельствует об уменьшении сопротивления развитию трещины и сопровождается образованием хрупких участков в изломе. При полностью хрупком разрушении отрезок/р уменьшается практически до нуля. [c.30]

Элементы машин и конструкций могут работать в экстремальных условиях, при низких или высоких температурах, испытывать большие динамические, статические и циклические перегрузки, воздействие агрессивных сред и т. д., приводящие к отказам деталей машин. При перегрузках в деталях из пластичных материалов возможна пластическая деформация (изгиб оси и валов, растяжение болтов, слияние посадочных поверхностей в крепежных деталях и т. д.) или вязкое разрушение. При длительной эксплуатации при высоких температурах за счет ползучести (см..с. 301) нередко наблюдаются недопустимые деформации. Ползучесть материала лопаток и дисков турбин, паропроводов и других деталей ограничивает срок их службы. [c.314]

Математическое изучение этих интересных явлений медленного деформирования наружных слоев земной коры, вызванного изменениями ледниковой нагрузки, приводит к теории изгиба вязко-упругих пластинок, которая пока еще развита очень слабо. Мы надеемся, что в данной главе, возможно, будет пролит некоторый свет на эту и связанные с ней задачи, которые могут возникать в инженерной практике в отношении фундаментов на упругом грунте. С этой целью будут рассмотрены простейшие примеры такого типа, а именно примеры деформации слабо изгибаемой по цилиндрической поверхности бесконечной пластинки постоянной толщины из вязко-упругого материала, прогибы W которой зависят только от координаты х и времени t. Здесь предполагается, что эта пластинка нагружена внешними силами и в изогнутом виде покоится на несколько более плотной подстилающей среде, подобной жидкости. [c.346]

Успешность изготовления заготовок деталей машин способом гибки зависит от учета ряда особенностей этого способа, которые связаны с характером и величиной пластической деформации, происходящей только в месте изгиба, толщиной материала, симметричностью конструктивных форм заготовок, расположением в них отверстий и размерами последних. Изгиб в холодном состоянии даже мягких конструкционных сталей при толщине материала, близкой к 10 мм, и малых радиусах закруглений приводит к образованию трещин в местах изгиба (фиг. 474, а). Изгиб с малыми радиусами закруглений возможен при применении декапированной стали, алюминия, красной меди и других достаточно вязких металлов при толщине материала не более 2 мм (фиг. 474, б). [c.523]

Данные характеристики применимы к трем типам разрушения — хрупкому, квазихрупкому и вязкому, различающимся по степени пластических деформаций в зоне разрушения и уровню номинальных разрушающих напряжений. Для их выявления проводятся испытания образцов с предварительно созданной усталостной трещиной на трехточечный изгиб, внецентренное и осевое растяжения. Применяются плоские с боковой и центральной трещиной, дисковые и цилиндрические образцы. В процессе испытаний осуществляется регистрация диаграмм нагрузка смещение берегов трещины , при обработке которых с использованием соответствующих формул находятся указанные критерии разрушения, которые должны удовлетворять определенным требованиям достоверности. [c.16]

Поведение образца определяется увеличением доли пластической деформации, предшествующей разрушению, при повышении температуры. При низких температурах в макроскопически хрупком образце имеется малая пластическая зона. При Tqy эта зона достаточна для того, чтобы вызвать общую текучесть. При Гц7 увеличение пластической зоны до размеров сечения образца может происходить только благодаря росту нагрузки, так как сечение нетто подвергнуто деформационному упрочнению. Выше нагрузки и смещения быстро растут, так как влияние надреза на трехосное напряженное состояние ослабляется вследствие деформации всего сечения. Вязкое разрушение может происходить выше или ниже в зависимости от величины деформации, требуемой для зарождения разрушения у основания надреза, и его относительной глубины. Эта деформация обычно зависит от содержания включений в материале. Образец из очень чистого железа с неглубоким надрезом можно изогнуть до соприкосновения вплотную сторон образца без признаков разрушения. Для той же матрицы, но с большой объемной долей близко расположенных включений, разрушение может зародиться при низких деформациях у основания надреза, соответствующих малым углам изгиба. [c.168]

Переходные температуры при испытаниях на удар (обычные испытания образцов с надрезом или ДР испытания), очевидно, зависят от геометрии образца. Можно изучить влияние геометрических переменных (как для статического изгиба), и тогда положение определенной переходной температуры можно объяснить с точки зрения условий зарождения хрупкого или вязкого разрушения, затем их можно увязать с ранее обсужденными механизмами разрушения. Основными факторами, влияющими на разрушение сколом, являются предел текучести, перенапряжение и микроструктура, а на вязкое разрушение — концентрация деформаций, градиент деформаций и микроструктура. Переходные кривые при ударном нагружении должны учитывать влияние высоких скоростей деформации на предел текучести и коэффициент деформационного упрочнения. [c.212]

Неожиданно вязко разрушаются при комнатной температуре а-сплавы высокой чистоты не только с ферритной, но и мартенситной структурой, хотя их порог хладноломкости, определенный при испытаниях на динамический изгиб, составляет пример 240°С [11]. Эти сплавы при растяжении имеют четко выраженную локализованную шейку, характерную для пластически деформированного перед разрушением состояния. За счет высокого значения относительного сжатия. (60—70%) степень деформации в шейке очень высокая. Это тот редкий случай, когда физическая [c.163]

В вязком состоянии их разрушению предшествует существенная пластическая деформация. Для определения несущей способности деталей из пластических материалов обычно рассматривается их поведение при небольшой степени пластического деформирования. Здесь существенное значение приобретает определение предела текучести, который при расчетах в упруго-пластической области принимается равным пределу пропорциональности на кривой деформирования [20]. Различают истинную и условную диаграмму деформирования, В условной диаграмме на оси ординат откладываются напряжения a = S/Fo, а на оси абсцисс — деформации 1 = А1/1о. Здесь S— сила, действующая на растягивающийся образец Fo, 1о — начальная площадь сечения и длина образца А/ — абсолютная деформация образца. На этой диаграмме предел текучести соответствует остаточной деформации образца, равной 0,2 %. Значения этого условного предела текучести приводятся в справочной литературе. Следует учитывать, что после возникновения пластических деформаций в какой-либо части сечения детали имеет место увеличение несущей способности. Это происходит за счет перераспределения напряжений по сечению (например, при изгибе оси или балки) и за счет упрочнения материала детали при пластическом деформировании. [c.120]

Все эти экспериментальные исследования, несомненно, послужили мощным толчком к тому, чтобы предпринимать попытки к теоретическим исследованиям по вопросу о составлении дифференциальных уравнений движения жидкости с учётом не только давления", но и внутреннего трения. К этому времени стали открываться возможности для теоретических исследований такого рода в связи с развитием механика упруго деформируемого тела. Накопление исследований и решений конкретных задач по теории изгиба брусьев, по теории кручения стержней и по теории колебаний стержней и пластинок на основе использования закона Гука о пропорциональности напряжений деформациям создало все предпосылки не только к тому, чтобы установить общие уравнения равновесия и колебаний упругих тел, но и к тому, чтобы закон Гука в несколько изменённой форме распространить на жидкость и на основе этого создать дифференциальные уравнения движения жидкости с учётом внутреннего трения. Этим обстоятельством и объясняется тот факт, что создатели математической теории упругости—Навье, Пуассон, Коши, Сен-Венан и Стокс оказались одновременно и создателями математической теории движения вязкой жидкости. [c.14]

Пластическая деформация сильно усложняет строение излома и поэтому наиболее простыми для исследования, т. е. для определения начала разрушения, направления разрушения, структурного хода трещины и т. д., являются хрупкие изломы. Несмотря на то, что при обычных механических испытаниях гладких образцов из конструкционных материалов на растяжение, изгиб, кручение и т. д. получают, как правило, вязкие изломы, для практического применения большое значение имеет анализ хрупких разрушений. В большинстве случаев хрупкий излом сопровождается незначительной общей деформацией образца, малым сосредоточенным удлинением и сужением, низкой ударной вязкостью и низкой работой разрушения образца с трещиной (см. гл. 18). [c.350]

При поверхностной закалке нагреву подвергаются только наружные слои металла, при этом не возникает значительных деформаций (коробления) зубчатых колес. В связи с этим припуски на последующее шлифование невелики, а при сравнительно невысокой точности (например, не выше 7-й степени) зубчатые колеса после поверхностной закалки могут не подвергаться дополнительной обработке. Толщина закаленного слоя при поверхностной закалке назначается обычно в пределах (0,25-4-- -0,40)ш, а твердость после закалки с низким отпуском при охлаждении водой или маслом достигает значений 48 — 62 НК С. Твердым поверхностным слоям при такой термообработке соответствует вязкая сердцевина зубьев, что обеспечивает высокую выносливость при изгибе зубчатых колес. [c.29]

Изгиб дисков (обычно в поперечном волокну направлении) позволяет установить характер изменения сопротивления отрыву, принципиально отличный от изменения других механических свойств, отражающих сопротивление вязкому разрушению, сопротивление пластической деформации и др. (рис. 3). [c.63]

Испытания с заведомо созданной исходной неравномерностью (главным образом, путем изгиба), которые оценивают способность материала в данных условиях выравнивать неравномерность, например, уменьшать долю изгиба, путем упругой, пластической (вязкой или высокоэластической) деформации, а иногда даже путем локального разрушения. В последнем случае можно говорить о трещинной релаксации. Способность к уменьшению неравномерности (независимо от того, достигнуто ли это уменьшение путем деформации, как обычно, или за счет локального разрушения) является критерием возможного повышения (или же снижения) прочности при перегрузках. [c.102]

В результате детали приобретают твердую (58,..63 HR ) поверхность и вязкую (28...43 HR ) сердцевину, устойчивую к ударным нагрузкам. Недостаток цементации — большие деформация и коробление деталей, которые устраняются шлифованием. Цементации отдают предпочтение при производстве наиболее нагруженных деталей машин - зубчатых колес, валов-шестерен, крупногабаритных колец подшипников, шарниров синхронного хода и других. Предел выносливости при изгибе деталей повышается на 20—30 % ( при наличии концентраторов напряжений — на [c.379]

В пластинах, подверженных растяжению, вязкое разрушение происходит, когда напряжение в нетто-сечении превышает напряжение пластического течения а". Механизм разрушения состоит в местной деформации вдоль линии сдвига под углом 450, исходящих от вершины трещины к кромкам образца. Однако в трубе, подвергнутой изгибу, механизм разрушения отличается от пластины. Нижнюю границу разрушающей нагрузки получим при допущении развития пластической зоны в сечении трубы. Силовое равновесие пластического шарнира определяет положение нейтральной оси по углу [c.142]

К этим явлениям можно отнести и эффект Баушингера, Тонкие пластинки пз пластичного металла прп деформации изгиба за пределом упругости дают очень заметную петлю гистерезиса на кривых нагружения—разгрузки прп пзменении знака изгибающего усилия. После каждого такого цикла в пластинке образуются пластические деформации и значительные остаточные напряжения. Последние можно отнести за счет неоднородной деформации в микроструктуре твердых тел упругие и пластические или вяэкпе типы деформации должны в ней происходить одновременно. Однако вязкие деформации распределяются в зернистой структ фе неравномерно. [c.39]

Этим завершается рассмотрение роста или убывания простых возмущений в бесконечной чисто вязкой пластинке, лежащей на основании и находящейся под действием неизменного осевого давления п, когда вопрос о неустойчивости вязко-упру-гого равновесия не может быть исследован, поскольку упругими частями деформации изгиба мы пренебрегли заранее. Исследование условий неустойчивости и выпучивания пластинки потребовало бы более совершенного интегрирования сложного дифференциального уравнения (10.174). Однако предыдущие замечания, вероятно, проиллюстрировали определенные обстоятельства, которые могли бы проявиться в верхних слоях земной коры, после того, как потеря устойчивости уже произошла и простые возмущения приняли характер необратимых искажений, приводящих к возникновению плоских геосинклиналей и антиклиналей. Мы можем добавить, что геологические дан1[ые обнаруживают поразительные примеры формирования параллельных складок со сравнительно короткой длиной волны в деформированных пачках пластов (флексура) в горных цепях. Классическим примером, который можно упомянуть здесь, являются флексуры Юрских гор на северо-западе Швейцарии с их зачастую интенсивно перемятыми слоями юрских известняков (рис, 10.30). Эти явления основательно изучены швейцарскими геологами и описаны в монументальной книге великого геолога Альберта Гейма ). Кроме того, можно отметить правильные параллельные флексуры Аппалачских гор на востоке Соединенных Штатов с их веерообразными плоскостями кливажа [c.403]

Ранее при определении состояний плоской деформации и изгиба вязко-упругих сред мы всюду в рассматриваемом теле считали модули упругости и сдвига " и С и коэффициент вязкости .1 постоянными материала. В 1.5—1.7, где с некоторыми подробностями рассматривались уравнения состояния твердых тел, мы видели, что упругие свойства твердых тел зависят от двух важных переменных состояния, а именно от абсолютной температуры Г и от среднего напряжения а то же следует предположить и относительно свойства вязкости. Помня, что температура Т и среднее напряжение а==—р сильно увеличиваются с глубиной под поверхностью земли, можно теперь пересмотреть определенные в предыдущих параграфах общие виды складкообразования в верхних слоях земли и вязко-упругого деформирования наружной твердой коры при заданных внешних силах, уделив внимание изменению с увеличением глубины постоянных материала , С, V и 1, входящих в соотошения между напряжениями и деформациями и между напряжениями и скоростями деформаций. [c.411]

Покрытия сурьмой могут для отдельных изделий заменить хромо к покрытия. Покрытия сурьмой, как и хромом, сохраняют свой блеск (не тускнеют). Осадки толщиной 25 м/с образуются вязкими, полублестя ШИ, беспористыми. Они выдерживают значительные деформации изгиба. Покрытия висмутом имеют серебристо-матовый оттенок. Плотные вязкие, прочно сцепляющиеся с основным металлом. Практически беспо 1ГИСТЫМИ покрытия становятся при толщине 5 мк. Со временем осадки виста темнеют, приобретая вид вороненой стали. [c.67]

Часть энергии вспышки затрачивается на работу упругого растяжения стенок цилиндра, шпилек крепления цилиндра и картера, на сообщение ускорения массе этих деталей (в пределах упругих деформаций). Другая часть энергии расходуется на деформацию сжатия поршня и шатуна изгиба поршневого пальца, изгиба и кручения коленчатого вала, вытеснение масляного слоя в зазорах между сопрягающимися деталями.- Значительная доля энергии тратится на сообщение ускорений поступательно-возвратно движущимся и вращающимся деталям. Большая часть этой энергии обратима и возвращается на последующих этапах цикла затраты же на работу вязкого сдвига, вытеснение маеляного слоя в зазорах, а также гистерезис при упругой деформации металла являются невозвратимыми. [c.149]

Медленное деформирование материала может приводить к росту трещины не только по плоскостям скольжения, но также и по границам фрагментов Б условиях интенсивного наклепа материала и к потере когезивной прочности в субграницах. Такой вид разрушения сосуда под давлением был зарегистрирован в условиях эксплуатации. Трещина распространялась в сплаве 17Х4НЛ по границе раздела двухфазовой структуры между прослойками феррита (ферритная полосчатость) и мартенситной матрицей, В условиях двухосного растяжения под давлением и длительной выдержки под нагрузкой происходило вязкое отслаивание феррита по приграничным зонам. Трехточечный изгиб образцов в виде пластин, вырезанных из гидроагрегата вдоль образующей его цилиндрической части, показал, что при скорости деформации 0,1 мм/мин образцы имеют высокую пластичность с остаточной деформацией около 8 % в зоне разрушения. Рельеф излома имел полное подобие рельефу эксплуатационного излома. Это означало, что в условиях эксплуатации вязкость разрушения была реализована полностью, хотя на мезоскопическом масштабном уровне (0,1-10 мкм) разрушение было квазихрупким. Пластическая деформация материала была реализована за счет деформации зерен феррита с формированием неглубоких ямок в момент отслаивания феррита по границам мартенситных игл, что привело к столь значительному утонению стенок ямок, что их можно было выявить только при увеличении около 10,000 крат при разрешении растрового электронного микроскопа около 10 нм. [c.92]

В случае вязкого разрушения стали значение 100% Дмо усаювно. Это объясняется тем, что, как указывалось выше (см. гл. 3), 1фи otitt ibhh растягивающих усилий (когда со 100%-ной деформацией разрывакпся отдельные волокна) тонкий молибденовый лист (покрытие) изгибается, однако наблюдается расслоение между волокнами (рис. 100). [c.103]

Вязкость разрушения. При испытаниях вязкости разрушения основного материала и сварных соединений при комнатной температуре и 77 К наблюдалось пластичное разрушение по типу отрыва без каких-либо признаков нестабильного разрушения. При проведении на диаграмме нагрузка — раскрытие трещины линии, наклон которой на 5 % меньше, чем наклон линейной части диаграммы, признаков роста трещины не обнаружено, и истинные значения критического коэффициента интенсивности напряжений Ki определить было невозможно. Оба материала настолько вязки, что просто не хватает толщины образца для того, чтобы накопленная упругая энергия могла вызвать даже незначительное увеличение роста трещины. Проведенные ранее исследования плит сплава 5083-0 и сварных соединений, выполненных с присадкой проволоки сплава 5183, [7] показали, что при испытаниях изгибом надрезанных образцов размером 203X203 мм толщины образца недостаточно для обеспечения условий плоской деформации в материале. Было установлено, что такие условия обеспечиваются на образцах толщиной 305 и шириной 610 мм. [c.114]

Другой причиной поломки зубьев может быть однократная большая перегрузка или несколько редких больших перегрузок, когда оказывается недостаточной прочность зубьев на изгиб или (при ударной нагрузке) их ударная вязкость. При этом зубья из незакаленной стали, а также зубья с твердой поверхностью и вязкой сердцевиной разрушаются со значительными пластическими деформациями, так что поломка зубьев в чистом виде, наблюдается лишь у колес из хрупких материалов (чугуна, закаленной стали),, а также при наличии шлифовочных или закалочных трещин или при очень малом радиусе выкружки у Корня ауба. Поломке-, зубьев способствует их неправильное при- [c.6]

Характер разрушения при всех видах испытаний (растяжении, сжатии, изгибе, кручении) как под действием нормальных (отрыв), так и сдвиговых (срез) напряжений бывает вязким или хрупким. Различие между вязким и хрупким разрушениями заключается в величине нластич. деформации, накопленной перед разрушением. Оба вида разрушения связаны с зарождением и развитием трещин. Оценка сопротивления разрушению при обычных статич. испытаниях (предел прочности, временное сопротивление разрушению) часто недостаточна для определения пригодности материала как конструкционного, особенно при наличии надрезов, трещин п др. концентраторов напряжений. В этом случае применяют испытания на вязкость разрушения, при к-рых используют образцы с заранее созданными в них трещинами, и оценивают параметр (К), к-рый наз. коэф. интенсивности напряжений. Определяют этот коэф. для плоского (/Гд) или объё.много (КсО напряжённых состояний. [c.130]

Ударная вязкость — способность материала поглощать механическую энергию в процессе деформации и разрушения под действием ударной нагрузки. Обычно оценивается работой до разрушения надрезанного образца при ударном изгибе, отнесенной к площади его сечения в месте надреза. Измеряется в Дж/м (кгс м/см ). Вязкому разрушению соответствуют обычно большие значения поглощенной энергии, т.е. большая работа распространения трещин. При хрупком разрушении работа распространения трецщны пренебрежимо мала, а при смешанном она возрастает пропорционально проценту вязкой (или волокнистой) составляющей в изломе. [c.86]

Ранее уже были описаны общие особенности хрупко-вязкого перехода при статическом изгибе образцов с надрезом. Вид разрушения малых образцов можно объяснить изменением деформации у основания надреза или раскрытия трещины (РТ) с температурой с учетом изменения нагрузок общей текучести и разрушения (см. рис. 94). Ниже Tqy величина КРТ мала, потому что разру-202 [c.202]

Раскрытие трещины и общий механизм хрупкого разрушения. Трудность применения метода линейной механики разрушения к сравнительно вязким конструкционным сталям низкой и средней прочности объясняется тем, что в этих случаях разрушение может быть связано со значительной локальной пластичностью. В таких материалах во время испытания образцов стандартных размеров с надрезом при нормальных скоростях деформации перед разрушением впереди напряженной трещины может распространяться пластическая зона. Вследствие этого невозможно проанализировать упругое напряженное состояние и вычислить показатель вязкости разрушения Кс- Уэллс (1969 г.) разработал метод, приняв, что неустойчивое распространение дефекта происходит при его критическом раскрытии около вершины (критическое раскрытие трещины или OD). Он предполагал, что это значение одинаково для реальных конструкций к образцов небольших размеров подобной толщины. Экспериментальное подтверждение было получено несколькими специалистами. Например, результаты определения разрушающих напряжений для охрупченных труб высокого давления из сплава циркония хорошо согласовывались с данными испытаний на изгиб образцов небольших размеров с надрезом для исследования критического раскрытия трещины (Фернихауф и Уоткинс, 1968 г.). Хорошее соответствие наблюдалось между поведением материалов при инициирующих испытаниях широкого листа и на изгиб образцов натурной толщины для выявления величины критического раскрытия трещины (Бурде-кин и Стоун, 1966 г.). В условиях малой пластической деформации можно показать, что усилие распространения трещины G есть произведение предела текучести Оу и критического раскрытия трещины б [c.236]

В табл. 6 а —предельное напряжение на поверхности, МПа может быть определено по пределу прочности при изгибе, так как эгог показатель харахаернзует растягивающие или сжимающие напряжения —модуль упругости, МПа а —температурный коэффициент линейного расширения нли усадки, в — максимально допустимая деформация массы и обожженного образца в области упругопластично-вязких свойств, мм/мм — коэффициент поперечного сжатия в области упругих свойств Ц 0,3 в области упругопластично-вязких свойств 1=0,5 а — коэффициент температуропроводности, м ч [c.393]

Мягкое напряженное состояние (по Я. Б. Фридману) — напряженное состояние, вызываюш,ее разрушение металла путем среза, с предшествующей разрушению значительной пластической деформацией, под действием наибольших касательных напряжений (/щах — см. диаграмму механического состояния). Наиболее мягким способом нахруження является осевое сжатие под гидростатическим давлением. Пластичные материалы, например конструкционные стали, способны разрушаться путем среза (вязко) даже при растяжении, тем более при кручении и сжатии, Высоконластичные металлы, например алюминий, медь, никель, разрушаются путем среза даже в условиях растяжения и изгиба с надрезом. [c.21]

Местная концентрация напряжений у относительно глубоких и острых надрезов не приводила к хрупким разрушениям при нормальной или немного пониженной температуре, а также не вызывала существенного уменьшения деформаций образцов в целом. В соответствии с обычным процессом развития вязкого разрушения пики напряжения выравнивались прежде, чем достигалось предельное состояние прочности. Это хорошо видно из рис. 224, где приведены три кривые изменения коэффициента концентрации напряжения а, построенные по данным испытаний с тензометрпрованием образцов. Первые необратимые деформации возникали у дна надреза при относительно малом напряжении — 1700 кГ, см , составляющем около V s предела прочности образцов больших размеров, и относительном удлинении 0,08%. Указанное значение напряжения приблизительно на 10% меньше предела текучести материала, определенного путем испытаний стандартных образцов малых размеров. С другой стороны, предел прочности при изгибе оказался приблизительно на 15% выше предела прочности при растяжении. [c.342]

Эта скорость принципиально отличается от аналогичной скорости вязкой жидкости, и потому течение твердых тел по существу отлично от течения жидкостей,—в частности своей прерывистостью и упрочнением деформируемого тела. Эти особенности пластич. деформации монокристаллов до сих пор не получили общепризнанного объяснения но из предложенных (а именно изгиб атомных поверхностей, местное разрушение правильности решетки—атомная шероховатость—и возникновение новых поверхностей с повышенной потенциальной энергией) последнее повидимому наиболее соответствует прямому опыту. Это объяснение в частности хорошо согласуется и с существованием определенного максимума 6 истираемости монокристаллов при Г перехо- 5 да от упругого состояния к пластическому, как установлено Кузнецовым на каменной соли (фиг. 8, сошлифо-ванная масса в мг) с повышением Г поверхностная энергия тела убывает, и потому истираемость возрастает. Но как показывает опыт, после температуры перехода к пластич. состоянию истираемость снова убывает, а т. к. удельная поверхностная энергия тоже должна убывать, то следовательно необходимо предположить, что уменьшение истираемости объясняется увеличением поверхности, что действительно возможно при раздроблении монокристалла пластич. деформацией, т. е. при образовании мелкокристаллич. прослойки. Если же поверхностный мелкозернистый слой с кристалла удаляется, то истираемость начинает возрастать. Т. о. пластич. деформация тел монокристаллических приводится к таковой же тел поликристаллических. [c.297]

Реакцию свободно опертой вязко-упругой балки на поперечное случайное возбуждение исследовали S. Н. randall и А. Yildiz [1.140] (1961), при этом были использованы уравнения (2.19). Рассматривались четыре случая а) классическая теория изгиба б) изгиб с учетом деформации сдвига в) иэгиб с учетом инерции вращения т) балка Тимошенко. Определены среднеквадратичные значения реакций при возбуждении идеальным белым шумом и белым шумом со срезанными верхними частотами. В обоих случаях оценивают- [c.74]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...