Деформации, типы

Пластическая деформация - тип деформации, при которой снятие нагрузки с деформируемого образца не вызывает полного восстановления его свойств и геометрических характеристик См, также Упругая деформация. Плотность дислокаций - характеристика текущего состояния материала, определяющая количество дислокаций, присутствующих в нем, на единицу вещества, П.д. имеет размерность [см ], П.д, является управляющим параметром в процессах пластической деформации. [c.152]

Более поздними исследованиями установлено, что для высоко чистых металлов б значительно меньше и составляет 0,2—0,3. Кроме степени чистоты, на температурный уровень рекристаллизации оказывает влияние структура деформированного состояния, которая в свою очередь связана с условиями деформации, типом кристаллической структуры (числом действующих систем скольжения, характером межатомных связей) и энергией дефектов упаковки. [c.343]

Рис. 223. Зародыш рекристаллизации ребровой ориентировки в трансформаторной стали, образовавшийся в переходной и растущей в соседние полосы деформации типа 111 ] <112>

Статистика показывает, что из всех возможных ориентировок между 111 <112> и 110 <001 > наибольшую долю у возникающих в переходных полосах зародышей составляют последние ориентировки. Это можно объяснить тем, что угол разориентировки этих зародышей нарастает быстрее, чем у других. Именно эти зародыши отделены от матриц, в которую они растут границами наибольшей подвижности. На рис. 223 показан зародыш рекристаллизации ребровой ориентировки образовавшийся в переходной полосе и растущий в соседние полосы деформации типа 111 <112>. При небольшом увеличении переходная полоса выглядит как линейная граница. [c.417]

Диаграммы истинное напряжение—деформация типа а—е, Т—Г, т—V строят для полных деформаций е, Г и у, состоящих из упругой и пластической (остаточной) составляющих. [c.449]

Дня реального мениска характерны главным образом деформации типа рифов, а также перемещающиеся локальные вспучивания поверхности в ее верхней части. Рифы возникают главным образом в зоне высоких значений магнитной индукции, т.е. в нижней части мениска. Фотография сильно выраженного локального вспучивания на мениске в холодном тигле показана на рис. 9. Неустойчивости типа перетяжек на мениске практически не наблюдаются. [c.29]

Таким образом, мы имеем поле перемещений чистого сдвига, а не деформацию типа изгиба, постулируемую в классической приближенной теории упругого изгиба. [c.294]

Пределы применимости идеализированной теории можно установить при помощи использованного выше способа оценок порядков толщин слоев концентрации напряжений. Точность идеализированной теории недостаточна, если толщина слоев настолько велика, что они занимают заметную часть полного объема малые деформации растяжения в слоях концентрации напряжений могут привести к деформациям типа изгиба, недопустимым в идеализированной теории (см. разд. П1, 3). [c.299]

Первый подход, изложенный в данном разделе, выводит связь между напряжениями и деформациями (типа деформационной теории пластичности) для материала через соответствующие уравнения состояния слоя [15, 19]. [c.123]

Тензодатчики сопротивления, наклеенные на поверхность упругого элемента и соединенные между собой по мостовой схеме, подключены к электронному измерителю статических деформаций типа ИСД-3. Конструкция упругих элементов для измерения растягивающих усилий будет рассмотрена ниже. [c.119]

Здесь М — изгибающие перпендикулярно плоскости системы моменты Q — поперечные силы — крутящие моменты f — сосредоточенная угловая деформация типа изгиба f — то же типа скручивания т — сосредоточенная поперечная деформация. [c.155]

Вытяжка в ленте. Последовательная вытяжка в ленте, применяемая в массовом производстве деталей различной конфигурации размером до 50—60 мм со стенками толщиной до 2—2,5 мм, производится двумя способами в целой ленте без надрезки и с надрезкой. Второй способ более рационален с точки зрения условий деформации. Типы надрезов показаны на фиг. 56, а—Ь. [c.855]

Уравнения (4.14) и (4.15) позволяют, определив выражение 6 = / (ёи) из (4.15) и подставив его в (4.14), получить явное выражение кривой, связывающей между собой амплитуды напряжений и деформаций (типа кривой деформирования). [c.144]

Правкой устраняют остаточные деформации типа изгиба, скручивания, коробления. При правке (рис. 43) направление воздействия внешних сил Рд и момент М совпадают с направлением деформации б, т. е. изменением формы детали. [c.233]

Деформации, типы 177-178 Диффузионная сварка 245-246 [c.298]

Закон Ньютона справедлив для идеальных жидкостей, к которым приближенно можно отнести разбавленные лаки и слабо пигментированные системы. Согласно этому закону, вязкость в условиях ламинарного течения не зависит от способа измерения скоростей деформации, типа и размеров вискозиметра, т. е. является [c.9]

Другим популярным трехмерным сингулярным элементом является вырождающийся изопараметрический элемент [2], обладающий сингулярной типа ij sjr матрицей геометрического преобразования, обратной к матрице Якоби. Специальные клинообразные элементы (с углом раскрытия а, причем а = 2я/п, где п — число элементов, окружающих фронт трещины) используются достаточно широко благодаря их универсальности при описании не только поведения деформации типа Xj sjr, но и за счет представления изменения деформаций в зависимости от 0. При использовании этих сингулярных элементов коэффициент интенсивности напряжений, изменяющийся вдоль фронта трещины, рассчитывают, используя конечно-элементное решение, путем экстраполяции перемещений [3] или напряжении [4] в окрестность фронта трещины. [c.184]

Однако существуют, разумеется, и другие компоненты де-формации, обусловленные перемещением w, которые чВ приведенном обсуждении не рассматривались. Это — деформация типа изученной в 2.6 применительно к балкам (см. рис. 2.11, б), которая связана с поворотом элементов. На рис. 4.4, а показаны две смежные произвольные точки О ж Р, первоначально отстоящие на расстоянии dx друг от друга, и их новые положения [c.213]

Группа сплава Система сплавов Темп-pa обработки (° ) Допустимая деформация (%) Тип сплава [c.463]

Рис. 42. Схемы развития мартенситных превращений при деформация. Типы МКД [135, 136)

Остальная часть функции выражает следовательно деформацию, которую надо добавить к деформации типа Бернулли — Эйлера, соответствующей изгибающему моменту по середине пролета, чтобы получить полную деформацию. Таким образом эта часть функции / представляет собой местные напряжения от силы, приложенной в середине балки. [c.374]

Остановимся на частном случае общей задачи, которая допускает разложение общей системы разрешающих уравнений на ряд систем для отдельных гармоник. Это накладывает ограничение на распределение механических характеристик материала, которые не должны изменяться в окружном направлении. При этом предполагается, что зоны взаимодействия между телами охватывают полную окружность, т. е. не зависят от координаты 0. Будем также предполагать, что рассматриваемая задача имеет хотя бы одну меридиональную плоскость симметрии, чтобы при разложении в ряды Фурье радиальных и осевых компонентов объемной и поверхностной нагрузки, заданных перемещений и , и , температуры оставить только члены разложения по косинусам, а для компонентов перемещений и нагрузки окружном направлении — по синусам. Для нулевой гармоники удержим и окружные компоненты перемещений и нагрузки, чтобы можно было рассматривать осесимметричную задачу с деформациями типа кручения В этом случае общая система уравнений (V.8) распадается на п отдельных систем более простого вида [c.169]

Как отмечалось выше, вклад деформации типа II в поведение образца можно регулировать, изменяя отношение толщин основного стержня и накладок. При проектировании составного образца необходимо выбрать размеры склеиваемых стержней так, чтобы произошло именно расслоение, а не разрушение наиболее нагруженного стержня. Этот вопрос рассмотрен в работе [54]. [c.272]

Заполнитель считаем нелинейно вязкоупругим. В нем применяем соотношения между напряжениями и деформациями типа (1.65) [c.177]

Предположим, что материалы слоев круговой трехслойной пластины (см. рис. 6.1) в процессе деформирования могут проявлять упругопластические свойства. Для их описания используем соотношения теории малых упругопластических деформаций типа (1.39) [c.332]

Относительная важность тяжести и сцепления в зависимости от значения Л может быть обнаружена на виде выражения для потенциальной энерги i при деформации типа [c.574]

О — поперечные силы —крутящие моменты — сосредоточенная угловая деформация типа изгиба у то же типа скручивания т) — сосредоточенная поперечная деформация. [c.155]

О р л о в В. А., Измеритель динамических деформаций типа ИДД-3. Сб. Экспериментальное изучение механических усилий в гидрогенераторах , Госэнергоиздат, 1957. [c.155]

Раснолол<ение вблизи трещины в идеальном упругопластическом материале элементов, обеспечивающих сингулярность деформаций типа г , позволило с достаточной точностью определить иапряжепио-деформированное состояппе в этой зоне и наметить некоторые принципы решения таких задач с помощью МКЭ [405]. Окружение вершины трещины изопараметрическими квадратичными элементами, у которых промежуточные у.злы сдвинуты на четверть длины стороны, а узлы в вершине трещины имеют воз- [c.91]

И.А.Биргер в работе [7] предложил другие методы линеаризации уравнений теории малых упругопластических деформащсй метод дополнительных деформаций и метод переменных параметров упругости. При линеаризации уравнений пластичности методом дополнительных деформаций предполагается, что в эквивалентном упругом теле напряжения совпадают с напряжениями пластического тела, а упругие характеристики соответствуют первоначальным упругим характеристикам. Такая замена возможна, если в эквивалентном упругом теле имеются начальные деформации типа температурных деформаций. Эти неизвестные начальные (дополнительные) деформации определяются последовательными приближениями. [c.231]

Рис. 13.26. Соответствие между действительной долговечностью УУ/ и предсказываемой Nf с помощью метода разделения размаха деформации (см. (13.50)). (Из работы [211.) Стандартная ошибка оценки =0,2528 А поврежденность при воздействии деформации типа рр- -рс V поврежденность при воздействии деформации типа рр+ср-, поврежденность при воздействии деформации типа рр+рс+ -f p+ I — коэффицменты 2, 2 — коэффициенты 3.

Впоследствии Спилкер и др. 120, 21 ] предложили упрощенную гибридную модель, считая, что деформации по толщине всей пластины распределяются линейно, как в модели Тимошенко— Миндлина. Таким образом, учитывается влияние поперечного сдвига, но пренебрегается искажением поперечного сечения. В этом подходе продольные напряжения в плоскости пластины выражаются через С и принимается распределение деформаций типа Тимошенко—Миндлина, а напряжения в плоскости поперечного сечения пластины определяются интегрированием континуальных уравнений равновесия. При этом для вычисления постоянных интегрирований используются условия непрерывности компонент напряжений на границах слоев. Такая гибридная модель, не учитывающая искажение поперечного сечения, правильно описывает поведение тонких пластин и дает удовлетворительные результаты для пластин средней толщины ). [c.420]

В твердом теле, т. е. в области давлений Р и температур Т, ограниченной линией плавления, деформации являются упруг ми или пластическими. Впрочем, в ряде сред наблюдаются сложные деформации типа вязкоупругих, упругопластических или вязкопла-стических. В областях жидкости, газа и нлазмы чаще всего дефо<р-мации носят вязкий характер. Система уравнений в частных производных, описывающих поведение сплошной среды, содержит три группы уравнений. К первой относятся законы сохранения массы, количества движения и энергии. Тензорный характер напряжений [c.11]

Сказанное относится к случаю очень больших прогибов. Для относительно больших или малых прогибов мембранная теория остается такой же, за исключением подстановки представлений (6.26а) или (6.27а) в соотношении (6.8а) для мембранных деформаций. Тип задач, к которым. применима безмоментная теория, рассл1атривался на стр. 59 при обсуждейии уравнения (2.4). [c.450]

Проблемы, связанные с разделением вкладов различных видов деформирования и/или их дозировкой, серьезно ограничивают область практического применения составных образцов. Не разделив указанные вклады, трудно соотнести данные испытаний составных образцов на продольный сдвиг с поведением реальных конструкций. Из-за несходимости компонент деформаций типов I и II при распространении трещины между двумя разными материалами рекомендуется ог1заничить применение составных образцов однонаправленными композитами. Общего изгиба, возникающего при испытании составного образца с одной накладкой, можно избежать, перейдя к испытанию симметричного образца с двумя накладками. [c.277]

Теперь рассмотрим более общий случай неупругого поведения, когда материал имеет диаграмму зависимости напряжения от деформаций типа кривой АОВ на рис. 9.20. Исследование опять начнем с балки прямоугольного поперечного сечения (рис. 9.21), щекх и Нз— расстояния от нейтральной оси соответственно до нижней и верхней поверхностей балки. [c.371]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...