Давление жидкости на динамическое

Способы компенсации нестабильности давления, обусловленной жесткостью пружины. Для компенсации повышения давления необходимо, чтобы после открытия клапана возникала добавочная сила, которая действовала бы в направлении сжатия пружины, т. е. в направлении действия давления жидкости. Для этой цели используют силу реакции потока жидкости на клапан. Из схемы, представленной на фиг. 202, а, видно, что, кроме рассмотренных выше статических сил давления жидкости, на клапан будет действовать в том же направлении динамическая сила [c.336]

Известны датчики для измерения пульсаций давления жидкости на уровне высокого статического давления [1]. Но они очень громоздки и их чувствительный элемент измеряет одновременно как статическую, так и динамическую составляющие. Поэтому чувствительность этих датчиков низкая и измерять пульсации давления величиной в десятые доли атмосферы на уровне высокого статического давления ими практически невозможно. Имеются датчики для измерения пульсирующих и импульсных давлений с противодавлением. Здесь чувствительный элемент разгружен от статического давления, но работают эти датчики только в воздушной или газовой среде [2]. В работе [3] описана установка для измерения пульсаций давления в жидкости, находящейся под высоким статическим давлением. [c.23]

В этой главе мы предполагаем изучить интересную динамическую задачу о движении одного или нескольких твердых тел в жидкости, лишенной трения. Развитие этой теории обязано главным образом Томсону и Тэту ), а также и Кирхгофу ). Сущность методов этих авторов состоит в том, что твердые тела и жидкость рассматриваются вместе как одна динамическая система, благодаря чему становится излишним утомительное вычисление результирующей давления жидкости на поверхности тел. [c.199]

Динамическое давление - давление жидкости на преграду при её остановке и превращении кинетической энергии в энергию давления. [c.51]

Как отмечалось в третьей главе, полное решение гидро динамической задачи для частично заполненной сферы неизвестно. Мы располагаем данными, дозволяющими для волны первой формы вычислить частоту, декремент колебаний и результирующую гидродинамических сил. К сожалению, нет решения для гидродинамического давления жидкости на стенки сферы. Характер гидродинамического давления будет таким же, как и в цилиндрическом. резервуаре. На рис. 7.17 показана эпюра гидродинамического давления жидкости в сечении резервуара плоскостью, проходящей через центр сферы, и распределение давления в плане. Наибольший гидродинамический эффект будет, если [c.262]

Принцип действия расходомера постоянного перепада основан на сравнении сил динамического давления жидкости на поршень с силой веса. При перемещении поршня 1 под действием давления в трубопроводе 2 перекрытие выходного отверстия 5 постоянно меняется, вследствие чего меняется и расход жидкости. Поршень 1 связан с железным сердечником 3, который, перемещаясь внутри катушек 4, изменяет их коэффициент самоиндукции, что используется для измерения расхода жидкости. [c.551]

Сила давления жидкости на плунжер насоса снизу (обусловленная ого погружением под динамический уровень). . Сила тяжести [c.458]

На рис. 139 изображены графики динамических процессов в гидравлическом прессе с исходными параметрами при вырубке изделия из листа б = = 2 мм, с усилием 55 т. Расчеты показывают, что при снижении сопротивления деформации давление жидкости в поршневой полости р вследствие инерционности ползуна и связанных с ним подвижных частей понижается не сразу. Сила давления жидкости на дно цилиндра, оказавшаяся неуравновешенной из-за снижения сопротивления деформации, резко перемещает станину пресса, отрывая пресс фундамента и растягивая анкерные болты. Величина перемещения станины дгг и представляет собой подпрыгивание пресса при вырубке. Одновременно сжатая жидкость в поршневой полости начинает разгонять ползун пресса. Наибольшая скорость ползуна превышает скорость установившегося движения примерно в 80 раз. Насос не успевает заполнять [c.284]

Для наземных напорных трубопроводов основными видами нагрузок являются внутреннее давление жидкости, равное гидростатическому, с учетом "динамического коэффициента при гидравлическом ударе собственный вес трубопровода с водой осевые усилия, вызванные давлением жидкости на поворотах и при изменении диаметра, и температурные воздействия. [c.559]

Настоящий и последующий параграфы посвящены результатам исследования формоизменения пластин, изучению их реакции на гидродинамическую нагрузку и моделированию известных экспериментальных эффектов с целью более полного выявления закономерностей неожиданного поведения пластин. Полученные результаты позво> ляют дать качественное объяснение данным экспериментов М. А. Лаврентьева, связав их с особенностью гидровзрывного нагружения пластин — резким уменьшением времени действия импульсного давления жидкости на пластину в результате появления кавитации, а также динамической потерей устойчивости деформируемой заготовки при упругой разгрузке металла. [c.79]

Кроме влияния жидкости на динамические деформации упругого тела, здесь будет рассмотрено перемещение упругого тела под действием волны давления. [c.285]

Сила давления жидкости на тарель (рис. 1.25) определяется статическим и динамическим воздействием потока на тарель, при е обтекании ,к = / д-Ь1/ ст- Если принять, что давление между [c.51]

Представляет интерес сравнение динамического и статического давления жидкости на плоскую поверхность. Например, струя истекает из резервуара через насадок под действием напора Я (рис. 5.23, а). Поскольку Ко = Ф /2 Я> то сила давления струи на преграду, установленную вблизи выхода из насадка с учетом среднего уменьшения до 94 % [c.60]

К внешним силам, например, относятся давление рабочей смеси (газа или жидкости) на поршень кривошипно-ползунного механизма двигателя внутреннего сгорания, парового двигателя, компрессора, вращающий момент, развиваемый электродвигателем на валу рабочего механизма, и др. Некоторые силы возникают в результате движения механизма. К этим силам, например, относятся силы трения при движении, силы сопротивления среды и т. д. Некоторые силы, как, например, динамические реакции в кинематических парах, возникают при движении вследствие инерции звеньев. [c.204]

Из-за неравенства площадей проекций дисков рабочих колес на плоскость, перпендикулярную к оси вращения, неравномерности распределения давлений по меридиональному сечению и неравенства динамических сил от натекания жидкости на диски ра- [c.229]

Первое предположение означает, что не учитывается поверхностное натяжение и силы инерции в жидкости. Оно оправдано, если радиус пузырька R существенно больше критического радиуса зародыша Rt, а скорость и ускорение радиального движения слоев жидкости на поверхности умеренные. Температура пара в пузырьке равна температуре насыщения Т (р ) при давлении системы. Ту же температуру имеет жидкость на границе пузырька. Поток тепловой энергии к границе пузырька, обусловленный температурным напором доо - Т , определяет интенсивность испарения жидкости внутрь пузырька. Ввиду постоянной плотности пара в пузырьке движение пара в нем отсутствует, а интенсивность испарения как и в динамической схеме роста, оказывается в соответствии [c.250]

На рис. 6.8 показаны значения температур и давлений в перегретой жидкости и паре в некоторый произвольный момент роста пузырька в условиях одновременного влияния энергетических и инерционных эффектов. Вдали от пузырька ( на бесконечности ) жидкость существенно перегрета по отношению к температуре насыш,е-ния при актуальном давлении жидкости р . Однако в условиях больших чисел Якоба этот перегрев оо Т (роо), используемый как параметр в энергетической схеме роста, выступает лишь как предельная расчетная величина, не достигаемая при экспериментальном исследовании процесса. Действительный перегрев ДГ, = Гоо - Т", который следует теперь использовать в граничных условиях для уравнения энергии (6.25), всегда меньше А.Т . Температура Т" и давление р" в пузырьке связаны как параметры на линии насыщения (кривая 1 на рис. 6.8). Эти параметры, в отличие от тех, что принимаются в предельных схемах роста, непрерывно изменяются (уменьшаются) по мере увеличения объема пузырька. Давление пара р" всегда меньше, чем его предельное расчетное значение р (Тао), но на начальной стадии роста пузырька (практически при г < 1 мс для условий Ja > 500) это различие еще не слишком велико, тогда как на этой стадии АГ, АТ . Это означает, что ранняя стадия роста пузырька управляется главным образом динамически- [c.258]

Итак, разбивая исследуемый поток жидкости на две области (пограничный слой и внешний поток) и делая перечисленные выше допущения, получим возможность описать течение в каждой из областей более простыми уравнениями, чем уравнения Навье —Стокса. Решая уравнение Эйлера, для внешнего потока найдем распределение скорости Wy на внешней границе пограничного слоя. Отметим, что распределение давления вдоль пограничного слоя р =f(х) считается заданным-. Давление по толщине пограничного слоя, т. е. вдоль оси у, принимается постоянным и равным давлению на его внешней границе (обоснование дано ниже в 7.1). Результаты решения для внешнего потока принимаются за граничные условия на внешней кромке пограничного слоя. Эти граничные условия используются при решении уравнений динамического пограничного слоя. [c.104]

Если система регулирования удержала турбину на холостом ходу, то через 1—2 мин (время динамического заброса) частота вращения турбины установится на каком-то повышенном уровне, определяемом степенью неравномерности САР. Так например, если до сброса турбина несла номинальную нагрузку, а степень неравномерности равна 4,5%, то после сброса нагрузки установившаяся частота вращения составит 3135 мин . Сразу после установления стабильной частоты вращения следует с помощью синхронизатора убавить частоту до номинальной и поддерживать турбину в состоянии готовности к включению в сеть. После сброса нагрузки и перевода турбины на холостой ход необходимо особенно тщательно проконтролировать следующие параметры турбоустановки давление и температуру масла в системе смазки, давление рабочей жидкости в системе регулирования, вакуум, давление пара на эжекторы и уплотнения, осевое и относительное положение роторов, давление пара в деаэраторе, вибрацию и температуру подшипников. В случае [c.101]

Разнообразие динамических нагрузок обусловлено одновременным действием на трубопроводы механических вибраций пульсаций давления жидкости, возбуждаемых вследствие неравномерности подачи жидкости насосами гидравлических ударов, возникающих в моменты включения и отключения потребителей колебаниями рабочего давления в процессе работы гидравлической системы. [c.128]

При рассмотрении динамических процессов в этой системе сделаем следующие допущения гидравлическое сопротивление трубопровода незначительно и давления на выходе насосной станции и на входе в золотник можно принять равными длина трубопровода небольшая и волновыми процессами можно пренебречь инерционность потока жидкости существенно не влияет на динамические процессы в гидросистеме длительность переходных процессов такова, что переливной клапан насосной станции можно считать безынерционным и для расчетов динамических процессов использовать статическую характеристику насосной станции. Учтем реальную характеристику насосной станции и нелинейную зависимость коэффициента податливости К р) от давления. [c.81]

Механические испытания разделяют на три вида статические, когда нагрузка на испытываемый образец возрастает плавно динамические, когда нагрузка прилагается мгновенно, ударом и усталостные, когда к испытываемому образцу прилагают переменные по величине или по направлению усилия (циклическая нагрузка). Испытания производят на стандартных образцах, которые вырезают непосредственно из контролируемой сварной конструкции или из специально сваренных в таких же условиях контрольных образцов. Виды испытаний, методика их проведения, форма образцов определены государственными стандартами. В результате испытаний определяют предел прочности, относительное удлинение, угол загиба, ударную вязкость, твердость, усталостную прочность и другие показатели механических свойств металла сварного соединения. Некоторые ответственные сварные конструкции испытывают на конструктивную прочность, прилагая к ним нагрузки, превышающие эксплуатационные, и определяя, при какой нагрузке конструкция разрушается. Например, сварные емкости разрушают внутренним давлением жидкости - производят гидроиспытания. По результатам таких испытаний одного-двух изделий судят о необходимости доработки конструкции или технологий ее изготовления. [c.36]

Модели нагружения. Эти модели содержат схематизацию внешних нагрузок по координатам, времени, а также по воздействию внешних полей и сред. Силовые нагрузки, действующие на конструкции, можно разделить на три группы 1) объемные или массовые силы 2) поверхностные силы 3) сосредоточенные силы. Объемные нагрузки действуют на каждую частицу внутри тела. К таким нагрузкам относятся собственный вес конструкции, силы инерции, силы магнитного притяжения и т.п. Поверхностные нагрузки распределены по значительным участкам и являются результатом взаимодействия различных конструктивных элементов одного с другим или с другими физическими объектами (например, давление жидкости или газа на стенки сосуда, давление ветра на оболочку градирни и т.п.). Если силы действуют на небольшую поверхность конструкции, то их можно рассматривать как сосредоточенные нагрузки, условно приложенные в одной точке. По характеру действия нагрузки можно разделить на статические и динамические. Статическая нагрузка возрастает от нуля до своего номинального значения и остается постоянной во время эксплуатации конструкции. Переменное, или динамическое, нагружение — нагружение, изменяющееся во времени. Часто встречающимся видом переменного нагружения являются циклические нагрузки, характеризующиеся периодическим изменением значения и/или знака. Модели нагружения должны учитывать воздействие полей и сред. Наиболее существенным является воздействие температурного поля. Изменение температуры элементов конструкций вызывает температурные деформации. Если они не удовлетворяют уравнениям совместности деформаций, то в элементах конструкций возникают температурные напряжения, значения которых часто оказываются соизмеримы со значениями напряжений, возникающих от воздействия внешних сил. Кроме того, изменение температуры влияет на механические характеристики конструкционных материалов. В некоторых случаях приходится учитывать влияние нейтронного облучения, электромагнитного поля, воздействие коррозионных сред. [c.401]

Как только под действием силы тяжести прекращается движение жидкости вверх в выходной трубе, стабилизируется и уровень жидкости на горячей стороне одновременно появляется тенденция к выравниванию уровней жидкости на горячей и холодной сторонах. Следовательно, уровень жидкости в горячей трубе повышается, а в выходной понижается. Одновременно объем нагретого газа и его давление в рабочей полости уменьшаются из-за понижения температуры в этой полости, обусловленного повышением уровня жидкости в горячей трубе и соответствующим уменьшением количества рабочего газа, подвергающегося нагреву. Этим процессам способствует продолжающееся движение вниз уровня жидкости в выходной трубе, вызывающее существенный динамический напор в гидравлическом соединении и дополнительное повышение уровня в трубе на горячей стороне. Действуя совместно, эти процессы вызывают возрастание уровня жидкости в трубе на горячей стороне до величины, превышающей уровни в других двух трубах. Это [c.47]

Этот реологический закон утверждает существование простой пропорциональности между касательными напряжениями, действующими в плоскостях соприкасания слоев жидкости и производными от скорости по направлениям, нормальным к этим плоскостям. Формула (2) определяет внутреннее трение или, как говорят, вязкость жидкости по Ньютону. Коэффициент р, который может зависеть только от температуры жидкости, но не от давления (об этом подробнее будет сказано далее на самом деле в реальных жидкостях при очень больших давлениях р зависит также и от давления), носит наименование динамического коэффициента вязкости (в практике употребляют более короткий термин коэффициент вязкости), в отличие от кинематического коэффициента вязкости V, равного отношению [c.352]

Слагаемое g— называемое динамическим давлением, показывает, на какую величину уменьшилось давление внутри жидкости вследствие ее движения. [c.273]

Характеристика насоса—графическая зависимость основных технических показателей от подачи — для динамических насосов и от давления — для объемных насосов при постоянных значениях частоты вращения рабочих органов вязкости и плотности жидкости на входе в насос. Она может быть получена в результате нормальных испытаний насоса. [c.182]

Кавитационная характеристика насоса — графическая зависимость основных технических показателей насоса от кавитационного запаса (см, 13,2) при постоянных значениях частоты вращения, вязкости и плотности жидкости на входе Б насос, подачи —для динамических насосов и давления —для объемных насосов. Она может быть получена в результате кавитационных испытаний насоса. [c.183]

Величину ро - /2 иногда и алывают динамическим давлением . Вместе с тем настоящее давленне, которое в (16.3) обозначено через р, называют статическим давлением , а сумму p- -pv /2 — полным давлением . Термины эти вряд ли можно признать удачными. В жидкости при данн1 1х условиях есть только одно давление, которое мы обозначили через р (индексы 1 и 2 относятся к значениям этого настоящего давления р соответственно в сечениях / и 2). Если жидкость остановить, то это настоящее давление возрастет на pt /2. Следовательно, динамическое давление — это то увеличение давления, которое произойдет, если жидкость остановить. Динамическое давление — это, так сказать, будущий избыток давления , которого нет в потоке, но который появится при остановке жидкости. Точно так же и полное давление — это будущее давление , которому будет равно настоящее давление в остановленном потоке. [c.527]

При дви5кении подводной лодки на большой глубине влияние существования свободной поверхности жидкости на поле скоростей вблизи тела ничтон<но мало. В этом случае наличие сопротивления связано с силами вязкого трения и с возникновением в потоке жидкости вихрей, что при малых скоростях хода обусловливается свойством вязкости воды. Если в рамках теории идеальной жидкости можно принять, что влияние свободной поверхности несущественно, то потенциал скоростей вблизи тела можно считать таким же, как и в бесконечной массе жидкости. На этом основании при установившемся поступательном движении лодки с постоянной скоростью из формулы (16.1) после подстановки в нее давления, выраженного по формуле Коши — Лагранжа, получим, что сила А будет отлична от нуля только за счет гидростатической части давления и будет точно равна силе Архимеда (см. также 8). Момент гидродинамических сил будет равен моменту силы Архимеда, определенному по правилам гидростатики, и добавочному динамическому моменту, определенному по формуле (16.15). [c.208]

Схема ВУ с электродинамической обратной связью представлена на рисунке г. Данное устройство включает в себя поршень 1, находящийся в цилиндре 2. Поршень жестко связан с валопрово-дом (те), а цилиндр — с корпусом судна (шо). Взаимная передача динамических усилий с вала на корпус судна и обратно осуществляется за счет соответствующего изменения давления жидкости, заполняющей цилиндр. Виброгашение в данном случае сводится к управляемому изменению этого давления с помощью поршня 3, вдвигаемого и выдвигаемого из цилиндра 2. Перемещение поршня [c.54]

Из приближенной формулы Графа следует, что в ламинарной области фильтрации линейная критическая скорость псевдоожижения не должна зависеть, даже для сжимаемых жидкостей (газов), от давления, по крайней мере в области невысоких давлений порядка 1 —10 ата. Для этой области, как известно [Л. 98], влиянием давления на динамический коэффициент вязкости можно пренебречь. Независимость от давления (в ламинарной области) подтверждена опытами Сеченова и Альтшулера [Л. 336] по псевдоожижению алюмосиликатного катализатора азотом при давлениях от 1 до 16 ата. Для так называемой турбз лентной области фильтрации Сеченов и Альтшз лер обнаружили, что линейное Шц.у изменяется обратно пропорционально корню квадратному из плотности газа, т. е. несколько уменьшается с повышением давления. [c.60]

Кроме того, существенным недостатком всех существующих моделей для анализа динамических свойств газожидкостной смеси при рассмотрении в ней ударных волн является допущение о несжимаемости несущей фазы. При обосновании этого допущения исходят из следующих оценок. Считается допущение оправданным, если объемная доля пузырьков в смеси Р много больше объемной доли сжимаемой части жидкости /3(,. Эту последнюю в [35] определяют из соотношения для изотермической скорости звука в жидкости /3 = Ро/Рж ж- ри нормальных условиях величина j3(, 10 ". На этом основании при объемном содержании пузырьков /3 > 0,01 допущение о несжимаемости считается оррав-данным. Однако при давлениях Ро > Ю МПа, что имеет место в реакторном контуре атомных энергоустановок, по той же оценке 3 > 0,01. Кроме того, при рассмотрении умеренной ударной волны, в которой Pi/Po 10. по той же оценке (3 , во фронте волны на порядок увеличи-ваетсятг /3 из-за сжатия пузырей примерно на порядок уменьшается, тогда Р 10" . В действительности, как будет показано в следующей главе, с увеличением температуры и давления жидкости объемная доля сжимаемой части жидкости существенно возрастает. Так, при р = 15 МПа и t = 300 "С величина /3 = 0,1. Ограниченность возможности анализа закономерности распространения ударных волн в жидкости с помощью модели, предполагающей отсутствие сжимаемости, стала очевидной при рассмотрении парожидкостных смесей и газожидкостных смесей, содержащих в пузырьках растворимый газ. В [8] описаны результаты экспериментов по распространению ударной волны в воде, содержащей пу-зырькиС02. На рис. 2.9 показано изменение давления во фронте волны и скорости ее распространения по мере перемещения фронта по ударной трубе от верхнего к нижнему ее концу, а на рис. 2.10— относитель- [c.46]

Сжимаемость жидкостей и ее практическое использование. Капельные жидкости являются упругим телом, подчиняющимся при давлениях приблизительно до 600 кГ1см с некоторым приближением закону Гука. Упругая деформация (сжимаемость) жидкости — явление для гидравлических систем отрицательное. Ввиду практической необратимости энергии, расходуемой на сжатие жидкости, к. п. д. приводов в результате сжатия понижается. Это обусловлено тем, что аккумулированная жидкостью при высоком давлении энергия при расширении жидкости обычно не может быть использована для совершения полезной работы, а теряется, что приводит к понижению к. п. д. гидросистемы и к ухудшению прочих ее характеристик. В частности, сжимаемость жидкости понижает жесткость гидравлической системы и может вызвать нарушение ее устойчивости против автоколебаний вследствие сжатия жидкости в камерах насосов высокого давления понижается их объемный к. п. д. Сжимаемость жидкости ухудшает динамические характеристики гидравлических следящих систем, создавая фазовое запаздывание между входом и выходом. Сжимаемость жидкости в гидравлических системах управления создает в магистралях и механизмах эффект гидравлической пружины. [c.26]

При выборе трубопроводов, в особенности для гидроприводов динамического действия, необходимо стремиться к обеспечению минимальной деформации (расширения) под давлением жидкости, отрицательное действие которой на динамические характеристики аналогично сжимаемости жидкости. Для стальных труб, у которых отношение внутреннего диаметра к толщине стенки т = с11з 7, коэффициент деформации трубы равен Ртр = 3,14-10 см 1кГ. В соответствии с этим общий коэффициент сжимаемости (упругости) системы характеризующий жесткость [c.573]

Процессы инерционного подъема жидкости обусловливаются импульсным знакопеременным давлением, действующим на столб жидкости. Химически чистая вода может выдерживать даже в стационарных условиях большое пониженное давление. Однако, если вода не очищена от газа, то в стационарных условиях она не может выдержать давления меньшего, чем давление парообразования, которое зависит от температуры и находится в пределах 0,1—0,2 кгс/см . Обычная водопроводная вода может выдерживать давления до 2,5 кгс/м при времени воздействия (2—3)10 с. С увеличением времени воздействия сопротивляемость воды динамическим нагрузкам уменьшается. В инерционных насосах при периоде колебаггий, меньшем 3-10 с, давление не может упасть ниже давления парообразования. [c.336]

В уравнениях движения изменение давления вызывается комбинацией динамических воздействий, порождаемых ускорением, вязкостью и силой тяжести. В некоторых случаях влияние силы тяжести вызывает просто гидростатическое распределение давления, которое оказывается как бы наложенным на леременное давление, обусловленное другими воздействиями. Это будет справедливо для жидкостей с постоянной плотностью в таких системах, которые мы будем называть замкнутыми или напорными системами. Замкнутая система может быть определена как система, в которой жидкость заключена полностью внутри фиксированных границ, или как система, в которой протяженность поля течения настолько вели ка, что может считаться бесконечной. Примером первого может служить течение жидкости в закрытом канале, таком, например, как замкнутая гидродинамическая труба. Примером второго может служить движение тела в газовой среде при достаточно низкой скорости (когда сжимаемость несущественна) 2. Если бы [c.156]

В последние годы на ряде старых месторождений Баку наблюдается сравнительно быстрое изменение характеристик скважин, требующее сугцественного изменения режима их эксплуатации. Это обстоятельство нужно обязательно учитывать при внедрении способа эксплуатации нефтяных скважин при помощи гидроноршневых установок. Дело в том, что по некоторым месторождениям отмечается снижение пластового давления и падение динамического уровня жидкости в скважинах. На некоторых месторождениях с применепием вторичных методов эксплуатации нередко происходит обводнение скважин, и тогда возникает необходимость форсировать откачку жидкости из них. Как в первом, так и во втором случаях требуется увеличение мощности погружного агрегата и иногда значительное. Поэтому прежде, чем оборудовать ту или иную скважину, необходимо оценить ее состояние, возможные перспективы эксплуатации в ближайшие годы и наличие в резерве гидропоршневых насосных агрегатов с новыми более высокими параметрами. [c.232]

В процессе эксплуатации УЭЦН на скважине контролируются следующие параметры количество откачиваемой жидкости, содержание попутной воды в откачиваемой жидкости и ее водородный показатель, концентрацию твердых частиц и сероводорода, микротвердость частиц по Моосу, температуру откачиваемой жидкости на выходе насоса, динамический уровень, буферное давление, сопротивление изоляции системы кабель-двигатель , величину тока двигателя. Параметры работы установки и скважины проверяются не реже одного раза в неделю. Данные о работе установки заносятся в эксплуатационный паспорт. [c.221]

Поскольку повышение температуры жидкости сопровождается понижением объемного модуля ее упругости, а также тепловым расширением жидкости, характеристика пружины в конце ее сжатия в этом режиме может отличаться от расчетной в изотермном режиме. Однако поскольку новышение температуры жидкости, происходящее при динамическом обжатии пружины, сопровождается понижением модуля упругости жидкости и одновременно увеличением ее объема, а следовательно, повышением начального давления жидкости, влияние температуры на один их этих параметров частично компенсируется противоположным влиянием на другой, в результате разница в характеристиках при статическом и динамическом обжатии не достигает значительной величины. [c.450]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...