Характеристика насоса кавитационная

Кавитационная характеристика насоса. Кавитационная характеристика — это зависимость изменения выходных параметров, например напора, от давления на входе в насос (рис. 14.28). Обычно на кавитационную характеристику наносят значения кавитационных режимов Ръ Р ъ Рп [c.183]

Рис. 11.7. Кавитационная характеристика насоса

Кавитационная характеристика насоса [c.126]

Изобразите графически кавитационную характеристику насоса. [c.205]

Рис. 109. Кавитационные характеристики насоса

Насос отличается небольшими скоростями масла при входе и наличием решетки радиальных ребер в патрубке всасывания. Эти мероприятия обеспечивают неизменность характеристики насоса при колебании температуры, а следовательно, и вязкости масла, а также способствуют высоким кавитационным качествам насоса. [c.507]

В работе [1] приведены графики для расчета поправочных коэффициентов, учитывающих изменение вязкости жидкости. На рис. 4.2 представлены типовые характеристики центробежного насоса (штриховой линией показаны срывные характеристики в кавитационном режиме). [c.56]

Испытания насосов и гидромоторов обычно сводятся к получению напорной и кавитационной характеристик насосов и нагрузочной и регулировочной характеристик гидромоторов. Дополнительно проводятся испытания для выявления ресурса работы (долговечности) насосов и гидромоторов и измерение уровня шума. [c.274]

Для снятия напорной и кавитационной характеристик насосов применяются стенды, выполненные по схеме, приведенной на рис. 2.141. [c.274]

Рис. 2.141. Схема стенда для снятия напорной и кавитационной характеристик насосов

В насосах с низким значением кавитационные качества могут быть улучшены путем укорачивания лопастей рабочего колеса со стороны входа и закругления кромок [13, 101]. Так, укорачивание четырех лопастей на рабочем колесе с восемью лопастями привело к улучшению кавитационных характеристик насоса [13]. Фотографирование потока, производившееся в этих опытах, показало, что улучшение кавитационных качеств рабочих колес с подрезанными лопастями объясняется расширением начального участка межлопастного канала аналогично тому, как это имеет место при уменьшении числа лопастей. [c.133]

Рис. 55. Влияние формы всасывающего патрубка на кавитационную характеристику насоса (сплошные линии — прямой суживающийся патрубок штриховые — плоское колено)

Этим, в частности, пользуются при конструировании многоступенчатых. насосов. Так, например, рабочее колесо первой ступени многоступенчатого насоса для перекачки горячих нефтепродуктов рассчитывают на производительность, равную 1,2—1,5 производительности колес последующих ступеней, благодаря чему кавитационные характеристики насоса значительно улучшаются. [c.158]

Для определения влияния кавитационного парамет- ра kd на характеристики насосов была проведена серия испытаний с различным fed при фиксированных значениях расхода и оборотов. Результаты представлены для Ф=0,25 на рис. 7-21. Как видно, кривые коэффициента напора -ф и мощности р для всех рабочих колес по мере развития кавитации вначале (fed = 0,5ч-0,18) незначительно растут, а затем уже падают, в то время как к. и. д. в соответствующих режимах только уменьщается. [c.145]

Кавитационная характеристика насоса — графическая зависимость основных технических показателей насоса от кавитационного запаса (см, 13,2) при постоянных значениях частоты вращения, вязкости и плотности жидкости на входе Б насос, подачи —для динамических насосов и давления —для объемных насосов. Она может быть получена в результате кавитационных испытаний насоса. [c.183]

В результате стендовых испытаний поршневых насосов получают их характеристики, которые можно найти в соответствующих каталогах насосов [см. 50]. На рис. 15.9 в качестве примера приведена характеристика приводного поршневого насоса Т-10/140, на которой показаны кривые Q, /V, т) и т)о в функции давления на выходе р при постоянном числе двойных ходов (п= =260 об/мин) и постоянном давлении на входе (0,2 МПа). На рис. 15.10 приведена кавитационная характеристика насоса Т-30/15, на которой показаны кривые р и т1о в функции высоты всасывания при п = 128 об/мин. [c.220]

Кавитационные характеристики турбомашин обычно имеют вид диаграмм, на которых представлены напор, объемный расход или мощность в зависимости от напора на входе. Критерием, по которому судят о кавитационных характеристиках насоса, является падение напора по сравнению с его величиной в бескавитационном режиме при одинаковых расходах. Необходимо обеспечить определенный напор на входе, чтобы ограничить падение напора заданной величиной. Экспериментально установлено, что для обеспечения одинаковых кавитационных характеристик данного центробежного насоса при использовании некоторых жидкостей, отличных от воды, а также воды при высокой температуре необходим меньший напор на входе, чем для холодной воды. Так, на диаграмме, представленной на [c.306]

В работе [60а] использована модификация метода 5-коэффициента для экстраполяции измеренных кавитационных характеристик насоса на другие жидкости, температуры и скорости вращения. Она основана на подобии отношения объемов пара и жидкости в кавитационной области, которое было получено эмпирически при исследовании кавитации в соплах Вентури [24а, 48Ь]. Этот метод был применен также к входным устройствам насосов [48а, 60а], а также к центробежным насосам [60а]. [c.311]

Из сказанного следует, что параметр 5 действительно является критерием кавитационных характеристик насосов , но не турбин. С другой стороны, с гидродинамической точки зрения турбины и насосы отличаются в основном направлением течения жидкости и передачи энергии. Более того, одна и та же машина может работать как насос и как турбина примерно с одинаковыми значениями общего к. п. д. Поэтому параметр [c.646]

Хорошо известно, что влияние кавитации на характеристики насосов, представленное коэффициентами а или 5, изменяется с изменением частоты вращения и размеров при постоянном значении Пз или с изменением частоты вращения для данных крыльчатки и корпуса. В определенных условиях они могут соответствовать оптимальным характеристикам. Некоторые сведения о проведенных испытаниях по определению такого влияния приведены в работах [5—7]. Очевидно, что оно должно быть обнаружено. Все насосы с одинаковыми коэффициентами быстроходности не имеют абсолютно одинаковых лопастей и геометрии проточных каналов (даже дубликаты из одной и той же партии серийно изготовленных насосов). Более того, насос представляет собой по существу комбинацию из крыльчатки и корпуса, предназначенного для отвода рабочей жидкости из рабочего колеса в выходной трубопровод. Если бы рабочее колесо работало изолированно, оно могло бы обеспечить одинаковые характеристики в широком диапазоне частоты вращения. Однако корпус имеет оптимальные характеристики только для одной комбинации расхода и частоты вращения и не соответствует рабочему колесу при других расходах и частотах вращения. Следовательно, для условий, отличных от оптимальных, корпус создает неравномерное распределение окружного давления на выходе из рабочего колеса. Это изменяет течение через межлопастные каналы рабочего колеса и влияет на к. п. д. и кавитационные характеристики. [c.647]

Для перекачки агрессивных жидкостей используют титановые насосы, выпускаемые Свердловским и Щелковским насосными заводами (а также Уфимским заводом горного оборудования). Основные характеристики насосов (производительность и напор столба жидкости) приведены в табл. 37. Дополнительные сведения (габариты агрегата, тип и мощность электродвигателя, масса и допустимый кавитационный запас) приведены [c.121]

В одновальных ТНА с центральным положением турбины возможен вариант осевого подвода компонентов в оба насоса, что улучшает их анти-кавитационные свойства, технологичность сборки и разборки агрегата. В этом случае полости высокого давления насосов обращены к турбине, что ухудшает условия работы опор и системы уплотнений, особенно со стороны насоса, с недостатком компонента которого подается рабочее тело на привод турбины. Наблюдается различная степень износа ходовой части насосов, что приводит к несоосности, перекосам и поломкам агрегата. Улучшить условия работы уплотнений между полостями турбины и насосов и разгрузить ротор от осевых сил можно радиальным подводом компонента топлива в насос со стороны турбины (см. рис. 10.2, в, г, д), хотя такие подводящие устройства ухудшают антикавитационные характеристики насоса и увеличивают длину агрегата. Компромиссом, например, будет [c.194]

Конструкция и расположение устройства ввода утечек относительно входа в центробежное колесо существенно изменяют антикавитационные характеристики насоса. Например, схемы ввода утечек жидкости со стороны покрывного диска (рис. 10.13) обладают большим разнообразием. Различное направление ввода утечек жидкости отражается на значении потерь давления при смешении и оказывает существенное влияние на кавитационные параметры насоса. Так, если изменять ввод утечек жидкости от перпендикулярного к направлению основного потока (рис. 10.13, д), то потери энергии при смешении уменьшатся и достигнут минимума при совпадении их значений скоростей и направлений течения. При встречном направлении утечек жидкости основному потоку (рис. 10.13, б) потери на смешение наибольшие и зависят от соотношения их расходов. Лучший вариант конструкции, обеспечивающий высокие антикавитационные характеристики насоса, соответствует устройству ввода с козырьком (рис. 10.13, в) и направлению утечек жидкости по пути движения основного потока. [c.212]

Рис. 81. Кавитационная характеристика насоса БНК-10

На рис. 81 показана кавитационная характеристика насоса БНК-10, на которой приведено изменение давления, создаваемого насосом в зависимости от разрежения перед ним для бензина, температура которого равна 16° Ц. Система работает нормально на любой высоте и при любой температуре топлива, если соблюдается условие [c.90]

КАВИТАЦИОННЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ НАСОСОВ [c.195]

На рис. 1.22 представлены кавитационные характеристики насоса при расходе Q = = 12,6 л/с и различной частоте вращения вала насоса, которая меняется от номинального значения, равного 21 ООО об/мин, до 13 ООО об/мин. [c.62]

Сопоставление этих осциллограмм с кавитационной характеристикой насоса, представленной на рис. 1.22, наглядно показывает [c.62]

Результаты кавитационных испытаний но первому или второму способу дают возможность построить обобщенную кавитационную характеристику насоса в виде графика n,rinx == / (Pimm) (рис. 3.13, в). График позволяет находить Лтах при заданном или Pimin при известном п. [c.298]

Максимально допустимое значение вакуума обычно указывается в заводской кавитационной характеристике насоса. Эта величина зависит от конструктивных особенностей насоса, рода и температуры перекачиваемой жидкости. Для обеспечения нормальных условий работы насоса необходимо, чтобы расчетное значение вакуума было меньше или равно допустимому. (Метод расчета всасывающей линии порш1невого насоса здесь не рассматриваем. Благодаря неустановившемуся движению расчет при поршневом насосе отличается от расчета при центробежном насосе. В поршневом насосе на всасывание, кроме элементов всасывающего трубопровода, оказывают влияние число двойных ходов поршня и инерция всей массы жидкости во всасывающем трубопроводе.) [c.126]

При всасывании жидкости наименьшее давление pamin будет не на входе в насос (сечение //—//, рис. 11.6), а у движущегося поршня насоса. Поэтому, чтобы предотвратить наступление кавитации, необходимо в сечении //—II, т. е. там, где стоит контролирующий прибор, иметь Pamin > Рн. п- Значение Pamm определяют экспериментально путем снятия кавитационной характеристики насоса, представляющей графическую зависимость его основных технических показателей от кавитационного запаса при постоянных значениях частоты вращения, подачи, вязкости и плотности жидкости. [c.165]

Кавитационные испытания насосов, проведенные во ВНИИГидромаше [57], показали, что при больших размерах разгрузочных отверстий рабочего колеса всасывающая способность достигает значений, соответствующих неразгруженному колесу. Кавитационные характеристики насоса значительно ухудшаются при малых размерах разгрузочных отверстий. [c.135]

Перечисленные параметры чаще всего взаимозависимы. Кривые зависимости N=f(Q), N=f(Q), M=f(Q), r]=f(Q) при n = onst называются главными характеристиками насоса. Эти же характеристики носят название внешних в отличии от внутренних или кавитационных. [c.51]

Характеристика насоса может быть получена в результате нормальных и кавитационных его испытаний в заводских или лабораторных условиях на специально оборудованных стендах. Характеристики различных насоеов приведены в каталогах насосов (см., например, [43, [c.199]

Рабочей жидкостью для гидравлических турбин обычно является вода. Однако насосы перекачивают самые разнообразные жидкости с сильно отличающимися термодинамическими свойствами. Даже термодинамические свойства воды значительно изменяются при значительном изменении температуры. Таким образом, при проектировании насосов и их применении необходимо учитывать термодинамические свойства жидкостей (и их паров). Как уже обсуждалось в разд. 6.7, для жидкостей с высоким давлением насыщенного пара (и плотностью) основное влияние термодинамических свойств состоит в уменьшении размеров каверн по сравнению с жидкостями, имеющими низкое давление насыщенного пара, вследствие чего уменьшается влияние самой кавитации на характеристики насоса. Поэтому увеличение температуры данной жидкости ослабляет влияние кавитацни и может привести к подобию кавитационных явлений в нагретой воде и жидком водороде. На этом принципе основан метод моделирования, описанный в разд. 6.7, который Стал и Степанов [11] применяют для насосов, работающих в условиях развитой кавитации. [c.649]

Рис. 20-4. Характеристика осевого поворотполопастного насоса. а - - характеристика насоса при 585 об1мин б — поле характеристики насоса при 485 о61мин лН1 - кавитационный запас — угол поворота лопастей.

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...